CN113810022B - 一种基于x型反相器的5比特矢量调制型移相器 - Google Patents
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Abstract
本发明属于射频集成电路领域,提供一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,应用于150~170GHz频段。本发明中输入信号进入90°电桥,90°电桥输出两路正交信号,两路正交信号分别依次经过一个可变增益放大器与一个X型反相器后,由威尔金森功率合成器中完成矢量合成后输出;本发明提出X型反相器,具有面积更小、相位误差更小的优点,并且基于该X型反相器实现对两路正交信号的相位控制,同时通过可变增益放大器实现两路正交信号的幅度控制,最终控制输出信号的相位,实现全360°范围、11.25°步进的移相效果;基于此,本发明提供的移相器在目标频段能够实现精确移相,同时显著降低了移相器的面积与RMS移相误差。
Description
技术领域
本发明属于射频集成电路领域,涉及D波段移相器,具体提供一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,应用于150~170GHz频段。
背景技术
太赫兹波段(0.1~3THz)具有丰富的频谱资源、强穿透力和良好的方向性,在太空、医疗、通信领域具有很大的应用潜力;在众多太赫兹频谱中,D波段以其较大的带宽成为了高速通信的备选波段之一。D波段移相器作为D波段相控阵收发机的关键模块之一,逐渐成为研究热点。
在文献“Analysis and Design of a CMOS Bidirectional Passive Vector-Modulated Phase Shifter(P.Gu,D.Zhao and X.You,2021TCAS-Ⅰ,pp.1398-1408,2021)”中提出了一种70~90GHz的移相器,如图2所示;其核心模块是两个X型衰减器,可以同时实现反相与幅度控制的功能,从而生成目标相位值。然而,该文献中将NMOS晶体管抽象成一个电阻与两个电容并联的π型网络,但是在太赫兹波段,由于寄生效应越发明显,NMOS晶体管不能简单地认为是电阻与电容并联的π型网络,X型衰减器幅度控制的效果会显著下降,因此难以应用。
发明内容
本发明的目的在于针对上述现有技术中存在的问题,本发明提出了一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,应用于150~170GHz频段;本发明采用矢量调制结构,创新地提出X型反相器,并使用X型反相器控制两路正交信号的相位,同时通过可变增益放大器控制两路正交信号的幅度,最终控制输出信号的相位;本发明提供的移相器在目标频段能够实现精确移相,同时占用更小的面积。
为实现上述目的,本发明采用的技术方案为:
一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,包括:90°电桥、可变增益放大器、X型反相器及威尔金森功率合成器;其特征在于,输入信号进入90°电桥,90°电桥的直通端和耦合端输出两路正交信号;两路正交信号分别依次经过一个可变增益放大器与一个X型反相器后,由威尔金森功率合成器中完成矢量合成后输出;
所述X型反相器包括:NMOS晶体管M1~M4,传输线电感L1、传输线电感L2,以及输入马相巴伦、输出马相巴伦;其中,晶体管M1与晶体管M2的源极相连、晶体管M3与晶体管M4的源极相连、晶体管M1与晶体管M3的漏极相连、晶体管M2与晶体管M4的漏极相连,晶体管M1与晶体管M4的栅极连接控制电压VC1,晶体管M2与晶体管M3的栅极连接控制电压VC2;传输线电感L1连接于晶体管M1与晶体管M4的源极之间,传输线电感L2连接于晶体管M1与晶体管M4的漏极之间;输入马相巴伦的单端接输入信号、两个差分端分别接在晶体管M1与晶体管M4的源极,输出马相巴伦的两个差分端分别接接晶体管M1、M4的漏极,单端接输出;当VC1为高(1.5V)、VC2为低(0.45V)时,X型反相器处于参考状态;当VC1为低(0.45V)、VC2为高(1.5V)时,X型反相器处于反相状态。
本发明的有益效果在于:
本发明提供一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,采用矢量调制结构,创新地提出X型反相器,与传统开关吉尔伯特单元反相器相比,具有面积更小、相位误差更小的优点;并且,基于该X型反相器实现对两路正交信号的相位控制,同时通过可变增益放大器实现两路正交信号的幅度控制,最终控制输出信号的相位,实现全360°范围、11.25°步进的移相效果;基于此,本发明提供的移相器在目标频段能够实现精确移相,同时显著降低了移相器的面积与RMS移相误差。
附图说明
图1为本发明基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器的系统框图。
图2为现有基于X型衰减器的移相器的系统框图。
图3为本发明实施例中基于X型反相器的150-170GHz 5比特矢量调制型移相器中可变增益放大器的电路图。
图4为本发明实施例中基于X型反相器的150-170GHz 5比特矢量调制型移相器的X型反相器的电路图。
图5为本发明实施例中基于X型反相器的150-170GHz 5比特矢量调制型移相器的仿真结果图。
具体实施方式
下面将参考附图详细说明本发明的具体实施方式。贯穿所有附图相同的附图标记表示相同的部件或特征。
实施例1
本实施例提供一种基于X型反相器的150-170GHz 5比特矢量调制型移相器,其结构如图1所示,引入X型反相器,其与传统开关吉尔伯特单元反相器相比,具有更小的面积与更低的相位误差;具体包括:90°电桥、可变增益放大器、X型反相器及威尔金森功率合成器;其中,输入信号进入90°电桥,90°电桥的隔离端接50Ω电阻到地,90°电桥的直通端和耦合端输出两路正交信号;两路正交信号分别依次经过一个可变增益放大器与一个X型反相器后,由威尔金森功率合成器中完成矢量合成后输出。
更为具体的讲:
所述可变增益放大器如图3所示,包括:由晶体管Q1和晶体管Q2组成的Cascode结构、增益控制晶体管Q3以及输入输出匹配网络;晶体管Q1的基极通过输入匹配网络连接信号输入端RFin,晶体管Q1的基极还通过偏置电阻R1连接偏置电压Vb1,晶体管Q1的发射极接地,晶体管Q1的集电极连接晶体管Q2的发射极;晶体管Q2的集电极通过输出匹配网络连接信号输出端RFout,晶体管Q2的集电极还通过电感TL3连接电源电压Vdd,晶体管Q2的基极还通过偏置电阻R2连接偏置电压Vb2;增益控制晶体管Q3的发射极连在晶体管Q1的集电极与晶体管Q2的发射极之间,集电极接电源电压Vdd,基级通过偏置电阻R3接控制电压VC;通过改变控制电压VC的值,可以改变放大器主信号通路上的电流,从而改变增益;
本实施例中,所述可变增益放大器中晶体管Q1~Q3均为6个multiplier的发射极长为900nm、宽为70nm的BJT晶体管;偏置电阻R1~R3电阻值均为1K,偏置电压Vb1为0.9V,偏置电压Vb2为2.1V,电源电压Vdd为2.5V;输入匹配中,电容C1为28fF,传输线电感TL1长为80μm,传输线电感TL2长为105μm;输出匹配中,电容C2为28fF,传输线电感TL3长为40μm,传输线电感TL4长为90μm,传输线电感TL5长为120μm;所有传输线电感的特征阻抗均为50Ω。
所述X型反相器如图4所示,包括:NMOS晶体管M1~M4,传输线电感L1、L2,以及输入马相巴伦、输出马相巴伦;传输线电感用来在目标频率处与晶体管寄生电容谐振,从而消除掉寄生电容的影响;在太赫兹波段,变压器巴伦由于自谐振问题而不再适用,因此只能用马相巴伦实现单端与差分的转换;输入马相巴伦的单端接输入信号、两个差分端分别接在晶体管M1与M4的源极,晶体管M1、M2的源极连在一起、晶体管M3、M4的源极连在一起、晶体管M1、M3的漏极连在一起、晶体管M2、M4的漏极连在一起,晶体管M1、M4的栅极连接控制电压VC1,晶体管M2、M3的栅极连接控制电压VC2;传输线电感L1连在晶体管M1、M4的源极之间,传输线电感L2连在晶体管M1、M4的漏极之间;输出马相巴伦的两个差分端分别接接晶体管M1、M4的漏极,单端接输出;本实施例中,晶体管M1~M4栅长L均为130nm、栅宽W为39μm;传输线电感L1、L2电感值均为70pH;当VC1为1.5V、VC2为0.45V时,X型反相器处于参考状态;当VC1为0.45V、VC2为1.5V时,X型反相器处于反相状态。
从工作原理上讲:本实施例的基于X型反相器的150-170GHz 5比特矢量调制型移相器中,输入信号经过90°电桥变为两路正交信号,每一路正交信号上包含一个X型反相器与一个可变增益放大器;当X型反相器控制信号为状态1时,通过X型反相器的信号相位不变;当X型反相器控制信号为状态2时,通过X型反相器的信号相位增加180°,起到反相的效果;通过改变可变增益放大器的控制电压,能够改变可变增益放大器的增益,从而改变通过可变增益放大器信号的幅值;从90°电桥出来的两路正交信号经过各自信号通路上X型反相器与可变增益放大器的处理,最终能够实现全360°范围,11.25°步进的移相效果。矢量合成部分在威尔金森功率合成器完成。
本实施例中,在采用基于X型反相器的矢量调制结构后,其移相效果与RMS相位误差如图5所示;由图可见,本发明能够实现在360°范围内,11.25°步进的移相效果,且RMS相位误差最大只有2.43°;同时,本实施例的核心电路面积仅有0.27mm2;即与其他D波段移相器相比,本发明具有更低的RMS相位误差与更小的面积。
以上所述,仅为本发明的具体实施方式,本说明书中所公开的任一特征,除非特别叙述,均可被其他等效或具有类似目的的替代特征加以替换;所公开的所有特征、或所有方法或过程中的步骤,除了互相排斥的特征和/或步骤以外,均可以任何方式组合。
Claims (1)
1.一种基于X型反相器的5比特矢量调制型移相器,包括:90°电桥、可变增益放大器、X型反相器及威尔金森功率合成器;其特征在于,输入信号进入90°电桥,90°电桥的直通端和耦合端输出两路正交信号;两路正交信号分别依次经过一个可变增益放大器与一个X型反相器后,由威尔金森功率合成器中完成矢量合成后输出;
所述X型反相器包括:NMOS晶体管M1~M4,传输线电感L1、传输线电感L2,以及输入马相巴伦、输出马相巴伦;其中,晶体管M1与晶体管M2的源极相连、晶体管M3与晶体管M4的源极相连、晶体管M1与晶体管M3的漏极相连、晶体管M2与晶体管M4的漏极相连,晶体管M1与晶体管M4的栅极连接控制电压VC1,晶体管M2与晶体管M3的栅极连接控制电压VC2;传输线电感L1连接于晶体管M1与晶体管M4的源极之间,传输线电感L2连接于晶体管M1与晶体管M4的漏极之间;输入马相巴伦的单端接输入信号、两个差分端分别接在晶体管M1与晶体管M4的源极,输出马相巴伦的两个差分端分别接晶体管M1、M4的漏极,单端接输出;当VC1为高、VC2为低时,X型反相器处于参考状态;当VC1为低、VC2为高时,X型反相器处于反相状态。
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