CN113787219B - 一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 - Google Patents
一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113787219B CN113787219B CN202110988507.2A CN202110988507A CN113787219B CN 113787219 B CN113787219 B CN 113787219B CN 202110988507 A CN202110988507 A CN 202110988507A CN 113787219 B CN113787219 B CN 113787219B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- permanent magnet
- shell
- thin
- eddy current
- vibration damping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000008093 supporting effect Effects 0.000 title claims abstract description 66
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 230000000694 effects Effects 0.000 title claims abstract description 31
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims abstract description 54
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 33
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims abstract description 5
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000005674 electromagnetic induction Effects 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 7
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 6
- 238000012545 processing Methods 0.000 abstract description 11
- 230000003068 static effect Effects 0.000 abstract description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 abstract description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 abstract description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 11
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 8
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 7
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 6
- 238000003491 array Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 4
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 4
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 4
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 4
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 4
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 description 4
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000002500 effect on skin Effects 0.000 description 3
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000005489 elastic deformation Effects 0.000 description 2
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000003292 glue Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 230000005389 magnetism Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 239000011573 trace mineral Substances 0.000 description 1
- 235000013619 trace mineral Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C9/00—Details or accessories so far as specially adapted to milling machines or cutter
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/0003—Arrangements for preventing undesired thermal effects on tools or parts of the machine
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/0032—Arrangements for preventing or isolating vibrations in parts of the machine
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Abstract
本发明涉及一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，包括线圈绕组、永磁铁组、上侧永磁铁壳体、下侧永磁铁壳体、铁芯、线性驱动电机组、支承座、铣刀和主轴外壳，待铣削的薄壁件位于上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体之间，上侧永磁铁壳体通过螺栓固定在主轴外壳上，下侧永磁铁壳体固定在支承座上，永磁铁组分别布置在上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体中，铣刀设于薄壁件和上侧永磁铁壳体之间，线性驱动电机组固定在支承座上，实时读取刀具三维坐标信息，通过上侧和下侧的永磁铁组控制铣刀的运动。与现有技术相比，本发明具有抑制薄壁件在铣削中的变形与颤振，克服复杂庞大的静态辅助支承阵列，提升加工质量及加工效率等优点。
Description
技术领域
本发明涉及工业领域中的大型金属类薄壁件精密加工，尤其是涉及一种跟随刀具运动的薄壁件无接触式辅助支承及减振装置。
背景技术
大型金属类薄壁零件被广泛运用于汽车、船舶与航空航天等行业，尤其是航空航天行业。随着航空工业的发展，对整体薄壁件的尺寸精度与表面质量要求越来越高，如常见大型铝合金薄板的表面粗糙度要求<1μm，尺寸精度要求<50μm。但薄壁件的低刚度特性使得薄壁件在铣削中极易发生变形与颤振，难以保证薄壁件的加工质量，且对于大尺寸的复杂曲面薄壁件，其支承系统庞大复杂，支承单元布置依赖于经验，使得加工效率低下；而长时间的振动对操作人员健康、机床寿命均存在不利影响。
目前薄壁件的辅助支承研究主要是静态接触式的刚性支承，此类支承装置设计的结构复杂、生产周期长，安装不便，支承位置的确定依赖于技术人员经验，具体参见中国专利CN102229058A；对于大尺寸的薄壁件，大量辅助支承单元构成的支撑阵列系统庞大复杂，且在支撑前需要获取精准的薄壁件的特征信息，具体参见中国专利CN203156615U)以及CN204546060U；由于静态接触式支承装置通常是针对特定产品单独研发，生产设计成本高，且限制了其对不同薄壁件产品的适应性和灵活性，无法满足对支承装置的柔性要求。对于无接触式的支承研究，可通过高压的气体或者液体来提升薄壁件刚度的技术方案，但这种方式往往会存在泄露、支承力可控性差以及耗能大的问题，具体参见中国专利CN109277412A，且需保证薄壁件各处刚度分布高度一致，具体参见中国专利CN111230527A。对于随动支承的研究，具体参见中国专利CN111299676A，涉及到传动系统、检测系统与控制系统等，零部件数量多，整个装置结构复杂，安装困难；对于薄壁件加工中颤振抑制的研究，可以通过抑制薄壁件支撑架的振动进而抑制薄壁件振动，具体参见中国专利CN105889380A；这种方案依赖于跟薄壁件外形结构匹配的支撑架，无法适应于曲面型或者大尺寸薄壁件的振动抑制。
发明内容
本发明的目的就是为了克服上述现有技术存在的缺陷而提供一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，抑制薄壁件在铣削中的变形与颤振，克服复杂庞大的静态辅助支承阵列，减少加工噪音，提升加工质量及加工效率。
本发明的目的可以通过以下技术方案来实现：
一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，包括线圈绕组、永磁铁组、上侧永磁铁壳体、下侧永磁铁壳体、铁芯、线性驱动电机组、支承座、铣刀和主轴外壳，所述线圈绕组缠绕在铁芯上，待铣削的薄壁件位于上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体之间，所述上侧永磁铁壳体通过螺栓固定在主轴外壳上，所述下侧永磁铁壳体固定在支承座上，所述永磁铁组分别布置在上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体中，所述铣刀设于薄壁件和上侧永磁铁壳体之间，所述线性驱动电机组固定在支承座上，实时读取刀具三维坐标信息，通过上侧和下侧的永磁铁组控制铣刀的运动。
所述线性驱动电机组包括X方向线性电机、Y方向线性电机和Z方向线性电机。
进一步地，所述X方向线性电机的驱动杆和Y方向的驱动杆线性电机通过螺栓固定在支承座的两个侧面，所述Z方向线性电机通过螺栓固定于支承座的顶面，Z方向线性电机的驱动杆通过螺栓固定在下侧永磁铁壳体上，X方向线性电机和Y方向线性电机驱动支承座在水平面的运动，保持整个下侧装置在水平方向跟随刀具，支承座上的Z方向线性电机驱动整个下侧装置在竖直方向跟随刀具移动。
所述铁芯由硅钢片构成，包括中心圆柱和位于中心圆柱四周的多个L状分支，便于有效利用磁场并将磁场导向薄壁板一侧，所述线圈绕组缠绕在中心圆柱上，分布于五个分支与中心圆柱之间。
进一步地，所述线圈绕组与铁芯构成电磁支承结构，线圈中通入锯齿状周期变化电流，通过电磁感应在铁芯的中心圆柱及L状分支的端面导出穿过薄壁件的变化磁场。
所述上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体的外围为相同尺寸的封闭环形槽结构，所述永磁铁组布置在环形槽中。
进一步地，所述上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体中永磁铁组的数量相同，按照Halbach阵列布置在环形槽内，并通过强力胶进行固定，形成永磁铁阵列，且上侧的永磁铁阵列和下侧的永磁铁阵列关于中间的薄壁件呈镜像对称分布，构成永磁减振结构。
所述上侧永磁铁壳体的尾部为圆柱状外壳，圆柱状外壳上带有螺纹通孔，螺栓通过螺纹通孔将上侧永磁铁壳体固定在外层包裹有橡胶套的主轴外壳上，保证上侧永磁铁壳体与刀具相对位置固定。
所述下侧永磁铁壳体的底部为辐条结构，用于减轻质量、托起铁芯以及连接Z方向线性电机的驱动杆，所述铁芯的底部与下侧永磁铁壳体的辐条结构的中心粘接在一起。
所述上侧永磁铁壳体和下侧永磁铁壳体采用不导磁或导磁性弱的材料，减轻整个结构的重量、减少与电磁结构的磁场干涉。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
1.本发明作为大型薄壁件铣削中抑制变形、颤振以及简化支承的技术方案，集跟随、悬浮支承与减振功能于一体，提高薄壁件的加工稳定性，保证薄壁零件的铣削高质高效进行。
2.本发明通过电磁结构在薄壁件中产生主动电涡流效应，在薄壁件下方形成持续、稳定的悬浮支承力以平衡铣削力，其中支承力的大小可通过线圈电流参数设定进行快速调整。
3.本发明通过薄壁件上侧和下侧镜像对称的Halbach永磁减振结构产生环绕加工区域的强磁场，在薄壁件颤振时，利用电涡流效应形成强电磁阻尼实现对薄壁件多阶振动模态的有效抑制。
4.本发明通过薄壁件下表面的随动电涡流热源平衡上表面的铣削热源，可抑制薄壁件在铣削热下的热变形，有效提高了铣削后工件的尺寸精度。
5.本发明通过3套线性驱动电机实现电磁支承结构及镜像永磁减振结构对刀具的跟随，极大简化了现有针对大型薄壁件加工的复杂庞大的静态辅助支承阵列系统。
6.本发明通过采用Halbach永磁阵列方式以及特定的硅钢片铁芯结构，将磁场集中于中间薄壁件，可有效利用线圈及永磁阵列的磁场，而悬浮支承避免了随动中工件表面划伤。
附图说明
图1为本发明的电涡流效应的支承及振动抑制原理简图；
图2为本发明的整体结构示意图；
图3为本发明的整体结构侧视图；
图4为本发明中薄壁件上侧永磁铁壳体及Halbach永磁阵列结构的示意图；
图5为本发明中薄壁件下侧电磁结构、永磁铁壳体及Halbach永磁阵列结构的示意图；
图6为本发明中铣床中刀具与主轴外壳连接处的结构示意图；
图7为本发明中采用差动式励磁线圈绕组结构的整体示意图；
图8为本发明中采用旋转内围Halbach永磁阵列励磁结构的整体示意图；
图9为本发明中图8整体示意图中薄壁件下侧内外围永磁铁阵列及旋转电机装置结构的示意图；
图10为本发明实施例中锯齿状周期变化电流的示意图；
图11为本发明实施例中铁芯产生磁场的原理示意图；
图12为本发明实施例中MATLAB中得到锯齿波电流5个周期中的不同时刻安培力的示意图；
图13为本发明实施例中Halbach阵列的振动抑制效果的示意图；
图14为本发明实施例中悬臂梁的频域分析结果的示意图。
附图标记：
1-X方向线性电机驱动杆；2-支承座；3-Y方向线性电机驱动杆；4-Z方向线性电机；5-下侧永磁铁壳体；6-线圈绕组；7-铁芯；8-薄壁件；9-铣刀；10-上侧永磁铁壳体；11-橡胶套；12-主轴外壳；13-下侧永磁铁阵列；14-内围永磁阵列；15-上侧永磁铁阵列；16-铣刀套；17-硅钢片。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。本实施例以本发明技术方案为前提进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
实施例
如图2和图3所示，一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，包括线圈绕组6、永磁铁组、上侧永磁铁壳体10、下侧永磁铁壳体5、铁芯7、线性驱动电机组、支承座2、铣刀9和主轴外壳12，线圈绕组6缠绕在铁芯7上，待铣削的薄壁件8位于上侧永磁铁壳体10和下侧永磁铁壳体5之间，上侧永磁铁壳体10通过螺栓固定在主轴外壳12上，下侧永磁铁壳体5固定在支承座2上，永磁铁组分别布置在上侧永磁铁壳体10和下侧永磁铁壳体5中，铣刀9设于薄壁件8和上侧永磁铁壳体10之间，线性驱动电机组固定在支承座2上，实时读取刀具三维坐标信息，通过上侧和下侧的永磁铁组控制铣刀9的运动。
线性驱动电机组包括X方向线性电机、Y方向线性电机和Z方向线性电机。
X方向线性电机的驱动杆1和Y方向线性电机的驱动杆3通过螺栓固定在支承座2的两个侧面，Z方向线性电机通过螺栓固定于支承座2的顶面，Z方向线性电机的驱动杆4通过螺栓固定在下侧永磁铁壳体5上，X方向线性电机和Y方向线性电机驱动支承座2在水平面的运动，保持整个下侧装置在水平方向跟随刀具，支承座2上的Z方向线性电机驱动整个下侧装置在竖直方向跟随刀具移动。如图6所示，刀具通过铣刀套16与主轴外壳12连接。
铁芯7由硅钢片17构成，降低涡流损耗与磁滞损耗，包括中心圆柱和位于中心圆柱四周的多个L状分支，保证磁通量密度强度足够大并集中在薄壁件8一侧，以有效利用磁场，线圈绕组6缠绕在中心圆柱上。
线圈绕组6与铁芯7构成电磁支承结构，线圈中通入锯齿状周期变化电流，通过电磁感应在铁芯的中心圆柱及L状分支的端面导出穿过薄壁件8的变化磁场。
上侧永磁铁壳体10和下侧永磁铁壳体5的外围为相同尺寸的封闭环形槽结构，永磁铁组布置在环形槽中。
对于大型低刚度薄壁件的铣削颤振问题，在本实施例中，振动根源包括：铣削中切削力周期性变化以及锯齿波电流存在突变。对于锯齿波电流的突变，因电流的变化频率远低于高速铣削时铣削力周期变化频率，相对于铣削力，由安培力构成的悬浮支承力是持续稳定的；另一方面，电流突变所引起的薄壁件向下振动，导致电磁结构产生的穿越薄壁件8的磁场变大，基于楞次定律会阻碍引起磁场变大的原因，即抑制薄壁件8的向下振动，达到一种振动自抑制效果。因此，锯齿波电流突变引起的振动相对于断续切削力下的振动可以忽略。
针对铣削力周期变化，如图4和图5所示，上侧永磁铁壳体10和下侧永磁铁壳体5中永磁铁组的数量相同，按照Halbach阵列布置在环形槽内，形成上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13，且上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13关于中间的薄壁件8呈镜像对称分布，构成永磁减振结构，产生集中于薄壁件8一侧的强磁场；当薄壁件8在周期性铣削力作用下发生水平方向或者竖直方向的振动时，薄壁件8与上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13发生相对运动产生电涡流效应，电涡流与Halbach阵列的强磁场相互作用形成阻碍薄壁件振动的阻尼力，即一种电磁阻尼器。镜像对称分布的上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13起增强其磁场水平分量的作用，使得薄壁件8在振动中，尤其是竖直方向的振动中，能更有效切割磁感线形成较大的涡电流以进一步增强永磁阵列的阻尼作用。下侧永磁阵列13内围电磁结构产生的磁场在薄壁件8振动时也会产生电涡流效应抑制其振动。
除上述采用锯齿波电流作为激励源在薄壁件下表面形成稳定的电涡流，可通过旋转永磁阵列作为激励源以在薄壁件下表面形成稳定不变的电涡流，整体结构如图8所示。将图5所示的线圈绕组6与铁芯7替换成图9所示的内围永磁铁壳体及固定在其内的Halbach排列的内围永磁阵列14，其余零部件保持一致。通过旋转电机转动上侧永磁壳体5进而转动内围永磁阵列14在薄壁件8下表面感应出持续、恒定的涡电流，涡电流与内围永磁阵列14的磁场水平分量作用形成稳定不变的安培力平衡铣削力，以抑制铣削中薄壁件8的弹性变形；上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13构成电磁阻尼，在薄壁件8振动中产生电涡流效应抑制其振动；与前述的电磁结构类似，内围永磁阵列14除提拱悬浮支承力，其磁场也起到薄壁件振动抑制的作用。
对薄壁件8精加工时的高速铣削，特别是薄壁件的厚度<8mm，铣削力较小时，可考虑如图7所示的差动线圈励磁式结构：在工件上下侧对称布置硅钢片17构成的铁芯7与线圈绕组6，形成关于薄壁件8镜像对称的电磁结构，并在上、下线圈中同时通入锯齿波电流。当薄壁件8在平衡位置时，两侧线圈感应出的竖直磁场分量在薄壁件8内相互抵消，薄壁件8内无电涡流，上下电磁结构不对薄壁件8起作用；当薄壁件8在铣削力作用下发生弹性变形以及颤振偏离平衡位置时，会有穿越薄壁件8的周期性线性增大的净竖直磁场分量，从而感应出持续的电涡流；电涡流与上、下镜像电磁结构的强水平磁场分量相互作用形成安培力，安培力的作用效果总是抵抗形成电涡流的原因---变形与振动，且这种抵抗效果会随着薄壁件偏离平衡位置量越来越强；而该差动式装置上下电磁结构的磁场本身在薄壁件8振动中形成一种电磁阻尼抑制其振动。差动式电磁结构将薄壁件8限制在平衡位置，使得铣削能够稳定地进行；此外，可通过增大线圈中电流的大小或者电流的频率，通过增强电涡流效应来增强薄壁件8的刚性。
上侧永磁铁壳体10的尾部为圆柱状外壳，圆柱状外壳上带有螺纹通孔，螺栓通过螺纹通孔将上侧永磁铁壳体10固定在外层包裹有橡胶套11的主轴外壳12上，橡胶套11紧密套接在主轴外壳12的外表面，起保护主轴外壳的作用。
下侧永磁铁壳体5的底部为辐条结构，铁芯7的底部与下侧永磁铁壳体5的辐条结构的中心粘接在一起。
上侧永磁铁壳体10和下侧永磁铁壳体5采用不导磁或导磁性弱的材料。
本实施例中，如图1所示，因铣削本质是一种断续切削，薄壁件8在铣削中既有铣削力作用下的弹性变形，又存在持续振动。通过向线圈绕组6通入锯齿波电流，根据电磁感应以及分支状结构铁芯7的导磁作用，产生穿越薄壁件8的周期性线性增大磁场，由法拉第电磁感应定律及电涡流的肌肤效应，会在薄壁件8下表面形成持续的涡电流；涡电流与电磁结构产生磁场的水平分量作用形成稳定向上的安培力，悬浮支承薄壁件，平衡铣削力，抑制薄壁件8在铣削力下的弹性变形。因安培力与涡电流大小相关，而涡电流大小取决于电磁结构竖直磁场分量的变化速度，因此可通过调整锯齿波电流的频率参数快捷地改变悬浮支承力大小以满足不同铣削力下的支承力要求，抑制不同工况下薄壁件8的变形。
本实施例中三种无接触式辅助支承及减振装置，均是基于电涡流效应，其中第一种锯齿波电流激励式与第二种转动永磁铁激励式装置适用于铣削力大的情况，而第三种差动式励磁线圈式装置适用于铣削力较小的情况。三种装置均能构建持续稳定的悬浮支承力，以平衡铣削力抑制薄壁件8的铣削变形；均可实现薄壁件8多阶振动模态的抑制；均具有动态跟随功能以简化大型薄壁件8的复杂支承阵列系统。对于本实施例中薄壁件8下表面的电涡流热源，因该热源在铣削中会跟随刀具移动，而不会引起薄壁件8下表面过热；相反，薄壁件8下表面持续的电涡流移动热源可平衡上表面的铣削热，抑制薄壁件8在铣削热下的热变形，提高薄壁件8的尺寸精度。
具体实施时，以厚度δ为10mm的铝合金1060板为例，下侧的电磁结构硅钢材料铁芯半径R为25mm，线圈缠绕中心圆柱高度L为20mm，单位长度的线圈匝数n为1000/m，采用硅钢片材料作为铁芯，相对磁导率μr为5000，通入线圈中的锯齿波电流I大小为10A，变化周期T为0.1s，变化斜率k为2，如图10所示。
铁芯7表面微元高度dz通过的等效电流I'的公式如下所示：
I'＝nIdz
其中，n为线圈的单位长度匝数，I为通过铁芯7的电流；电流元在空间任意一点P处产生磁场根据毕奥-萨伐尔定律为：
其中，μ0为铁芯7的相对磁导率，为微元电流矢量，r为微元电流到P的位移。因为线圈形成的磁场关于x轴与y轴对称分布，因此本实施例中仅研究yoz平面上的磁场，假设P的坐标为(0,y,z)，微元电流的坐标为(Rcos(α),Rsin(α),z0)，则/>为(-Rsin(α),Rcos(α),0)，其中α为微元电流与x轴夹角，微元电流到P的位移大小r为：
运用矢量乘法，得到磁感应强度在y轴和z轴的分量如下所示：
其中，θ为与/>间的夹角，在铁芯7轴向上及径向上积分有：
根据电磁感应定律，当通入如图10所示的电流大小I为10A，周期T为0.1s锯齿波电流时，会在铁芯7上方的薄壁件8中半径为r1的圆形区域感应出感生电动势εemf：
其中，t为时间。
假设在感生电动势εemf下形成的涡电流在微元圆弧上流动，圆弧厚度为dr1，涡电流肌肤效应涉及的渗透深度为Δh，那么微元圆弧总电阻为：
其中，ρ为所选材料铝合金的电阻率，则感应电流i为：
根据安培定律涡电流在磁场中所受的安培力为：
dF＝i·By·L＝i·By·2πr1
假设铁芯7导出磁场穿越薄壁件的有效半径为rcm，则受到的总的安培力为：
由于上述部分积分超出数值计算范围，无法直接积分求得总的安培力，因此在MATLAB软件里利用微元求和的方法进行计算，如图12所示，得到总的安培力F为316～320N。这里安培力所发生的1.25％微小波动是由于锯齿波电流在一个周期内会线性上升，因为波动范围微小，可认为其支承效果是持续稳定的。
因为本实施例中铁芯材料为分支状的环形铁芯，线圈电磁感应产生的磁场均导向薄壁件8，而上述总安培力仅是铁芯7中心圆柱部分的；当磁通密度导磁过程中不发生损失，那么铁芯7外围五个分支部分在薄壁件8中产生的总安培力应该等于中心圆柱部分的，因此，整个电磁装置形成的总支承力Fsup为：
Fsup＝2F＝630N
以上是在锯齿波电流周期设定为0.1s时得到支承力，当铣削参数变化引起铣削力发生变化，可以通过调整锯齿波电流周期产生不同的悬浮支承力来平衡铣削力。
薄壁件8在铣削颤振中会切割永磁阵列形成的稳定磁场，基于电涡流效应会在薄壁件8中感应出电涡流进而来阻抗振动，形成的阻尼力为：
其中，为永磁铁形成的磁场，/>为薄壁件8振动切割永磁阵列的磁感线在内部的涡电流密度，计算公式如下：
其中，σ为薄壁件材料的电导率，为通过薄壁件8的磁场，/>为薄壁件8的速度。
本实施例中，仅分析Halbach永磁阵列对薄壁件竖直方向的主振动抑制情况，薄壁件8发生铣削颤振时通过平衡位置的速度最大，记为vz，忽略薄壁件8颤振中电涡流的集肤效应，即电涡流渗透深度为薄壁件厚度δ，得到薄壁件8振动通过平衡位置所受Z方向的电磁阻尼力为：
其中，rc为单个永磁铁在薄壁件8上感应出电涡流等效半径，那么单个永磁铁在薄壁件颤振时给予的阻尼系数ce为：
对于单个永磁铁，假设其半径rm为17mm，永磁铁的厚度L为15mm，永磁铁的剩磁Br为1.476T，基于毕奥-萨伐尔定律得到永磁铁在y方向上的磁场
在MATLAB中利用微元求和方法计算得到单个永磁铁阻尼系数ce为20。
由于本实施例中采用的是Halbach永磁阵列，磁场集中于薄壁件一侧，实际y方向磁场要大于假定磁感应强度增强系数λ为1.5；此外，本实施例中的永磁阵列有效个数m为4，且关于薄壁件8在上侧镜像布置了Halbach永磁阵列，得到总的阻尼系数如下：
Ce＝2λ2mce＝360
若薄壁件8颤振通过平衡位置的速度v为0.5m/s，则上侧永磁铁阵列15和下侧永磁铁阵列13给予的电磁阻尼力Fe为：
Fe＝Cev＝180N
表示薄壁件8振动速度越快，永磁阵列施加的阻尼力越大。
基于COMSOL仿真计算Halbach阵列的振动抑制效果，以铝合金材料的悬臂梁为例进行频域分析进行了仿真，具体如图13所示。从仿真磁场分布可知，Halbach阵列将磁场集中于悬臂梁一侧，从而有效利用磁场以抑制悬臂梁的振动。对于不同的永磁铁布置形式，悬臂梁的频域分析结果如图14所示。
从图14频域仿真分析结果看到，永磁铁的磁场在悬臂梁振动中确实能够起到电磁阻尼的作用，且不同的永磁铁布置形式电磁阻尼效果区别很大；其中，在悬臂梁自由振动一端上方布置的永磁铁布置形式从永磁铁改为Halbach永磁阵列后，悬臂梁的振动抑制效果非常明显，更进一步，当在悬臂梁自由振动端上下侧镜像布置Halbach阵列后，悬臂梁被牢牢限制在平衡位置处；相对于悬臂梁的自由振动，镜像布置的Halbach阵列振动抑制效果达到95％以上，从而证实镜像Halbach阵列在金属类工件振动中会形成强电磁阻尼以有效抑制其振动。
此外，需要说明的是，本说明书中所描述的具体实施例，所取名称可以不同，本说明书中所描述的以上内容仅仅是对本发明结构所做的举例说明。凡依据本发明构思的构造、特征及原理所做的等效变化或者简单变化，均包括于本发明的保护范围内。本发明所属技术领域的技术人员可以对所描述的具体实例做各种各样的修改或补充或采用类似的方法，只要不偏离本发明的结构或者超越本权利要求书所定义的范围，均应属于本发明的保护范围。
Claims (8)
1.一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，包括线圈绕组(6)、永磁铁组、上侧永磁铁壳体(10)、下侧永磁铁壳体(5)、铁芯(7)、线性驱动电机组、支承座(2)、铣刀(9)和主轴外壳(12)，所述线圈绕组(6)缠绕在铁芯(7)上，待铣削的薄壁件(8)位于上侧永磁铁壳体(10)和下侧永磁铁壳体(5)之间，所述上侧永磁铁壳体(10)通过螺栓固定在主轴外壳(12)上，所述下侧永磁铁壳体(5)固定在支承座(2)上，所述永磁铁组分别布置在上侧永磁铁壳体(10)和下侧永磁铁壳体(5)中，所述铣刀(9)设于薄壁件(8)和上侧永磁铁壳体(10)之间，所述线性驱动电机组固定在支承座(2)上，实时读取刀具三维坐标信息，通过上侧和下侧的永磁铁组控制铣刀(9)的运动；
所述铁芯(7)由硅钢片(17)构成，包括中心圆柱和位于中心圆柱四周的多个L状分支，所述线圈绕组(6)缠绕在中心圆柱上；
所述线圈绕组(6)与铁芯(7)构成电磁支承结构，线圈中通入锯齿状周期变化电流，通过电磁感应在铁芯的中心圆柱及L状分支的端面导出穿过薄壁件(8)的变化磁场。
2.根据权利要求1所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述线性驱动电机组包括X方向线性电机、Y方向线性电机和Z方向线性电机。
3.根据权利要求2所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述X方向线性电机的驱动杆(1)和Y方向线性电机的驱动杆(3)通过螺栓固定在支承座(2)的两个侧面，所述Z方向线性电机通过螺栓固定于支承座(2)的顶面，Z方向线性电机的驱动杆(4)通过螺栓固定在下侧永磁铁壳体(5)上。
4.根据权利要求1所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述上侧永磁铁壳体(10)和下侧永磁铁壳体(5)的外围为相同尺寸的封闭环形槽结构，所述永磁铁组布置在环形槽中。
5.根据权利要求4所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述上侧永磁铁壳体(10)和下侧永磁铁壳体(5)中永磁铁组的数量相同，按照Halbach阵列布置在环形槽内，形成上侧永磁铁阵列(15)和下侧永磁铁阵列(13)，且上侧永磁铁阵列(15)和下侧永磁铁阵列(13)关于中间的薄壁件(8)呈镜像对称分布，构成永磁减振结构。
6.根据权利要求1所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述上侧永磁铁壳体(10)的尾部为圆柱状外壳，圆柱状外壳上带有螺纹通孔，螺栓通过螺纹通孔将上侧永磁铁壳体(10)固定在外层包裹有橡胶套(11)的主轴外壳(12)上。
7.根据权利要求1所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述下侧永磁铁壳体(5)的底部为辐条结构，所述铁芯(7)的底部与下侧永磁铁壳体(5)的辐条结构的中心粘接在一起。
8.根据权利要求1所述的一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置，其特征在于，所述上侧永磁铁壳体(10)和下侧永磁铁壳体(5)采用不导磁或导磁性弱的材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110988507.2A CN113787219B (zh) | 2021-08-26 | 2021-08-26 | 一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202110988507.2A CN113787219B (zh) | 2021-08-26 | 2021-08-26 | 一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN113787219A CN113787219A (zh) | 2021-12-14 |
| CN113787219B true CN113787219B (zh) | 2024-03-26 |
Family
ID=78876459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202110988507.2A Active CN113787219B (zh) | 2021-08-26 | 2021-08-26 | 一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN113787219B (zh) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114851056B (zh) * | 2022-05-27 | 2023-06-13 | 湖南宇环精密制造有限公司 | 一种偏心抛光机构 |
| CN116423282B (zh) * | 2023-04-10 | 2024-03-29 | 中国长江电力股份有限公司 | 机器人铣削加工颤振抑制装置及颤振抑制方法 |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20120025947A (ko) * | 2010-09-08 | 2012-03-16 | 이종민 | 전자기 감쇠를 이용한 대형 박판가공 기술 |
| CN105889380A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-08-24 | 北京航空航天大学 | 一种电涡流旋转变刚度阻尼器 |
| CN105935795A (zh) * | 2016-06-12 | 2016-09-14 | 哈尔滨理工大学 | 薄壁件铣削过程中的可调阻尼式减振抑颤装置及减振方法 |
| CN108127424A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-06-08 | 西北工业大学 | 一种薄壁件镜像铣削随动顶撑装置及方法 |
| CN109676420A (zh) * | 2019-02-19 | 2019-04-26 | 大连理工大学 | 一种大型薄壁件支撑装置及方法 |
| CN109848744A (zh) * | 2019-02-19 | 2019-06-07 | 大连理工大学 | 一种针对于薄壁件的磁力支撑装置及方法 |
| CN110227954A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-09-13 | 天津大学 | 磁引导的气动变刚度镜像铣柔性支撑机构 |
| CN110788380A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-02-14 | 上海交通大学 | 适用于镜像铣削机床的动磁式柔性主动支撑及抑振装置 |
| CN111299676A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-06-19 | 上海交通大学 | 薄壁件镜像铣削变刚度流固混合随动支撑装置 |
| CN112965442A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-15 | 中国航空制造技术研究院 | 一种用于镜像铣削加工的协同运动控制方法和系统 |
| CN113110290A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-07-13 | 大连理工大学 | 一种基于力反馈控制的大型薄壁零件镜像加工方法 |
-
2021
- 2021-08-26 CN CN202110988507.2A patent/CN113787219B/zh active Active
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20120025947A (ko) * | 2010-09-08 | 2012-03-16 | 이종민 | 전자기 감쇠를 이용한 대형 박판가공 기술 |
| CN105935795A (zh) * | 2016-06-12 | 2016-09-14 | 哈尔滨理工大学 | 薄壁件铣削过程中的可调阻尼式减振抑颤装置及减振方法 |
| CN105889380A (zh) * | 2016-06-13 | 2016-08-24 | 北京航空航天大学 | 一种电涡流旋转变刚度阻尼器 |
| CN108127424A (zh) * | 2017-11-21 | 2018-06-08 | 西北工业大学 | 一种薄壁件镜像铣削随动顶撑装置及方法 |
| CN109676420A (zh) * | 2019-02-19 | 2019-04-26 | 大连理工大学 | 一种大型薄壁件支撑装置及方法 |
| CN109848744A (zh) * | 2019-02-19 | 2019-06-07 | 大连理工大学 | 一种针对于薄壁件的磁力支撑装置及方法 |
| CN110227954A (zh) * | 2019-05-07 | 2019-09-13 | 天津大学 | 磁引导的气动变刚度镜像铣柔性支撑机构 |
| CN110788380A (zh) * | 2019-11-18 | 2020-02-14 | 上海交通大学 | 适用于镜像铣削机床的动磁式柔性主动支撑及抑振装置 |
| CN111299676A (zh) * | 2019-11-27 | 2020-06-19 | 上海交通大学 | 薄壁件镜像铣削变刚度流固混合随动支撑装置 |
| CN112965442A (zh) * | 2021-02-01 | 2021-06-15 | 中国航空制造技术研究院 | 一种用于镜像铣削加工的协同运动控制方法和系统 |
| CN113110290A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-07-13 | 大连理工大学 | 一种基于力反馈控制的大型薄壁零件镜像加工方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN113787219A (zh) | 2021-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN113787219B (zh) | 一种基于电涡流效应的无接触式随动辅助支承与减振装置 | |
| SU1711681A3 (ru) | Магнитный опорный узел ротора с посто нными магнитами дл воспри ти радиальных усилий на опорах | |
| Hoque et al. | Development of a three-axis active vibration isolator using zero-power control | |
| US6992407B2 (en) | Precision machining stage equipment | |
| CN103066727A (zh) | 一种新型电机冷却及电涡流抑制结构 | |
| CN104728264B (zh) | 一种外转子洛伦兹力轴向磁轴承 | |
| CN112303176B (zh) | 主动电磁负刚度隔微振装置 | |
| CN108161051B (zh) | 磁场辅助平面钻削设备 | |
| CN101510745A (zh) | 气磁混合悬浮型六自由度平面电机 | |
| CN102681349A (zh) | 工件台 | |
| JP2008254114A (ja) | 工作機械用磁気軸受スピンドル装置 | |
| JP5763885B2 (ja) | 磁気浮上装置 | |
| He et al. | Development of a novel 5-DOF controlled maglev local actuator for high-speed electrical discharge machining | |
| Asama et al. | Evaluation of magnetic suspension performance in a multi-consequent-pole bearingless motor | |
| Elbuken et al. | Eddy current damping for magnetic levitation: downscaling from macro-to micro-levitation | |
| CN101976989B (zh) | 一种主动磁浮支承圆筒型直线电机 | |
| JP2006162024A (ja) | 制振装置及びその制御方法 | |
| He et al. | Thrust ripple reduction in permanent magnet synchronous linear motor based on electromagnetic damping-spring system | |
| Tsai et al. | Regulation of spindle position by magnetic actuator array | |
| Zhou et al. | A novel thrust force test method for a class of precision noncontact linear motion actuators | |
| CN108161603B (zh) | 磁场辅助平面磨削设备 | |
| CN113059221B (zh) | 基于刀尖镜像磁吸附提高薄壁件加工稳定性的方法及装置 | |
| CN118188736B (zh) | 一种基于Stewart构型的超低频隔振平台 | |
| JP2004328921A (ja) | リニアモータ及び工作機械 | |
| Polajžer et al. | Impact of radial force nonlinearities on decentralized control of magnetic bearings |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |