CN113741005B - 光学系统、取像模组及电子设备 - Google Patents

光学系统、取像模组及电子设备 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种光学系统、取像模组及电子设备。光学系统包括：具有负屈折力的第一透镜；具有屈折力的第二透镜，第二透镜的物侧面为凸面；具有正屈折力的第三透镜，第三透镜的像侧面为凸面；具有负屈折力的第四透镜；具有正屈折力的第五透镜；具有正屈折力的第六透镜，第六透镜的像侧面为凸面；具有负屈折力的第七透镜，第七透镜的物侧面为凹面；光学系统满足：0＜100/(f2*|f1|)≤2.0mm‑2；f2为第二透镜的有效焦距，f1为第一透镜的有效焦距。上述光学系统，具备广角特性，能够满足大范围拍摄的需求。

Description

光学系统、取像模组及电子设备
技术领域
本发明涉及摄像领域，特别是涉及一种光学系统、取像模组及电子设备。
背景技术
随着摄影成像技术的逐渐发展，消费者对电子设备的摄像性能的要求也越来越高。目前，五片式摄像镜头的应用率较高，但其难以满足消费者对高分辨率的需求。相较于五片式摄像镜头而言，七片式摄像镜头能够获得相对更高的解析力，且设计灵活度更大，从而可更多地应用于高端电子设备中，以此获得更高的拍摄分辨率以及清晰度。另一方面，由于摄影成像技术的发展，消费者对各种拍摄需求也逐渐提高。特别地，消费者对拍摄合影、大景象等均有较高需求，因此，如何提高摄像镜头的拍摄范围已然成为了市场的关注重点之一。然而，目前的摄像镜头视场角还有待提升，难以满足大范围拍摄的需求。
发明内容
基于此，提供一种光学系统、取像模组及电子设备，以扩大摄像镜头的视场角。
一种光学系统，其特征在于，沿光轴由物侧至像侧依次包括：
具有负屈折力的第一透镜；
具有屈折力的第二透镜，所述第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面；
具有正屈折力的第三透镜，所述第三透镜的像侧面于近光轴处为凸面；
具有负屈折力的第四透镜；
具有正屈折力的第五透镜；
具有正屈折力的第六透镜，所述第六透镜的像侧面于近光轴处为凸面；
具有负屈折力的第七透镜，所述第七透镜的物侧面于近光轴处为凹面；
且所述光学系统满足以下条件式：
0＜100/(|f2|*|f1|)≤2.0mm-2；
其中，f2为所述第二透镜的有效焦距，f1为所述第一透镜的有效焦距。
上述光学系统，第一透镜具有负屈折力，有利于大角度光线进入光学系统中，从而有利于扩大光学系统的视场角，使光学系统具备广角特性。第三透镜具有正屈折力，第三透镜的像侧面于近光轴处为凸面，从而能够有效会聚光线，有利于缩短光学系统的总长。第四透镜具有负屈折力，有利于平衡第三透镜产生的色差，从而提升光学系统的成像质量。第六透镜具有正屈折力，第六透镜的像侧面于近光轴处为凸面，有利于进一步缩短光学系统的总长，实现小型化设计。第七透镜具有负屈折力，第七透镜的物侧面于近光轴处为凹面，有利于缩短光学系统的后焦，从而进一步缩短光学系统的总长。
第二透镜可具有负屈折力或正屈折力，当第二透镜具有负屈折力时，有利于进一步扩大光学系统的视场角，同时也能够分担第一透镜的负屈折力，避免单一透镜的屈折力过强，从而有利于减小光学系统的敏感度，降低第一透镜与第二透镜的设计和加工难度。当第二透镜具有正屈折力时，有利于汇聚光线，从而缩短光学系统的总长。
满足上述条件式时，能够合理第一透镜与第二透镜的有效焦距，有利于扩大光学系统的视场角，使得光学系统具备广角特性，以满足大范围拍摄的需求。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
0.3mm-1≤tan(HFOV)/ImgH≤0.56mm-1；
其中，HFOV为所述光学系统的最大视场角的一半，ImgH为所述光学系统的最大视场角所对应的像高的一半。满足上述条件式时，有利于进一步扩大光学系统的视场角，实现广角特性，同时也有利于光学系统匹配更大尺寸的感光元件，从而提升光学系统的分辨率，另外还有利于进一步缩短光学系统的总长，实现小型化设计。低于上述条件式的下限，光学系统的视场角过小，不利于满足大范围拍摄的需求，且像高过大，光学系统的外视场像差难以校正，不利于成像质量的提升。超过上述条件式的上限，光学系统的视场角过大，不利于畸变像差的校正，容易导致成像变形严重且边缘视场相对亮度下降，不利于成像质量的提升。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
-8≤f6/f7≤-3；
其中，f6为所述第六透镜的有效焦距，f7为所述第七透镜的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置第六透镜和第七透镜的有效焦距的比值，从而有利于缩短光学系统的总长，同时有利于光学系统正负球差相互平衡，从而实现成像品质的提升。当f6/f7＜-8时，第六透镜的屈折力不足，导致光学系统轴外像差矫正困难。当f6/f7＞-3时，第六透镜屈折力过强，容易导致光学系统像差修正过度，不利于成像质量的提升。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
0.9≤f/f5≤1.4；
其中，f为所述光学系统的有效焦距，f5为所述第五透镜的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置光学系统的有效焦距与第五透镜的有效焦距之间的比值，有助于扩大视场角，同时有利于增强第五透镜会聚光线的能力，从而有利于缩短光学系统的总长，另外也有利于减小边缘大视场光线的偏折角，从而有利于校正光学系统的畸变像差。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
-20≤(R13+R14)/R14≤-5；
其中，R13为所述第七透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R14为所述第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜的物侧面和像侧面于光轴处的曲率半径，使得第七透镜的物侧面和像侧面面型不会过于弯曲，有利于降低第七透镜的设计和加工难度，从而降低光学系统的敏感度；同时可有效减缓光线进入感光元件的角度，从而减小光学系统的慧差的产生，提升光学系统的成像质量。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
0.4≤CT6/|SAG61|≤1.1；
其中，CT6为所述第六透镜于光轴上的厚度，即所述第六透镜的中心厚度，SAG61为所述第六透镜的物侧面与光轴的交点至所述第六透镜的物侧面最大有效口径处于光轴方向上的距离，即所述第六透镜的物侧面于最大有效口径处的矢高。满足上述条件式时，有利于光学系统获得更大的视场角，同时有利于第六透镜的制造及成型，减少成型不良的缺陷，另外也有利于校正光学系统的像差，提升光学系统的成像质量。当CT6/SAG61＜0.4，第六透镜的物侧面面型会过度弯曲，增大第六透镜的成型难度，影响制造良率。CT6/SAG61＞1.1，第六透镜的物侧面面型太过平滑，导致像差修正困难，边缘视场的相对亮度较低，影响光学系统的成像质量。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
-1.5≤f7/R14≤-1.0；
其中，f7为所述第七透镜的有效焦距，R14为所述第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜的有效焦距与物侧面的曲率半径的比值，使得第七透镜的物侧面面型不会过于弯曲，降低第七透镜的设计和加工难度，从而减少成型不良的缺陷，同时也使得第七透镜的物侧面面型不会过于平滑，有利于修正像差，提高成像品质。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
3.5≤R9/R10≤5.5；
其中，R9为所述第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第五透镜的物侧面和像侧面于光轴处的曲率半径的比值，有利于降低第五透镜的设计和加工难度，从而可降低第五透镜的敏感度，提升成型良率，同时可避免大角度光线在第五透镜内部发生全反射，减小鬼像以及杂散光对成像质量的影响。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下条件式：
2.0mm-1≤|R5/R6|/f3≤4.5mm-1；
其中，R5为所述第三透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R6为所述第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f3为所述第三透镜的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置第三透镜的面型及屈折力，有利于减缓光线经过第三透镜的偏折角度，从而有利于光线的平缓过渡，进而有助于增大像面面积以及修正离轴像差。
一种取像模组，包括感光元件以及上述任一实施例所述的光学系统，所述感光元件设置于所述光学系统的像侧。在所述取像模组中采用上述光学系统，能够使得取像模组具备广角特性，从而满足大范围拍摄的需求，同时也有利于取像模组具备高成像质量并能够满足小型化设计的需求。
一种电子设备，包括壳体以及上述的取像模组，所述取像模组设置于所述壳体。在所述电子设备中采用上述取像模组，能够使得电子设备具备广角特性，从而满足大范围拍摄的需求，同时也有利于电子设备具备高成像质量并能够满足小型化设计的需求。
附图说明
图1为本申请第一实施例中的光学系统的结构示意图；
图2为本申请第一实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图3为本申请第二实施例中的光学系统的结构示意图；
图4为本申请第二实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图5为本申请第三实施例中的光学系统的结构示意图；
图6为本申请第三实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图7为本申请第四实施例中的光学系统的结构示意图；
图8为本申请第四实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图9为本申请第五实施例中的光学系统的结构示意图；
图10为本申请第五实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图11为本申请第六实施例中的光学系统的结构示意图；
图12为本申请第六实施例中的光学系统的纵向球差图、像散图及畸变图；
图13为本申请一实施例中的取像模组的示意图；
图14为本申请一实施例中的电子设备的示意图。
具体实施方式
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本发明。但是本发明能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本发明内涵的情况下做类似改进，因此本发明不受下面公开的具体实施例的限制。
在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”、“轴向”、“径向”、“周向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本发明的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系，除非另有明确的限定。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
在本发明中，除非另有明确的规定和限定，第一特征在第二特征“上”或“下”可以是第一和第二特征直接接触，或第一和第二特征通过中间媒介间接接触。而且，第一特征在第二特征“之上”、“上方”和“上面”可是第一特征在第二特征正上方或斜上方，或仅仅表示第一特征水平高度高于第二特征。第一特征在第二特征“之下”、“下方”和“下面”可以是第一特征在第二特征正下方或斜下方，或仅仅表示第一特征水平高度小于第二特征。
需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“上”、“下”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的，并不表示是唯一的实施方式。
请参见图1，在本申请的一些实施例中，光学系统100沿光轴110由物侧到像侧依次包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7。具体地，第一透镜L1包括物侧面S1及像侧面S2，第二透镜L2包括物侧面S3及像侧面S4，第三透镜L3包括物侧面S5及像侧面S6，第四透镜L4包括物侧面S7及像侧面S8，第五透镜L5包括物侧面S9及像侧面S10，第六透镜L6包括物侧面S11及像侧面S12，第七透镜L7包括物侧面S13及像侧面S14。第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7同轴设置，光学系统100中各透镜共同的轴线即为光学系统100的光轴110。
其中，第一透镜L1具有负屈折力，有利于大角度光线进入光学系统100中，从而有利于扩大光学系统100的视场角，使光学系统100具备广角特性。第二透镜L2具有屈折力，第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面。第三透镜L3具有正屈折力，第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，从而能够有效会聚光线，有利于缩短光学系统100的总长。第四透镜L4具有负屈折力，有利于平衡第三透镜L3产生的色差，从而提升光学系统100的成像质量。第五透镜L5具有正屈折力。第六透镜L6具有正屈折力，第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，有利于进一步缩短光学系统100的总长，实现小型化设计。第七透镜L7具有负屈折力，第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，有利于缩短光学系统100的后焦，从而进一步缩短光学系统100的总长。
另外，在一些实施例中，光学系统100设置有光阑STO，光阑STO可设置在第一透镜L1与第二透镜L2之间，或设置于第二透镜L2与第三透镜L3之间。在一些实施例中，光学系统100还包括设置于第七透镜L7像侧的红外滤光片L8。红外滤光片L8可为红外截止滤光片，用于滤除干扰光，防止干扰光到达光学系统100的成像面而影响正常成像。进一步地，光学系统100还包括位于第七透镜L7像侧的像面S17，像面S17即为光学系统100的成像面，入射光经第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7调节后能够成像于像面S17。
第二透镜L2可具有负屈折力或正屈折力，当第二透镜L2具有负屈折力时，有利于进一步扩大光学系统100的视场角，同时也能够分担第一透镜L1的负屈折力，避免单一透镜的屈折力过强，从而有利于减小光学系统100的敏感度，降低第一透镜L1与第二透镜L2的设计和加工难度。当第二透镜L2具有正屈折力时，有利于汇聚光线，从而缩短光学系统100的总长。
在一些实施例中，第六透镜L6的物侧面S11和像侧面S12均为非球面，有利于校正光学系统100的球差。第六透镜L6的物侧面S11与像侧面S12中的至少一者存在反曲点，有利于校正离轴视场的像差，提升光学系统100的成像质量。
在一些实施例中，光学系统100的各透镜的物侧面和像侧面均为非球面。非球面结构的采用能够提高透镜设计的灵活性，并有效地校正球差，改善成像质量。在另一些实施例中，光学系统100的各透镜的物侧面和像侧面也可以均为球面。需要注意的是，上述实施例仅是对本申请的一些实施例的举例，在一些实施例中，光学系统100中各透镜的表面可以是非球面或球面的任意组合。
在一些实施例中，光学系统100中的各透镜的材质可以均为玻璃或均为塑料。采用塑料材质的透镜能够减少光学系统100的重量并降低生产成本，配合光学系统100的小尺寸以实现光学系统100的轻薄化设计。而采用玻璃材质的透镜使光学系统100具备优良的光学性能以及较高的耐温性能。需要注意的是，光学系统100中各透镜的材质也可以为玻璃和塑料的任意组合，并不一定要是均为玻璃或均为塑料。
需要注意的是，第一透镜L1并不意味着只存在一片透镜，在一些实施例中，第一透镜L1中也可以存在两片或多片透镜，两片或多片透镜能够形成胶合透镜，胶合透镜最靠近物侧的表面可视为物侧面S1，最靠近像侧的表面可视为像侧面S2。或者，第一透镜L1中的各透镜之间并不形成胶合透镜，但各透镜之间的距离相对固定，此时最靠近物侧的透镜的物侧面为物侧面S1，最靠近像侧的透镜的像侧面为像侧面S2。另外，一些实施例中的第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6或第七透镜L7中的透镜数量也可大于或等于两片，且任意相邻透镜之间可以形成胶合透镜，也可以为非胶合透镜。
进一步地，在一些实施例中，光学系统100满足条件式：0＜100/(f2*|f1|)≤2.0mm-2；其中，f2为第二透镜L2的有效焦距，f1为第一透镜L1的有效焦距。具体地，100/(f2*|f1|)可以为：-0.119、0.325、0.671、0.893、1.112、1.448、1.574、1.835、1.855或1.925。满足上述条件式时，能够合理第一透镜L1与第二透镜L2的有效焦距，有利于扩大光学系统100的视场角，使得光学系统100具备广角特性，以满足大范围拍摄的需求。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：0.3mm-1≤tan(HFOV)/ImgH≤0.56mm-1；其中，HFOV为光学系统100的最大视场角的一半，ImgH为光学系统100的最大视场角所对应的像高的一半。具体地，tan(HFOV)/ImgH可以为：0.399、0.401、0.425、0.441、0.475、0.499、0.506、0.528、0.540或0.551，数值单位为mm-1。满足上述条件式时，有利于进一步扩大光学系统100的视场角，实现广角特性，同时也有利于光学系统100匹配更大尺寸的感光元件，从而提升光学系统100的分辨率，另外还有利于进一步缩短光学系统100的总长，实现小型化设计。低于上述条件式的下限，光学系统100的视场角过小，不利于满足大范围拍摄的需求，且像高过大，光学系统100的外视场像差难以校正，不利于成像质量的提升。超过上述条件式的上限，光学系统100的视场角过大，不利于畸变像差的校正，容易导致成像变形严重且边缘视场相对亮度下降，不利于成像质量的提升。
需要说明的是，在一些实施例中，光学系统100可以匹配具有矩形感光面的感光元件，光学系统100的成像面与感光元件的感光面重合。此时，光学系统100成像面上有效像素区域具有水平方向以及对角线方向，则HFOV可以理解为光学系统100对角线方向的最大视场角的一半，ImgH可以理解为光学系统100成像面上有效像素区域对角线方向的长度的一半。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：-8≤f6/f7≤-3；其中，f6为第六透镜L6的有效焦距，f7为第七透镜L7的有效焦距。具体地，f6/f7可以为：-7.257、-6.558、-6.323、-5.967、-5.555、-5.374、-4.852、-4.631、-4.220或-3.885。满足上述条件式时，能够合理配置第六透镜L6和第七透镜L7的有效焦距的比值，从而有利于缩短光学系统100的总长，同时有利于光学系统100正负球差相互平衡，从而实现成像质量的提升。当f6/f7＜-8时，第六透镜L6的屈折力不足，导致光学系统100轴外像差矫正困难。当f6/f7＞-3时，第六透镜L6屈折力过强，容易导致光学系统100像差修正过度，不利于成像质量的提升。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：0.9≤f/f5≤1.4；其中，f为光学系统100的有效焦距，f5为第五透镜L5的有效焦距。具体地，f/f5可以为：1.021、1.045、1.093、1.112、1.135、1.185、1.204、1.227、1.231或1.239。满足上述条件式时，能够合理配置光学系统100的有效焦距与第五透镜L5的有效焦距之间的比值，有助于扩大视场角，同时有利于增强第五透镜L5会聚光线的能力，从而有利于缩短光学系统100的总长，另外也有利于减小边缘大视场光线的偏折角，从而有利于校正光学系统100的畸变像差。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：-20≤(R13+R14)/R14≤-5；其中，R13为第七透镜L7的物侧面S13于光轴110处的曲率半径，R14为第七透镜L7的像侧面S14于光轴110处的曲率半径。具体地，(R13+R14)/R14可以为：-15.846、-15.021、-14.552、-13.354、-12.533、-11.851、-10.638、-9.885、-9.551或-8.540。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜L7的物侧面S13和像侧面S14于光轴110处的曲率半径，使得第七透镜L7的物侧面S13和像侧面S14面型不会过于弯曲，有利于降低第七透镜L7的设计和加工难度，从而降低光学系统100的敏感度；同时可有效减缓光线进入感光元件的角度，从而减小光学系统100的慧差的产生，提升光学系统100的成像质量。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：0.4≤CT6/|SAG61|≤1.1；其中，CT6为第六透镜L6于光轴110上的厚度，SAG61为第六透镜L6的物侧面S11与光轴110的交点至第六透镜L6的物侧面S11最大有效口径处于光轴110方向上的距离。具体地，CT6/|SAG61|可以为：0.510、0.571、0.620、0.694、0.755、0.796、0.812、0.834、0.905或0.960。满足上述条件式时，有利于光学系统100获得更大的视场角，同时有利于第六透镜L6的制造及成型，减少成型不良的缺陷，另外也有利于校正光学系统100的像差，提升光学系统100的成像质量。当CT6/SAG61＜0.4，第六透镜L6的物侧面S11面型会过度弯曲，增大第六透镜L6的成型难度，影响制造良率。CT6/SAG61＞1.1，第六透镜L6的物侧面S11面型太过平滑，导致像差修正困难，边缘视场的相对亮度较低，影响光学系统100的成像质量。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：-1.5≤f7/R14≤-1.0；其中，f7为第七透镜L7的有效焦距，R14为第七透镜L7的像侧面S14于光轴110处的曲率半径。具体地，f7/R14可以为：-1.458、-1.425、-1.413、-1.402、-1.398、-1.395、-1.390、-1.386、-1.384或-1.380。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜L7的有效焦距与物侧面S13的曲率半径的比值，使得第七透镜L7的物侧面S13面型不会过于弯曲，降低第七透镜L7的设计和加工难度，从而减少成型不良的缺陷，同时也使得第七透镜L7的物侧面S13面型不会过于平滑，有利于修正像差，提高成像品质。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：3.5≤R9/R10≤5.5；其中，R9为第五透镜L5的物侧面S9于光轴110处的曲率半径，R10为第五透镜L5的像侧面S10于光轴110处的曲率半径。具体地，R9/R10可以为：3.793、3.955、4.215、4.487、4.532、4.696、4.721、4.758、4.803或4.848。满足上述条件式时，能够合理配置第五透镜L5的物侧面S9和像侧面S10于光轴110处的曲率半径的比值，有利于降低第五透镜L5的设计和加工难度，从而可降低第五透镜L5的敏感度，提升成型良率，同时可避免大角度光线在第五透镜L5内部发生全反射，减小鬼像以及杂散光对成像质量的影响。
在一些实施例中，光学系统100满足条件式：2.0mm-1≤|R5/R6|/f3≤4.5mm-1；其中，R5为第三透镜L3的物侧面S5于光轴110处的曲率半径，R6为第三透镜L3的像侧面S6于光轴110处的曲率半径，f3为第三透镜L3的有效焦距。具体地，|R5/R6|/f3可以为：2.324、2.417、2.551、2.879、3.214、3.574、3.722、3.866、3.954或4.165。满足上述条件式时，能够合理配置第三透镜L3的面型及屈折力，有利于减缓光线经过第三透镜L3的偏折角度，从而有利于光线的平缓过渡，进而有助于增大像面面积以及修正离轴像差。
以上的有效焦距数值的参考波长均为587.5618nm(d光)。
根据上述各实施例的描述，以下提出更为具体的实施例及附图予以详细说明。
第一实施例
请参见图1和图2，图1为第一实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、光阑STO、具有正屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图2由左至右依次为第一实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图，其中像散图和畸变图的参考波长为587.5618nm，其他实施例相同。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
需要注意的是，在本申请中，当描述透镜的一个表面于近光轴110处(该表面的中心区域)为凸面时，可理解为该透镜的该表面于光轴110附近的区域为凸面。当描述透镜的一个表面于圆周处为凹面时，可理解为该表面在靠近最大有效半径处的区域为凹面。举例而言，当该表面于近光轴110处为凸面，且于圆周处也为凸面时，该表面由中心(该表面与光轴110的交点)至边缘方向的形状可以为纯粹的凸面；或者是先由中心的凸面形状过渡到凹面形状，随后在靠近最大有效半径处时变为凸面。此处仅为说明光轴110处与圆周处的关系而做出的示例，表面的多种形状结构(凹凸关系)并未完全体现，但其他情况可根据以上示例推导得出。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
进一步地，光学系统100满足条件式：100/(f2*|f1|)＝1.703mm-2；其中，f2为第二透镜L2的有效焦距，f1为第一透镜L1的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理第一透镜L1与第二透镜L2的有效焦距，有利于扩大光学系统100的视场角，使得光学系统100具备广角特性，以满足大范围拍摄的需求。
光学系统100满足条件式：tan(HFOV)/ImgH＝0.496mm-1；其中，HFOV为光学系统100的最大视场角的一半，ImgH为光学系统100的最大视场角所对应的像高的一半。满足上述条件式时，有利于进一步扩大光学系统100的视场角，实现广角特性，同时也有利于光学系统100匹配更大尺寸的感光元件，从而提升光学系统100的分辨率，另外还有利于进一步缩短光学系统100的总长，实现小型化设计。
光学系统100满足条件式：f6/f7＝-7.257；其中，f6为第六透镜L6的有效焦距，f7为第七透镜L7的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置第六透镜L6和第七透镜L7的有效焦距的比值，从而有利于缩短光学系统100的总长，同时有利于光学系统100正负球差相互平衡，从而实现成像质量的提升。
光学系统100满足条件式：f/f5＝1.239；其中，f为光学系统100的有效焦距，f5为第五透镜L5的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置光学系统100的有效焦距与第五透镜L5的有效焦距之间的比值，有助于扩大视场角，同时有利于增强第五透镜L5会聚光线的能力，从而有利于缩短光学系统100的总长，另外也有利于减小边缘大视场光线的偏折角，从而有利于校正光学系统100的畸变像差。
光学系统100满足条件式：(R13+R14)/R14＝-8.540；其中，R13为第七透镜L7的物侧面S13于光轴110处的曲率半径，R14为第七透镜L7的像侧面S14于光轴110处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜L7的物侧面S13和像侧面S14于光轴110处的曲率半径，使得第七透镜L7的物侧面S13和像侧面S14面型不会过于弯曲，有利于降低第七透镜L7的设计和加工难度，从而降低光学系统100的敏感度；同时可有效减缓光线进入感光元件的角度，从而减小光学系统100的慧差的产生，提升光学系统100的成像质量。
光学系统100满足条件式：CT6/|SAG61|＝0.510；其中，CT6为第六透镜L6于光轴110上的厚度，SAG61为第六透镜L6的物侧面S11与光轴110的交点至第六透镜L6的物侧面S11最大有效口径处于光轴110方向上的距离。满足上述条件式时，有利于光学系统100获得更大的视场角，同时有利于第六透镜L6的制造及成型，减少成型不良的缺陷，另外也有利于校正光学系统100的像差，提升光学系统100的成像质量。
光学系统100满足条件式：f7/R14＝-1.409；其中，f7为第七透镜L7的有效焦距，R14为第七透镜L7的像侧面S14于光轴110处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第七透镜L7的有效焦距与物侧面S13的曲率半径的比值，使得第七透镜L7的物侧面S13面型不会过于弯曲，降低第七透镜L7的设计和加工难度，从而减少成型不良的缺陷，同时也使得第七透镜L7的物侧面S13面型不会过于平滑，有利于修正像差，提高成像品质。
光学系统100满足条件式：R9/R10＝4.721；其中，R9为第五透镜L5的物侧面S9于光轴110处的曲率半径，R10为第五透镜L5的像侧面S10于光轴110处的曲率半径。满足上述条件式时，能够合理配置第五透镜L5的物侧面S9和像侧面S10于光轴110处的曲率半径的比值，有利于降低第五透镜L5的设计和加工难度，从而可降低第五透镜L5的敏感度，提升成型良率，同时可避免大角度光线在第五透镜L5内部发生全反射，减小鬼像以及杂散光对成像质量的影响。
光学系统100满足条件式：|R5/R6|/f3＝2.908mm-1；其中，R5为第三透镜L3的物侧面S5于光轴110处的曲率半径，R6为第三透镜L3的像侧面S6于光轴110处的曲率半径，f3为第三透镜L3的有效焦距。满足上述条件式时，能够合理配置第三透镜L3的面型及屈折力，有利于减缓光线经过第三透镜L3的偏折角度，从而有利于光线的平缓过渡，进而有助于增大像面面积以及修正离轴像差。
另外，光学系统100的各项参数由表1给出。其中，表1中的像面S17可理解为光学系统100的成像面。由物面(图未示出)至像面S17的各元件依次按照表1从上至下的各元件的顺序排列。表1中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴110处的曲率半径。面序号S1和面序号S2分别为第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。第一透镜L1的“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴110上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至像侧方向的后一表面于光轴110上的距离。
需要注意的是，在该实施例及以下各实施例中，光学系统100也可不设置红外滤光片L8，但此时第七透镜L7的像侧面S14至像面S17的距离保持不变。
在第一实施例中，光学系统100的有效焦距f＝2.80mm，光圈数FNO＝2.28，最大视场角的一半HFOV＝62.4deg，光学总长TTL＝6.48mm。在第一实施例以及其他实施例中，光学系统100均满足：57deg≤HFOV≤64.8deg；6.295mm≤TTL≤6.860mm；ImgH＝3.86mm；可知光学系统100具备广角特性，且能够满足小型化设计的需求，同时还能够匹配大尺寸的感光元件而具备良好的成像质量。
各透镜的焦距、折射率和阿贝数的参考波长均为587.5618nm(d光)，其他实施例也相同。
表1
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表2给出。其中，面序号从S1-S14分别表示像侧面或物侧面S1-S14。而从上到下的K-A20分别表示非球面系数的类型，其中，K表示圆锥系数，A4表示四次非球面系数，A6表示六次非球面系数，A8表示八次非球面系数，以此类推。另外，非球面系数公式如下：
其中，Z为非球面上相应点到与表面顶点相切的平面的距离，r为非球面上相应点到光轴110的距离，c为非球面顶点的曲率，k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。
表2
另外，图2包括光学系统100的纵向球面像差图(Longitudinal SphericalAberration)，其表示不同波长的光线经由镜头后的汇聚焦点偏离。纵向球面像差图的纵坐标表示归一化的由光瞳中心至光瞳边缘的光瞳坐标(Normalized Pupil Coordinator)，横坐标表示成像面到光线与光轴110交点的距离(单位为mm)。由纵向球面像差图可知，第一实施例中的各波长光线的汇聚焦点偏离程度趋于一致，成像画面中的弥散斑或色晕得到有效抑制。图2还包括光学系统100的场曲像散图(ASTIGMATIC FIELD CURVES)，其中S曲线代表587.5618nm下的弧矢场曲，T曲线代表587.5618nm下的子午场曲。由图中可知，光学系统100的场曲较小，各视场的场曲和像散均得到了良好的校正，视场中心和边缘均拥有清晰的成像。图2还包括光学系统100的畸变图(DISTORTION)，由图中可知，由主光束引起的图像变形较小，系统的成像质量优良。
第二实施例
请参见图3和图4，图3为第二实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、光阑STO、具有正屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图4由左至右依次为第二实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
另外，光学系统100的各项参数由表3给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表3
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表4给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表4
根据上述所提供的各参数信息，可推得以下数据：
100/(f2*|f1|)(mm-2) 1.925 CT6/|SAG61| 0.637
tan(HFOV)/ImgH(mm-1) 0.496 f7/R14 -1.409
f6/f7 -5.245 R9/R10 4.335
f/f5 1.095 |R5/R6|/f3(mm-1) 2.324
(R13+R14)/R14 -10.290
另外，由图4中的像差图可知，光学系统100的纵向球差、像散和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统100拥有良好的成像品质。
第三实施例
请参见图5和图6，图5为第三实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、光阑STO、具有正屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图6由左至右依次为第三实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
另外，光学系统100的各项参数由表5给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表5
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表6给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表6
并且，根据上述所提供的各参数信息，可推得以下数据：
100/(f2*|f1|)(mm-2) 1.590 CT6/|SAG61| 0.813
tan(HFOV)/ImgH(mm-1) 0.399 f7/R14 -1.458
f6/f7 -4.332 R9/R10 4.174
f/f5 1.036 |R5/R6|/f3(mm-1) 2.708
(R13+R14)/R14 -15.846
另外，由图6中的像差图可知，光学系统100的纵向球差、像散和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统100拥有良好的成像品质。
第四实施例
请参见图7和图8，图7为第四实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、光阑STO、具有正屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图8由左至右依次为第四实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
另外，光学系统100的各项参数由表7给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表7
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表8给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表8
并且，根据上述所提供的各参数信息，可推得以下数据：
100/(f2*|f1|)(mm-2) 1.718 CT6/|SAG61| 0.639
tan(HFOV)/ImgH(mm-1) 0.541 f7/R14 -1.412
f6/f7 -6.557 R9/R10 4.441
f/f5 1.174 |R5/R6|/f3(mm-1) 2.447
(R13+R14)/R14 -8.543
另外，由图8中的像差图可知，光学系统100的纵向球差、像散和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统100拥有良好的成像品质。
第五实施例
请参见图9和图10，图9为第五实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、光阑STO、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图10由左至右依次为第五实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
另外，光学系统100的各项参数由表9给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表9
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表10给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表10
并且，根据上述所提供的各参数信息，可推得以下数据：
100/(f2*|f1|)(mm-2) 0.119 CT6/|SAG61| 0.709
tan(HFOV)/ImgH(mm-1) 0.551 f7/R14 -1.410
f6/f7 -6.473 R9/R10 4.848
f/f5 1.119 |R5/R6|/f3(mm-1) 4.165
(R13+R14)/R14 -9.200
另外，由图10中的像差图可知，光学系统100的纵向球差、像散和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统100拥有良好的成像品质。
第六实施例
请参见图11和图12，图11为第六实施例中的光学系统100的结构示意图，光学系统100由物侧至像侧依次包括具有负屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、光阑STO、具有正屈折力的第三透镜L3、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6以及具有负屈折力的第七透镜L7。图12由左至右依次为第五实施例中光学系统100的纵向球差、像散及畸变的曲线图。
第一透镜L1的物侧面S1于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第一透镜L1的像侧面S2于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第二透镜L2的物侧面S3于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第二透镜L2的像侧面S4于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的物侧面S5于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第三透镜L3的像侧面S6于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第四透镜L4的物侧面S7于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第四透镜L4的像侧面S8于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第五透镜L5的物侧面S9于近光轴110处为凹面，于圆周处为凹面；
第五透镜L5的像侧面S10于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的物侧面S11于近光轴110处为凸面，于圆周处为凹面；
第六透镜L6的像侧面S12于近光轴110处为凸面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的物侧面S13于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面；
第七透镜L7的像侧面S14于近光轴110处为凹面，于圆周处为凸面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的物侧面和像侧面均为非球面。
第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6以及第七透镜L7的材质均为塑料。
另外，光学系统100的各项参数由表11给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表11
进一步地，光学系统100各透镜像侧面或物侧面的非球面系数由表12给出，且其中各参数的定义可由第一实施例得出，此处不加以赘述。
表12
并且，根据上述所提供的各参数信息，可推得以下数据：
100/(f2*|f1|)(mm-2) 0.015 CT6/|SAG61| 0.960
tan(HFOV)/ImgH(mm-1) 0.502 f7/R14 -1.380
f6/f7 -3.885 R9/R10 3.793
f/f5 1.021 |R5/R6|/f3(mm-1) 2.939
(R13+R14)/R14 -11.305
另外，由图12中的像差图可知，光学系统100的纵向球差、像散和畸变均得到良好的控制，从而该实施例的光学系统100拥有良好的成像品质。
请参见图13，在一些实施例中，光学系统100可与感光元件210组装形成取像模组200。此时，感光元件210的感光面可视为光学系统100的像面S17。取像模组200还可设置有红外滤光片L8，红外滤光片L8设置于第七透镜L7的像侧面S14与像面S17之间。具体地，感光元件210可以为电荷耦合元件(Charge Coupled Device，CCD)或互补金属氧化物半导体器件(Complementary Metal-Oxide Semiconductor Sensor，CMOS Sensor)。在取像模组200中采用上述光学系统100，能够使得取像模组200具备广角特性，从而满足大范围拍摄的需求，同时也有利于取像模组200具备高成像质量并能够满足小型化设计的需求。
请参见图13和图14，在一些实施例中，取像模组200可应用于电子设备300中，电子设备包括壳体310，取像模组200设置于壳体310。具体地，电子设备300可以为但不限于便携电话机、视频电话、智能手机、电子书籍阅读器、行车记录仪等车载摄像设备或智能手表等可穿戴装置。当电子设备300为智能手机时，壳体310可以为电子设备300的中框。在电子设备300中采用上述取像模组200，能够使得电子设备300具备广角特性，从而满足大范围拍摄的需求，同时也有利于电子设备300具备高成像质量并能够满足小型化设计的需求。
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (11)

1.一种光学系统，其特征在于，所述光学系统中具有屈折力的透镜的数量为七片，所述光学系统沿光轴由物侧至像侧依次包括：
具有负屈折力的第一透镜；
具有屈折力的第二透镜，所述第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面；
具有正屈折力的第三透镜，所述第三透镜的像侧面于近光轴处为凸面；
具有负屈折力的第四透镜；
具有正屈折力的第五透镜；
具有正屈折力的第六透镜，所述第六透镜的像侧面于近光轴处为凸面；
具有负屈折力的第七透镜，所述第七透镜的物侧面于近光轴处为凹面；
且所述光学系统满足以下条件式：
0＜100/(|f2|*|f1|)≤2.0mm-2；
0.9≤f/f5≤1.4；
其中，f2为所述第二透镜的有效焦距，f1为所述第一透镜的有效焦距，f为所述光学系统的有效焦距，f5为所述第五透镜的有效焦距。
2.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
0.3mm-1≤tan(HFOV)/ImgH≤0.56mm-1；
其中，HFOV为所述光学系统的最大视场角的一半，ImgH为所述光学系统的最大视场角所对应的像高的一半。
3.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
-8≤f6/f7≤-3；
其中，f6为所述第六透镜的有效焦距，f7为所述第七透镜的有效焦距。
4.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述光学系统中各透镜的物侧面和像侧面均为非球面。
5.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
-20≤(R13+R14)/R14≤-5；
其中，R13为所述第七透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R14为所述第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。
6.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
0.4≤CT6/|SAG61|≤1.1；
其中，CT6为所述第六透镜于光轴上的厚度，SAG61为所述第六透镜的物侧面与光轴的交点至所述第六透镜的物侧面最大有效口径处于光轴方向上的距离。
7.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
-1.5≤f7/R14≤-1.0；
其中，f7为所述第七透镜的有效焦距，R14为所述第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。
8.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
3.5≤R9/R10≤5.5；
其中，R9为所述第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R10为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。
9.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下条件式：
2.0mm-1≤|R5/R6|/f3≤4.5mm-1；
其中，R5为所述第三透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R6为所述第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径，f3为所述第三透镜的有效焦距。
10.一种取像模组，其特征在于，包括感光元件以及权利要求1-9任一项所述的光学系统，所述感光元件设置于所述光学系统的像侧。
11.一种电子设备，其特征在于，包括壳体以及权利要求10所述的取像模组，所述取像模组设置于所述壳体。
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