CN113637900A - 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法 - Google Patents

一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113637900A
CN113637900A CN202110850256.1A CN202110850256A CN113637900A CN 113637900 A CN113637900 A CN 113637900A CN 202110850256 A CN202110850256 A CN 202110850256A CN 113637900 A CN113637900 A CN 113637900A
Authority
CN
China
Prior art keywords
percent
steel plate
heavy machinery
mpa
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202110850256.1A
Other languages
English (en)
Inventor
李�浩
薛越
柳婕
张军
隋鑫
张帅
谷鑫
刘秀英
孙长玉
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Original Assignee
Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Baotou Iron and Steel Group Co Ltd filed Critical Baotou Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN202110850256.1A priority Critical patent/CN113637900A/zh
Publication of CN113637900A publication Critical patent/CN113637900A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0242—Flattening; Dressing; Flexing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，生产工艺为：加热温度为1180‑1220℃，加热时间250‑350分钟，均热时间30‑60分钟，粗轧开轧温度为1160‑1200℃，精轧开轧温度850‑1050℃，终轧温度805‑890℃，热处理工艺为淬火温度为880‑920℃，淬火保温时间为10‑20分钟，回火温度为240‑300℃，回火保温时间为50‑80分钟。本发明通过采用低碳成分设计，超低P、S控制，适度添加纯净钢质的稀土元素及提高淬透性的合金元素，优化控制轧制工艺和热处理调质工艺来制造屈服强度1100MPa级超高强度重型机械吊臂用钢。

Description

一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法
技术领域
本发明涉及稀土钢生产技术领域，尤其涉及一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法。
背景技术
重型机械的应用领域极其广泛，在发电厂、核电、码头、水利、隧道、桥梁、石化、冶金、建筑等行业都需求巨大，随着大吨位起重机的不断开发，相应最重要的工作部件吊臂用钢的要求也越来越高，较高的强度、良好的低温韧性、良好的抗疲劳性能、良好的冷成型性能、良好的焊接性能等都成为吊臂用钢选择的必要条件。随着工程机械越来越大型化、高效化，同时服役条件严苛化，用户对具有良好低温冲击韧性的屈服强度1100MPa级高强度重型机械用钢板的需求将越来越多。
专利申请号为“201210223610.9”的名为“一种屈服强度1100MPa级高强度钢板及其制造方法”采用离线淬火+低温回火工艺生产出回火马氏体钢，屈服强度≥1100MPa、抗拉强度≥1250MPa、夏氏冲击功Akv(-40℃)≥50J；专利申请号为“201410810279.X”的名为“一种屈服强度1100MPa级调质高强钢及其生产方法”通过采用控轧控冷和离线淬火+回火工艺，屈服强度为1100-1200MPa、抗拉强度≥1250MPa延伸率>8％、-40℃冲击功在40J以上；专利申请号为“201310119753.X”的名为“一种1000MPa超级铁素体钢及其制备方法”为板卷生产工艺，抗拉强度为1000MPa的铁素体钢。但是上述专利均未涉及研究稀土元素在超高强度机械用钢生产过程中的巨大作用。
发明内容
为了解决上述技术问题，本发明的目的是提供一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，通过采用低碳成分设计，超低P、S控制，适度添加纯净钢质的稀土元素及提高淬透性的合金元素，优化控制轧制工艺和热处理调质工艺来制造屈服强度1100MPa级超高强度重型机械吊臂用钢。
为解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：
本发明一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，具体包括：
冶炼
铁水需经过预处理进行深脱硫，预处理后铁水中[S]≤0.004％、铁水温度≮1300℃、采用气动双重拔渣，保证铁水裸露面积≥95％。然后进入转炉冶炼，预处理铁水量和洁净废钢比例为5：1～7：1，入炉铁水温度1300～1400℃，铁水中S含量≤0.04％，必须加入活性白灰、高硅白云石造渣保证炉渣碱度；顶底复合吹炼，转炉拉碳一次命中，保证吹炼终点的C-O平衡；出钢过程中出钢口不散流且出钢时间≮5分钟，出钢过程中进行渣洗操作，保证夹杂物充分聚集、上浮，提升钢水纯净度，钢水终点温度执行现行操作标准。
钢水经转炉冶炼后进行LF炉外精炼，该阶段对钢水配Si、Mn、Nb、V、Ti、Cr、Mo等合金并确保合金命中目标，本工序要求工位造白渣脱硫，必须成渣的速度快且保持时间≥15分钟，终渣成分控制为CaO/SiO2＝4.5：1～7.0：1；化渣时“亮圈”(钢液裸露区)直径不超过钢包直径的1/3；钢水的脱氧合金化要求在精炼必须完成后再进行Ca处理软吹≥5分钟，软吹时渣面应保持轻微波动的状态，出站时要求总[O]含量为≯20ppm，[S]含量为≯20ppm。
钢水经LF炉外精炼后进行RH精炼，RH工序主要进行真空脱气，到站钢液温度1590～1620℃，要求抽气≯4分钟最小真空度即可达到266Pa以下且真空处理过程中真空度波动反弹≤100Pa，真空处理过程中调节环流氩气流量，保证钢水充分的循环，RH真空处理过程中加入稀土Ce合金，加稀土后环流5分钟后复压，并软吹5～6分钟，总真空处理时间>20min，破空后钢水中[H]≤5ppm、[O]≤40ppm、[N]≤60ppm。
连铸
冶炼成功的钢水送到铸机进行连铸，控制钢水过热度15-50℃，拉速1.0±0.1m/min，全程保护浇铸增氮量≤5ppm，大包下渣前30秒前关闭大包水口，防止钢包下渣，动态二冷配水、电磁搅拌及动态轻压的参数按电脑计算执行，铸坯低倍检验结果应满足C类中心偏析≥2.5级、中间裂纹≤1.5级、中心疏松≤1.0级。
铸坯保温缓冷
红热的钢坯入保温坑，按照制定的加热保温制度，包括起始温度600-750℃，保温温度360-460℃，缓冷时间10h，加热保温时间≥48h。铸坯总加热保温时间≥72h，将低铸坯表层温度梯度，严格保证铸坯加热保温缓冷制度的执行，确保有害氢元素逸出，均匀成分减少偏析，充分释放其组织内应力，提高铸坯塑韧性。
铸坯再加热
钢水连铸成坯时温度从1500℃冷却到1200℃再冷却到400℃，铸坯再加热是指铸坯又从400℃升高到1200℃的加热过程。
铸坯再加热过程在步进式加热炉中进行。再加热温度的制定主要依赖于合金元素的溶解度。加热过程要求合适的温度和合理的时间，促进合金元素的充分溶解和成分、组织均匀。一般情况下，合金元素碳(氮)化物的溶解温度约为1150℃-1250℃。为了促进合金元素碳(氮)化物的充分溶解，并考虑现场的实际生产条件，本发明的再加热温度为1180-1220℃，再加热过程包括加热段和均热段，由于加热段板坯内外温差很大，需要最后进行均热以保证铸坯温度均匀。铸坯再加热的总再加热时间为250-350分钟，加热时铸坯移动速度按10-20分钟/厘米控制，其中均热段时间为30-60分钟。
除磷
铸坯在再加热过程中表面会严重生成氧化铁皮，因此，出炉后需要进行除鳞以消除其表面氧化铁皮。本发明采用高压水除鳞，要求除鳞压力不小于18MPa。一般情况下除鳞压力除鳞压力在25MPa以内即可。
粗轧
铸坯经除鳞后送到粗轧机进行粗轧。粗轧分为三个阶段：整形阶段、展宽阶段和高温延伸阶段。整形阶段消除板坯表面的凹凸不平等缺陷，并促进板坯厚度均匀。展宽阶段主要是将板坯宽度增加到成品宽度。一般认为，整形阶段和展宽阶段不会对钢板性能产生明显影响。高温延伸阶段要充分发挥轧机能力，实现强力大压下，以最少道次数将板坯轧到中间坯厚度，促进奥氏体晶粒反复再结晶以细化晶粒，要求粗轧高温延伸阶段有效轧制道次数不超过8道。本发明的粗轧的开轧温度为1160-1200℃，至少有2道次压下率大于28％，中间坯的厚度为成品厚度的3.0倍。粗轧阶段开轧第一道次、转钢后第一道次必须采取机架除鳞设备进行除鳞，高温延伸阶段视钢板表面情况灵活进行除鳞，保证钢板表面质量。
精轧
精轧阶段从中间坯温度降到奥氏体未再结晶区后开始。铸坯经粗轧阶段轧制成中间坯后在粗轧机和精轧机之间的辊道上进行摆动待温，中间坯温度降低到精轧阶段开轧温度范围后输送到精轧机进行精轧阶段轧制。精轧阶段开轧第一道次必须采取机架除鳞设备进行除鳞，精轧轧制过程中视钢板表面情况灵活进行除鳞，保证钢板表面质量。精轧阶段在奥氏体未再结晶区进行，该阶段变形逐渐累积，一方面促进奥氏体晶粒“扁平化”，另一方面在奥氏体晶粒内形成大量位错，增加铁素体晶粒形核位置，细化晶粒。要求精轧阶段有效轧制道次数不超过7道。Nb元素的作用显著抑制了奥氏体晶粒再结晶，提高了奥氏体再结晶区温度，同时考虑到成品的钢板厚度规格，为了避免终轧后钢板温度过高，本发明的精轧开轧温度为850-1050℃，终轧温度为805-890℃。
热矫直
钢板从精轧机出来后需要进行热矫直处理以使钢板具有良好板形，综合考虑钢板矫直难度和热矫直机能力，要求钢板矫直温度为400-1000℃。矫直温度大于1000℃，温度太高，矫直机无法工作，因为矫直机自身冷却能力有限，会把矫直机烫坏，而且温度很高矫直后钢板还会变形，失去了矫直的意义。温度低于400℃钢板太硬，热矫直机也能力有限“矫不动”。矫直温度主要由钢板终轧温度决定，钢板出精轧机后约5分钟左右后就开始矫直，矫直温度比终冷返红温度低100-150℃。若钢板一道次不能矫平，可以采用多道次矫直，但原则上不超过3道次，钢板不平度达到≤6mm/2m。
精整
热矫直后的钢板需要经过精整工序切除头尾和边部以达到合同要求的尺寸。本发明由于强度过高，超出普通剪切设备的可切范围，因此使用等离子切割工艺。等离子切割配合不同的工作气体可以切割各种强度硬度极高的金属，其主要优点在于切割速度快、切割面光洁、热变形小、几乎没有热影响区。
热处理
热处理工艺为调质工艺。调质工艺包含淬火和回火，可以使钢板具有良好的强韧性匹配，提升钢板的综合性能。本发明的热处理工艺为淬火温度为880-920℃，淬火保温时间为10-20分钟，回火温度为240-300℃，回火保温时间为50-80分钟。
对热处理后的钢板取样、检验。检验合格的成品入库、发货。
原始板坯的化学成分及含量(重量百分比)应符合：C 0.12-0.18％、Si 0.15-0.30％、Mn 1.10-1.40％、P≤0.010％，S≤0.005％、Als 0.015-0.045％、Nb 0.015-0.035％、V 0.035-0.060％、Ti 0.005-0.020％、Cr 0.15-0.35％、Mo 0.45-0.65％、稀土元素Ce 0-0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明主要合金元素作用和范围说明如下：
C：C作为间隙固溶体元素可以显著提高钢材的强度，但对韧性、塑性、冷成型性及焊接性能带来极大不利。本发明采用低碳设计，规定C的质量百分含量为0.12-0.18％。
Si：Si对过冷奥氏体影响不大，主要作为固溶强化元素而起作用，但Si含量较多时会造成基体塑性下降。本发明的Si的质量百分含量为0.15-0.30％。
Mn：Mn可以提高贝氏体钢淬透性，同时降低贝氏体转变温度促进组织细化，同时增大贝氏体基体中C含量，提高强度。本发明的Mn的质量百分含量为1.1-1.4％。
P和S：P、S作为有害元素会富集在晶界上，破坏钢板低温冲击韧性，因此要尽量低。本发明规定P的质量百分含量不大于0.010％，S的质量百分含量不大于0.005％.
Al：Al一方面作为脱氧元素加入钢中，另一方面Al与N结合形成AlN，细化晶粒。本发明的酸溶Al的质量百分含量为0.015-0.045％。
Nb：Nb可以显著抑制奥氏体再结晶，为实施奥氏体未再结晶区轧制提供了较宽的温度窗口，为细化晶粒创造了条件。本发明的Nb的质量百分含量为0.015-0.035％。
V：V是钢的优良脱氧剂，钢种加V可细化组织晶粒，提高强度和韧性，与C形成碳化物，在高温高压下可提高抗氢腐蚀能力。本发明的V的质量百分含量为0.035-0.060％。
Ti：Ti的化合物在高达1400℃条件下不溶解，在板坯加热过程中Ti的化合物可以钉扎晶粒避免原始奥氏体晶粒过分长大。在钢板焊接过程中，热影响区中Ti的化合物TiN和Ti(CN)以第二相质点的形式存在，对热影响区晶粒长大有阻碍作用。本发明的Ti的质量百分含量为0.005-0.020％。
Cr：Cr可以促进珠光体和贝氏体转变曲线的分离，在中、低碳条件下能显著右移先共析铁素体和珠光体开始转变线，可代替部分Mn和Mo的作用。同时Cr与Mn配合可提高钢板的淬透性，提高钢板的力学性能。出于降低成本考虑，本发明的Cr的质量百分含量为0.15-0.35％。
Mo：Mo促进珠光体和贝氏体转变线分离，显著的右移先共析铁素体和珠光体开始转变线，对贝氏体的开始转变线影响不大，有利于贝氏体组织的获得，提高贝氏体的淬透性。加入Mo，可以细化组织，提高韧性，促进钢的强韧性匹配。出于降低成本考虑，本发明的Mo的质量百分含量为0.45-0.65％。
稀土元素Ce：稀土改性钢液中的非金属夹杂物为稀土夹杂物，生成的夹杂物总量更低，钢水洁净度更高，稀土能吸附、固定钢种的H、N，从而消除或减弱N、H的有害作用，可降低韧-脆转变温度，提高低温冲击韧性等，稀土有抑制P在晶界吸附的作用，同时能与低熔点杂质元素Pb、Sn、As、Bi结合成一系列高熔点化合物使之成渣后去除，减少富集与晶界的杂质元素，达到净化晶界作用，从而减轻由于杂质元素宏观偏析造成的危害。本发明的稀土元素Ce的质量百分含量为0-0.010％。
与现有技术相比，本发明的有益技术效果：
(1)采用超低P、S控制，并适度合金化，提高了基体低温韧性；
(2)适当添加稀土元素，提高了钢板的低温抗氢裂及耐腐蚀能力；
(3)合适的调质工艺，促进钢板具有良好的综合力学性能。
本发明的突出优点是基于控制轧制+调质处理工艺，稳定生产10mm-30mm屈服强度1100MPa级超高强度重型机械吊臂用钢板。经实际生产并检验，其力学性能优异，各实施例的钢板的屈服强度大于1150MPa，抗拉强度为1250-1350MPa，延伸率大于10％，-20℃冲击功可达70J以上，-40℃冲击功可达50J以上。
附图说明
下面结合附图说明对本发明作进一步说明。
图1为本发明实施例1的金相照片；
图2为本发明实施例2的金相照片；
图3为本发明实施例3的金相照片。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明作进一步的描述。
实施例1
将冶炼、连铸后的拟轧制的板坯放入加热炉，加热时间为260分钟，均热时间为40分钟。板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb+V+Ti 0.021％、Cr 0.24％、Mo 0.58％、Ce 0.0003％,余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为14mm的钢板，详细的轧制及热处理工艺见表1，其力学性能见表2。
实施例2
将冶炼、连铸后的拟轧制的板坯放入加热炉，加热时间为250分钟，均热时间为30分钟。板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb 0.038％、V 0.054％、Ti 0.021％、Cr 0.24％，Mo 0.58％、Ce0.0005％，余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为20mm的钢板，详细的轧制及热处理工艺见表1，其力学性能见表2。
实施例3
将冶炼、连铸后的拟轧制的板坯放入加热炉，加热时间300分钟，均热时间为45分钟。板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb 0.038％、V 0.054％、Ti 0.021％、Cr 0.24％，Mo 0.58％、Ce0.0002％，余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为30mm的钢板，详细的轧制及热处理工艺见表1，其力学性能见表2。
表1实施例1～3的工艺参数
Figure BDA0003182181350000091
表2实施例1～3的力学性能
Figure BDA0003182181350000092
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (5)

1.一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，其特征在于，原始板坯的化学成分及按重量百分比计算为：C 0.12-0.18％、Si 0.15-0.30％、Mn 1.10-1.40％、P≤0.010％，S≤0.005％、Als 0.015-0.045％、Nb 0.015-0.035％、V 0.035-0.060％、Ti0.005-0.020％、Cr 0.15-0.35％、Mo 0.45-0.65％、稀土元素Ce 0-0.010％，余量为Fe和不可避免的杂质；
生产工艺为：加热温度为1180-1220℃，加热时间250-350分钟，均热时间30-60分钟，粗轧开轧温度为1160-1200℃，精轧开轧温度850-1050℃，终轧温度805-890℃，热处理工艺为淬火温度为880-920℃，淬火保温时间为10-20分钟，回火温度为240-300℃，回火保温时间为50-80分钟。
2.根据权利要求1所述的1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb+V+Ti 0.021％、Cr 0.24％、Mo 0.58％、Ce 0.0003％,余量为Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求1所述的1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb 0.038％、V 0.054％、Ti 0.021％、Cr 0.24％，Mo 0.58％、Ce0.0005％，余量为Fe和不可避免的杂质。
4.根据权利要求1所述的1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯的化学成分的质量百分含量为：C 0.14％、Si 0.20％、Mn 1.20％、P 0.011％、S0.002％、Als 0.017％、Nb 0.038％、V 0.054％、Ti 0.021％、Cr 0.24％，Mo 0.58％、Ce0.0002％，余量为Fe和不可避免的杂质。
5.根据权利要求1所述的1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法，其特征在于，轧制厚度为14-30mm。
CN202110850256.1A 2021-07-27 2021-07-27 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法 Pending CN113637900A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110850256.1A CN113637900A (zh) 2021-07-27 2021-07-27 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110850256.1A CN113637900A (zh) 2021-07-27 2021-07-27 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN113637900A true CN113637900A (zh) 2021-11-12

Family

ID=78418529

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110850256.1A Pending CN113637900A (zh) 2021-07-27 2021-07-27 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113637900A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023087883A1 (zh) * 2021-11-19 2023-05-25 南京钢铁股份有限公司 一种含稀土的超高强度宽厚钢板及其制备方法

Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101603156A (zh) * 2009-07-03 2009-12-16 马景怡 用热轧卷板制造高强韧性吊臂钢管的制造方法
CN102181788A (zh) * 2011-04-18 2011-09-14 首钢总公司 屈服强度1100MPa-1200MPa级超高强钢及其生产方法
CN102367554A (zh) * 2011-10-28 2012-03-07 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种工程机械用高性能调质钢板及其生产工艺
JP2012180547A (ja) * 2011-02-28 2012-09-20 Nisshin Steel Co Ltd 耐摩耗性に優れたクラッチプレート用鋼板およびその製造方法
CN102925802A (zh) * 2012-11-01 2013-02-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种超高强钢板的生产方法
CN103898417A (zh) * 2014-04-01 2014-07-02 莱芜钢铁集团有限公司 非调质处理低裂纹敏感性钢带及其制备方法
CN104513936A (zh) * 2014-12-19 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度1100MPa级调质高强钢及其生产方法
CN104532157A (zh) * 2014-12-19 2015-04-22 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度900~1000MPa级调质高强钢及其生产方法
CN104946997A (zh) * 2015-06-14 2015-09-30 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种1300MPa级超高强钢及其制备方法
CN105296731A (zh) * 2015-11-12 2016-02-03 内蒙古包钢钢联股份有限公司 提升厚规格高强钢板冲击韧性的生产方法
CN105420468A (zh) * 2015-11-12 2016-03-23 内蒙古包钢钢联股份有限公司 保证厚规格高强钢低温韧性的热处理方法
CN105463170A (zh) * 2015-11-12 2016-04-06 内蒙古包钢钢联股份有限公司 36Kg级海洋平台用钢板的生产方法
CN106191673A (zh) * 2016-07-25 2016-12-07 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种冷弯性能优良屈服强度大于1100MPa的钢板及其制备方法
CN106544590A (zh) * 2016-10-17 2017-03-29 江阴兴澄特种钢铁有限公司 1000MPa级高韧性高性能均匀性易焊接特厚钢板及其制造方法
WO2018040859A1 (zh) * 2016-08-31 2018-03-08 南京钢铁股份有限公司 一种大厚度q960e超高强钢生产方法

Patent Citations (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101603156A (zh) * 2009-07-03 2009-12-16 马景怡 用热轧卷板制造高强韧性吊臂钢管的制造方法
JP2012180547A (ja) * 2011-02-28 2012-09-20 Nisshin Steel Co Ltd 耐摩耗性に優れたクラッチプレート用鋼板およびその製造方法
CN102181788A (zh) * 2011-04-18 2011-09-14 首钢总公司 屈服强度1100MPa-1200MPa级超高强钢及其生产方法
CN102367554A (zh) * 2011-10-28 2012-03-07 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种工程机械用高性能调质钢板及其生产工艺
CN102925802A (zh) * 2012-11-01 2013-02-13 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种超高强钢板的生产方法
CN103898417A (zh) * 2014-04-01 2014-07-02 莱芜钢铁集团有限公司 非调质处理低裂纹敏感性钢带及其制备方法
CN104513936A (zh) * 2014-12-19 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度1100MPa级调质高强钢及其生产方法
CN104532157A (zh) * 2014-12-19 2015-04-22 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度900~1000MPa级调质高强钢及其生产方法
CN104946997A (zh) * 2015-06-14 2015-09-30 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种1300MPa级超高强钢及其制备方法
CN105296731A (zh) * 2015-11-12 2016-02-03 内蒙古包钢钢联股份有限公司 提升厚规格高强钢板冲击韧性的生产方法
CN105420468A (zh) * 2015-11-12 2016-03-23 内蒙古包钢钢联股份有限公司 保证厚规格高强钢低温韧性的热处理方法
CN105463170A (zh) * 2015-11-12 2016-04-06 内蒙古包钢钢联股份有限公司 36Kg级海洋平台用钢板的生产方法
CN106191673A (zh) * 2016-07-25 2016-12-07 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种冷弯性能优良屈服强度大于1100MPa的钢板及其制备方法
WO2018040859A1 (zh) * 2016-08-31 2018-03-08 南京钢铁股份有限公司 一种大厚度q960e超高强钢生产方法
CN106544590A (zh) * 2016-10-17 2017-03-29 江阴兴澄特种钢铁有限公司 1000MPa级高韧性高性能均匀性易焊接特厚钢板及其制造方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2023087883A1 (zh) * 2021-11-19 2023-05-25 南京钢铁股份有限公司 一种含稀土的超高强度宽厚钢板及其制备方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112981235B (zh) 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
CN102851622B (zh) 一种超高强高韧性海洋工程用钢板及其生产方法
CN105385951B (zh) 兼具高硬度高韧性的nm500耐磨钢板的生产方法
CN101768698B (zh) 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法
CN113637917B (zh) 一种690MPa级低温冲击性能优良的超高强度特厚船板钢及其生产方法
CN109504897A (zh) 一种80kg级低碳当量低裂纹敏感性大厚度水电钢及其制造方法
WO2023029282A1 (zh) 一种工程机械用高强度钢板的生产方法
CN106811700B (zh) 一种厚规格抗酸性x60ms热轧卷板及其制造方法
CN109097683B (zh) 一种80mm厚低成本FH420海工钢板及其制造方法
CN112226687B (zh) 一种低轧制压缩比齿条钢板及其制造方法
CN105925904B (zh) 一种高温高强度、低温冲击韧性优良的含Mo钢板及其制造方法
CN111876687A (zh) 一种低温韧性优良的抗拉强度800MPa级易焊高强钢及其生产方法
CN112981232A (zh) 一种连铸坯成材低压缩比高探伤质量要求的12Cr2Mo1VR钢板及生产工艺
CN114015934B (zh) 一种600MPa级热连轧双相组织桥壳钢及生产方法
JPH06100923A (ja) 含オキサイド系耐火用形鋼の制御圧延による製造方法
CN111270169A (zh) 一种具有优异低温韧性的含Ni合金钢板及其生产方法
CN104018089B (zh) 屈服强度890MPa级高强度高韧性钢板及其生产方法
CN113637900A (zh) 一种1100MPa级重型机械吊臂用厚钢板的生产方法
CN110512151A (zh) 一种稀土nm450宽厚钢板及其生产方法
CN114058960B (zh) 一种25～60mm厚1000MPa级高强度高韧性易焊接纳米钢及其制备方法
CN110629002A (zh) 一种基于tmcp生产低压缩比抗层状撕裂特厚板的方法
CN116083806A (zh) 一种耐延迟断裂14.9级调质螺栓用冷镦钢热轧盘条及其制备方法
CN114164315B (zh) 一种60～120mm厚1000MPa级高强度高韧性易焊接纳米钢及其制备方法
CN113564469B (zh) 高表面硬度折弯性能优异的高碳球化索氏体刃具钢及其生产方法
CN115572912A (zh) 一种经济型460MPa级别工程结构用钢板冷却均匀性控制方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
RJ01 Rejection of invention patent application after publication
RJ01 Rejection of invention patent application after publication

Application publication date: 20211112