CN113591202A - 一种确定发动机关机错开时间的方法 - Google Patents
一种确定发动机关机错开时间的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113591202A CN113591202A CN202110692792.3A CN202110692792A CN113591202A CN 113591202 A CN113591202 A CN 113591202A CN 202110692792 A CN202110692792 A CN 202110692792A CN 113591202 A CN113591202 A CN 113591202A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- time
- shutdown
- engine
- rocket
- response
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 52
- 230000004044 response Effects 0.000 claims abstract description 72
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000012216 screening Methods 0.000 claims abstract description 8
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 claims abstract description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 4
- 238000004590 computer program Methods 0.000 claims description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000010006 flight Effects 0.000 description 1
- 238000005511 kinetic theory Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000010183 spectrum analysis Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/10—Geometric CAD
- G06F30/15—Vehicle, aircraft or watercraft design
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/12—Timing analysis or timing optimisation
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Computational Mathematics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Testing Of Engines (AREA)
Abstract
一种确定发动机关机错开时间的方法,包括如下步骤:S1、建立火箭全箭动力学模型,获取关机时刻全箭前n阶纵向频率,然后获得前n阶纵向频率相应的半周期时间;S2、对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力,获得火箭预设位置的关机响应和载荷数据;S3、基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据,在前n阶纵向频率中,将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率;该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间;S4、根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,确定综合时间偏差;S5、利用理论错开关机时间和综合时间偏差,确定发动机实际关机需错开时间的范围。
Description
技术领域
本发明涉及一种确定发动机关机错开时间的方法,属于响应和载荷主动控制技术领域。
背景技术
发动机推力剧变和结构体的分离给火箭带来强大的动态载荷,随着火箭规模不断增加,发动机推力显著提高,以及发动机启动、关机推力变化快,纵向动态载荷越来越大,比如,传统火箭级间段纵向动态载荷为十吨量级,占结构纵向载荷约5%,新一代运载火箭级间段纵向动态载荷已经达到百吨量级,占结构纵向总载荷约50%。纵向动态载荷的显著增加,不仅会增加卫星及箭上设备抗振环境设计代价,还会给箭体结构设计带来了较大负担,严重影响全箭舒适性和整体结构效率。
发明内容
本发明要解决的技术问题是:克服现有技术的不足,提供了一种确定发动机关机错开时间的方法,实现了考虑关机控制全链路偏差要素下的短时错开关机减载,并首次应用于型号飞行,具有重要的工程应用推广应用价值。
本发明目的通过以下技术方案予以实现:
本发明实施例提供一种确定发动机关机错开时间的方法,包括如下步骤:
S1、建立火箭全箭动力学模型,获取关机时刻全箭前n阶纵向频率,然后获得前n阶纵向频率相应的半周期时间;
S2、对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力,获得火箭预设位置的关机响应和载荷数据;
S3、基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据,在前n阶纵向频率中,将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率;该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间;
S4、根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,确定综合时间偏差;
S5、利用理论错开关机时间和综合时间偏差,确定发动机实际关机需错开时间的范围。
本发明一实施例中,控制系统时间散差根据控制系统指令时间延迟散差统计确定;动机响应时间散差根据发动机关机响应曲线散差统计确定;火箭纵向频率偏差根据火箭全箭动力学模型与试验或实际飞行纵向频率偏差确定。
本发明一实施例中,根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,采用随机正态分布叠加方法,确定综合时间偏差。
本发明实施例提供一种确定发动机关机时间的方法,采用上述确定发动机关机错开时间的方法,获得发动机实际关机需错开时间的范围;然后确定发动机的关机时间。
本发明实施例提供一种确定发动机关机过程中响应和载荷最大值的方法,其特征在于,采用上述确定发动机关机错开时间的方法,获得发动机实际关机需错开时间的范围;
在发动机实际关机需错开时间的范围中,选取最小错开时间和最大错开时间,分别获得预设位置的响应和载荷,然后取最大值,作为发动机关机过程中响应和载荷最大值。
本发明实施例提供一种发动机关机过程中减载效果评估方法,采用上述方法确定发动机关机过程中响应和载荷最大值,然后与S2中火箭预设位置的关机响应和载荷数据比较,获得减载效果。
本发明实施例提供一种计算机可读存储介质,其上存储有计算机程序指令,所述计算机程序指令在由处理器加载并运行时,使所述处理器执行上述的减载效果评估方法或确定响应和载荷最大值的方法或确定发动机关机错开时间的方法。
本发明实施例提供一种确定发动机关机时间的装置,包括
半周期计算模块,用于建立火箭全箭动力学模型,计算关机时刻全箭前n阶纵向频率,然后计算前n阶纵向频率相应的半周期时间;
关机响应和载荷数据初步计算模块,用于对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力,计算火箭预设位置的关机响应和载荷数据;
理论错开关机时间模块,基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据,在前n阶纵向频率中,将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率;该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间;
综合时间偏差模块,用于根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,确定综合时间偏差;
实际关机需错开时间模块,利用理论错开关机时间和综合时间偏差,确定发动机实际关机需错开时间的范围;
关机时间模块,利用发动机实际关机需错开时间的范围,确定发动机的关机时间。
本发明一实施例中,控制系统时间散差根据控制系统指令时间延迟散差统计确定;动机响应时间散差根据发动机关机响应曲线散差统计确定;火箭纵向频率偏差根据火箭全箭动力学模型与试验或实际飞行纵向频率偏差确定。
本发明一实施例中,根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,采用随机正态分布叠加方法,确定综合时间偏差。
本发明相比于现有技术具有如下有益效果:
(1)本发明利用动力学叠加原理,通过发动机关机相位差,有效实现了考虑关机控制全链路偏差要素下的短时错开关机减载;
(2)本发明给出了错开关机方法需考虑的三种时间偏差项及其确定方法,为工程转化应用提供了重要依据;
(3)本发明给出了基于正态分布的偏差量叠加方法,相对线性叠加方法大幅减小了偏差范围,提升了设计减载效果;
(4)本发明应用于型号飞行,实际减载效果达65%以上,具有重要的工程应用推广应用价值。
附图说明
图1为全箭动力学模型。
图2为相位相反波形响应叠加示意图。
图3为发动机同时关机时典型位置动响应(峰值为1.35g)。
图4为发动机错开75ms关机时典型位置动响应(峰值为0.47g)。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合附图对本发明的实施方式作进一步详细描述。
错开时间关机是减小动态响应和载荷的一个有效措施,理论上错开时间足够长,会有很好的降冲击效果,但如果错开关机时间较长,对全箭飞行时序有影响,导致运能能力损失较大,因此确定发动机关机错开时间至关重要。
实施例1:
一种发动机关机过程中减载效果评估方法,具体技术方案如下(其中还包含了确定发动机关机错开时间的方法、确定发动机关机时间的方法、确定发动机关机过程中响应和载荷最大值的方法):
步骤一、建立火箭全箭动力学模型,获取关机时刻全箭前二阶纵向频率,并分别计算得到相应频率的半周期时间。
步骤二、基于火箭动力学模型,同时施加发动机关机力,开展瞬态动力学分析,获得典型位置关机响应和载荷,将响应和载荷开展冲击响应谱分析,获得响应和载荷谱分布规律;
步骤三、根据关机响应和载荷谱分布规律,确定响应和载荷主要谱分量,占比影响大的谱分量对应的频率即是需要关注的纵向频率,确定理论错开关机时间为关注纵向频率的半周期;
步骤四、确定实际错开关机全链路时间偏差要素,包括三个方面:1)控制系统时间散差,根据控制系统指令时间延迟散差统计确定;2)发动机响应时间散差,根据发动机关机响应曲线散差统计确定;3)火箭纵向频率偏差,根据仿真模型与试验或实际飞行纵向频率偏差确定;
步骤五、根据步骤四中的控制系统时间散差、发动机响应时间散差及火箭频率偏差,采用随机正态分布叠加方法,确定综合时间偏差;
步骤六、依据步骤三和步骤五分别确定的理论错开关机时间和综合时间偏差,确定实际关机错开时间覆盖范围;
步骤七、根据实际错开关机时间范围,选取最小错开时间和最大错开时间,分别开展关机瞬态动力学分析,获得典型位置动态响应和载荷,最后取两者中响应和载荷最大值;
步骤八、将步骤七得到响应、载荷与步骤二得到的响应、载荷进行比较,可以获得减载效果,并作为力学环境和载荷设计依据;
实际减载工程应用时,为了进一步提高减载效果,可以开展发动机选配,利用发动机地面工艺试车数据,为减小对称关机带来的附加弯矩,选取偏差小的发动机对称布置。
基于实施例1,以某型号具有四个助推,对称助推同时关机,相邻发动机可错开关机:根据步骤一~步骤三,图1为某型号全箭动力学模型,经计算其一阶纵向频率为6.7Hz,关机时主要引起一阶纵向响应,对应半周期约为75ms;采用图2中动力学相位相反波形响应叠加方法,助推两两理论关机错开时间可确定为75ms。
按照步骤四、步骤五,首先确定各种偏差,并将偏差进行综合,得到最大偏差为30ms。
按照步骤六~步骤九,考虑散差后实际错开关机时间在40ms-100ms范围,计算得到两种偏差下减载效果最小为30%以上,工程应用时,也根据工艺试车推力时程数据开展了对称发动机选配。
应用该减载技术前后两次飞行实测结果如下:减载前典型位置关机动响应峰值为1.35g,减载后相同位置峰值响应为0.47g,分别见图3和图4,减载效果达65%(满足大于30%)。
本实施例的原理为:火箭关机工况结构响应存在明显周期性,即全箭一阶纵向响应占比较大,根据动力学理论,响应符合叠加原理,可以利用相位差使后关机的响应抵消前关机的响应(相差半个周期奇数倍),从而减小结构最终响应的大小,实际错开关机设计时还需全面考虑全链路偏差影响,最终设计给出理论错开关机时间及响应、载荷控制效果。
本发明说明书中未作详细描述的内容属本领域技术人员的公知技术。
本发明虽然已以较佳实施例公开如上,但其并不是用来限定本发明,任何本领域技术人员在不脱离本发明的精神和范围内,都可以利用上述揭示的方法和技术内容对本发明技术方案做出可能的变动和修改,因此,凡是未脱离本发明技术方案的内容,依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化及修饰,均属于本发明技术方案的保护范围。
Claims (10)
1.一种确定发动机关机错开时间的方法,其特征在于,包括如下步骤:
S1、建立火箭全箭动力学模型,获取关机时刻全箭前n阶纵向频率,然后获得前n阶纵向频率相应的半周期时间;
S2、对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力,获得火箭预设位置的关机响应和载荷数据;
S3、基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据,在前n阶纵向频率中,将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率;该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间;
S4、根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,确定综合时间偏差;
S5、利用理论错开关机时间和综合时间偏差,确定发动机实际关机需错开时间的范围。
2.根据权利要求1所述的确定发动机关机错开时间的方法,其特征在于,控制系统时间散差根据控制系统指令时间延迟散差统计确定;动机响应时间散差根据发动机关机响应曲线散差统计确定;火箭纵向频率偏差根据火箭全箭动力学模型与试验或实际飞行纵向频率偏差确定。
3.根据权利要求1所述的确定发动机关机错开时间的方法,其特征在于,根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,采用随机正态分布叠加方法,确定综合时间偏差。
4.一种确定发动机关机时间的方法,其特征在于,采用权利要求1至3中任一项所述的确定发动机关机错开时间的方法,获得发动机实际关机需错开时间的范围;然后确定发动机的关机时间。
5.一种确定发动机关机过程中响应和载荷最大值的方法,其特征在于,采用权利要求1至3中任一项所述的确定发动机关机错开时间的方法,获得发动机实际关机需错开时间的范围;
在发动机实际关机需错开时间的范围中,选取最小错开时间和最大错开时间,分别获得预设位置的响应和载荷,然后取最大值,作为发动机关机过程中响应和载荷最大值。
6.一种发动机关机过程中减载效果评估方法,其特征在于,采用权利要求5所述的方法确定发动机关机过程中响应和载荷最大值,然后与S2中火箭预设位置的关机响应和载荷数据比较,获得减载效果。
7.一种计算机可读存储介质,其上存储有计算机程序指令,所述计算机程序指令在由处理器加载并运行时,使所述处理器执行如权利要求1至6中任一项所述的方法。
8.一种确定发动机关机时间的装置,其特征在于,包括
半周期计算模块,用于建立火箭全箭动力学模型,计算关机时刻全箭前n阶纵向频率,然后计算前n阶纵向频率相应的半周期时间;
关机响应和载荷数据初步计算模块,用于对火箭全箭动力学模型施加发动机关机力,计算火箭预设位置的关机响应和载荷数据;
理论错开关机时间模块,基于火箭预设位置的关机响应和载荷数据,在前n阶纵向频率中,将大于预设值的谱分量所对应的频率作为筛选后的纵向频率;该筛选后的纵向频率的半周期作为理论错开关机时间;
综合时间偏差模块,用于根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,确定综合时间偏差;
实际关机需错开时间模块,利用理论错开关机时间和综合时间偏差,确定发动机实际关机需错开时间的范围;
关机时间模块,利用发动机实际关机需错开时间的范围,确定发动机的关机时间。
9.根据权利要求8所述的确定发动机关机时间的装置,其特征在于,控制系统时间散差根据控制系统指令时间延迟散差统计确定;动机响应时间散差根据发动机关机响应曲线散差统计确定;火箭纵向频率偏差根据火箭全箭动力学模型与试验或实际飞行纵向频率偏差确定。
10.根据权利要求8所述的确定发动机关机时间的装置,其特征在于,根据控制系统时间散差、发动机响应时间散差、火箭纵向频率偏差,采用随机正态分布叠加方法,确定综合时间偏差。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110692792.3A CN113591202A (zh) | 2021-06-22 | 2021-06-22 | 一种确定发动机关机错开时间的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110692792.3A CN113591202A (zh) | 2021-06-22 | 2021-06-22 | 一种确定发动机关机错开时间的方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113591202A true CN113591202A (zh) | 2021-11-02 |
Family
ID=78244319
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110692792.3A Pending CN113591202A (zh) | 2021-06-22 | 2021-06-22 | 一种确定发动机关机错开时间的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113591202A (zh) |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19601846A1 (de) * | 1995-01-19 | 2010-01-28 | Tda Armements S.A.S. | Verfahren zum Lenken und Einstellen der Fluglage von Raketen |
CN106383969A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-02-08 | 北京宇航系统工程研究所 | 一种运载火箭多体仿真数据交互方法 |
US9977848B1 (en) * | 2014-07-10 | 2018-05-22 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method and system for predicting rocket nozzle deformation during engine start-up and shut-down transients |
CN109696090A (zh) * | 2019-01-16 | 2019-04-30 | 哈尔滨工业大学 | 一种针对运载火箭\导弹的在线单发推力辨识方法 |
US20190277224A1 (en) * | 2018-03-12 | 2019-09-12 | Blue Origin, Llc | Rocket tank liquid level determination, and associated systems and methods |
CN111638654A (zh) * | 2020-05-12 | 2020-09-08 | 上海宇航系统工程研究所 | 一种故障自适应的运载火箭智能控制半实物仿真方法 |
-
2021
- 2021-06-22 CN CN202110692792.3A patent/CN113591202A/zh active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19601846A1 (de) * | 1995-01-19 | 2010-01-28 | Tda Armements S.A.S. | Verfahren zum Lenken und Einstellen der Fluglage von Raketen |
US9977848B1 (en) * | 2014-07-10 | 2018-05-22 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Method and system for predicting rocket nozzle deformation during engine start-up and shut-down transients |
CN106383969A (zh) * | 2016-10-26 | 2017-02-08 | 北京宇航系统工程研究所 | 一种运载火箭多体仿真数据交互方法 |
US20190277224A1 (en) * | 2018-03-12 | 2019-09-12 | Blue Origin, Llc | Rocket tank liquid level determination, and associated systems and methods |
CN109696090A (zh) * | 2019-01-16 | 2019-04-30 | 哈尔滨工业大学 | 一种针对运载火箭\导弹的在线单发推力辨识方法 |
CN111638654A (zh) * | 2020-05-12 | 2020-09-08 | 上海宇航系统工程研究所 | 一种故障自适应的运载火箭智能控制半实物仿真方法 |
Non-Patent Citations (4)
Title |
---|
王旭;曾耀祥;范瑞祥;马忠辉;: "运载火箭助推器关机冲击载荷减缓方法研究", 强度与环境, no. 02 * |
王旭;曾耀祥;范瑞祥;马忠辉;: "运载火箭助推器关机冲击载荷减缓方法研究", 强度与环境, no. 02, 29 February 2012 (2012-02-29), pages 30 - 33 * |
郭峰;万小朋;赵美英;孙柯;: "基频降低对火箭点火起飞动响应的影响分析", 航空工程进展, no. 04 * |
雷羽;赵美英;杨虎军;: "有效载荷基频降低对火箭动特性的影响", 航空工程进展, no. 04 * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Torres et al. | Structural theory and thermoeconomic diagnosis: Part I. On malfunction and dysfunction analysis | |
Kaviarasan et al. | Robust fault-tolerant control for power systems against mixed actuator failures | |
CN104573906B (zh) | 用于分析电力传输系统中的振荡稳定性的系统和方法 | |
Do Van et al. | Reliability importance analysis of Markovian systems at steady state using perturbation analysis | |
Contreras-Jiménez et al. | Multi-state system reliability analysis of HVDC transmission systems using matrix-based system reliability method | |
Senyange et al. | Computational efficiency of symplectic integration schemes: application to multidimensional disordered Klein–Gordon lattices | |
Kaplan et al. | A novel method based on Weibull distribution for short-term wind speed prediction | |
Wang et al. | A two-stage method for assessment of voltage stability in power system with renewable energy | |
Wang et al. | The method to reduce identification feature of different voltage sag disturbance source based on principal component analysis | |
CN113591202A (zh) | 一种确定发动机关机错开时间的方法 | |
CN110989497B (zh) | 基于迭代优化的多轴多激励振动控制组合选择方法及系统 | |
Dumka et al. | Load and Load Duration Curves Using Python | |
CN111723506B (zh) | 一种系统级分析模型各部件动力贡献度分析方法及系统 | |
Sun et al. | Does China's power supply chain systems perform well? A data-based path-index meta-frontier analysis | |
Schafhirt et al. | Ultra-fast analysis of offshore wind turbine support structures using impulse based substructuring and massively parallel processors | |
CN109883709B (zh) | 一种基于相对等效应变的随机多轴热机计数方法 | |
CN102156802A (zh) | 一种均匀分布的波动数据预测方法 | |
CN114329768B (zh) | 起落架疲劳应力计算方法、系统、设备及存储介质 | |
de Cisneros et al. | Meshless numerical simulation of steel connections: application to the T‐stub component | |
CN111444581B (zh) | 一种设备运行效率表达式生成方法及相关设备 | |
CN115828705A (zh) | 基于模态叠加法的多通道多路谱动力学损伤获取方法 | |
CN112763304B (zh) | 一种疲劳试验加载谱形成方法和装置及疲劳性能测试方法 | |
CN103514329A (zh) | 变电站避雷针塔安全性评定方法 | |
Li et al. | A Copula-based Partial Dependent System Reliability Model and Its Application | |
CN115618672A (zh) | 一种风电机组塔顶法兰非线性疲劳计算方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination |