CN113422550A - 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法 - Google Patents

基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113422550A
CN113422550A CN202110735265.6A CN202110735265A CN113422550A CN 113422550 A CN113422550 A CN 113422550A CN 202110735265 A CN202110735265 A CN 202110735265A CN 113422550 A CN113422550 A CN 113422550A
Authority
CN
China
Prior art keywords
current
speed motor
axis
given voltage
voltage value
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110735265.6A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113422550B (zh
Inventor
黄晓艳
刘昂
李赵凯
张健
张宏阳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Zhejiang University ZJU
Original Assignee
Zhejiang University ZJU
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zhejiang University ZJU filed Critical Zhejiang University ZJU
Priority to CN202110735265.6A priority Critical patent/CN113422550B/zh
Publication of CN113422550A publication Critical patent/CN113422550A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113422550B publication Critical patent/CN113422550B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
    • H02P21/0085—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation specially adapted for high speeds, e.g. above nominal speed
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
    • H02P21/14—Estimation or adaptation of machine parameters, e.g. flux, current or voltage
    • H02P21/18—Estimation of position or speed
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
    • H02P21/22—Current control, e.g. using a current control loop
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P6/00—Arrangements for controlling synchronous motors or other dynamo-electric motors using electronic commutation dependent on the rotor position; Electronic commutators therefor
    • H02P6/34—Modelling or simulation for control purposes
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P2207/00—Indexing scheme relating to controlling arrangements characterised by the type of motor
    • H02P2207/05—Synchronous machines, e.g. with permanent magnets or DC excitation

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Control Of Ac Motors In General (AREA)

Abstract

本发明公开了一种基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法。对高速电机的定子三相绕组电流在三相静止坐标系下进行采样，并通过坐标变换得到旋转两相坐标系下电流实际值；由高速电机的转速调节器求取电流给定值，求解电流误差；构造二阶复矢量解耦电流调节器对电流采样延时进行补偿，处理得到给定电压值，再进行位置延时补偿，经过坐标变换得到三相静止坐标系下最终给定电压值，控制电机运行。本发明参数整定方便，解耦因子受电机参数影响较小，电流环鲁棒性更好，能在高速电机控制中解决交直轴电流耦合带来的影响，实现了高速永磁同步电机在低载波比状态下的稳定运行。

Description

基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法
技术领域
本发明涉及一种高速永磁同步电机的控制方法，特别是涉及一种基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机控制方法。
背景技术
高速永磁同步电机具有高效、高功率密度等优点，具有广阔的应用前景。在实际使用中，高速电机存在着不同于普通电机的控制问题，主要包括电流耦合与控制时延两类。随转速升高，一方面，电机的交直轴电流耦合问题逐渐加剧，不可忽略，电机的静态和动态性能都显著下降；另一方面，逆变器开关频率受到功率和损耗的影响不能随电机转速相应增加，电机进入低载波比运行状态，控制系统延时问题突出，使用传统PI控制时电机易发生失稳现象。在PI控制器中引入解耦能够提高永磁同步电机在高转速下的性能，解耦方法包括前馈解耦，反馈解耦，复矢量解耦等。前馈解耦使用给定电流值进行补偿，无法使电机传递函数中零极点完全对消，反馈解耦对电机参数依赖较高且由于电流采样滞后导致动态性能较差。
发明内容
为了解决背景技术中存在的问题，本发明提供了一种基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，在电流调节器中引入复矢量解耦，并对电流采样延时、位置延时进行精确补偿，从而使高速电机在低载波比状态下能够稳定运行。
本发明的技术方案包括如下步骤：
本发明在电流调节器中引入复矢量解耦，并对电流采样延时、位置延时进行精确补偿，从而使高速电机在低载波比状态下能够稳定运行。
电流调节器是设置在高速电机的转速调节器输出端。载波比是指高速电机逆变器的开关频率与高速电机的相电流基波频率的比值。低载波比是指载波比小于21。
方法具体包括如下步骤：
1)对高速电机的定子三相绕组电流在三相静止坐标系下进行采样，并通过坐标变换得到dq旋转两相坐标系下电流实际值；
2)在旋转两相坐标系下，由高速电机的转速调节器根据采集检测获得的转速误差求取电流给定值，转速误差为转速实际值和转速控制值之间的差值，从而求解电流误差作为电流调节器的输入信号；
3)构造二阶复矢量解耦电流调节器根据电流误差对电流采样延时进行补偿，处理得到旋转两相坐标系下的给定电压值，再对给定电压值进行位置延时补偿，经过坐标变换得到三相静止坐标系下最终给定电压值，将最终给定电压值输入到高速电机的逆变器中以控制高速电机运行。
所述的高速电机是指转速为1万转以上的电机，例如为永磁同步电机。高速电机的三相绕组和逆变器连接。
所述步骤1)中采样获得高速电机的定子三相绕组的三相电流进而坐标变换得到dq旋转两相坐标系下的d轴电流实际值和q轴电流实际值的两个值。
所述步骤2)中，电流误差是由电流实际值减去电流给定值获得。
所述的步骤3)具体为：
将复矢量电流调节器设计为：
Figure BDA0003141408050000021
Figure BDA0003141408050000022
其中，T1为复矢量电流调节器系数，Td为电流采样延时与给定电压值输出延时之和；Pid、Piq表示高速电机控制系统中电流环的比例积分控制器的比例参数，Iid、Iiq表示高速电机控制系统中电流环的比例积分控制器的积分参数，i表示电流环；ω表示电机旋转角速度，s表示拉普拉斯域中的复变量，j表示虚数符号，d表示延时；
Figure BDA0003141408050000023
表示d轴电流调节器传递函数，
Figure BDA0003141408050000024
表示q轴电流调节器传递函数；
所述步骤2)获得的电流误差分为d轴电流误差和q轴电流误差，然后将d轴电流误差和q轴电流误差分别与d轴电流调节器传递函数
Figure BDA0003141408050000025
和q轴电流调节器传递函数
Figure BDA0003141408050000026
相乘获得补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值，再按照以下公式进行进行位置延时补偿，补偿后的给定电压值表示为：
Figure BDA0003141408050000027
Δθ＝ωTd
其中，
Figure BDA0003141408050000028
表示补偿后的d轴给定电压值和q轴给定电压值，ud、uq表示补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值；Δθ表示待补偿角度值。
所述的高速电机为表贴式永磁同步电机，二阶复矢量解耦电流调节器针对表贴式永磁同步电机的控制器系数满足：
Figure BDA0003141408050000031
其中，L与R分别为被控电机的电感值与电阻值；Pi表示电流环的比例积分控制器的比例参数，Ii表示电流环的比例积分控制器的积分参数，i表示电流环。
所述的复矢量电流调节器系数T1满足以下公式条件：
Figure BDA0003141408050000032
其中，p表示电流环的主导极点。
所述的电流采样延时与给定电压值输出延时之和Td计算为：
Td＝1.5*TPWM
其中，TPWM为高速电机的逆变器功率器件开关周期。
给定电压值经过补偿后，再通过坐标变换得到三相静止坐标系下输出到逆变器侧的给定电压值。
本发明引入复矢量能够将永磁同步电机简化为单输入单输出模型，使用电流偏差解耦受电机参数影响较小，电流环鲁棒性更好。在复矢量电流调节器中进行精确延时补偿，能够在低载波比运行状态下保证系统稳定运行。
与现有方法相比，本发明的有益效果是：
本发明结合复矢量解耦与精确延时补偿，模型结构简单，参数整定方便，解耦因子受电机参数影响较小，电流环鲁棒性更好，能在高速电机控制中解决交直轴电流耦合带来的影响。并在电流调节器中引入电流采样延时补偿，并在给定电压值输出时进行位置延时补偿，实现了高速永磁同步电机在低载波比状态下的稳定运行。
附图说明
图1为复坐标系中电流环模型；
图2为电机实际电压与微控制器计算得到电压相位差示意图；
图3为基于复矢量解耦及延时补偿设计的电流控制器二阶复矢量解耦电流调节器框图；
图4为开关频率6kHz时传统PI控制器在不同转速及负载下d轴电流响应图；
图5为开关频率6kHz时传统PI控制器在不同转速及负载下q轴电流响应图；
图6为开关频率6kHz时本发明所述改进电流控制器在不同转速及负载下d轴电流响应图；
图7为开关频率6kHz时本发明所述改进电流控制器在不同转速及负载下q轴电流响应图。
具体实施方式
下面对本发明的较佳实施例进行详细阐述，以使本发明的优点和特征能更易于被本领域技术人员理解，从而对本发明的保护范围做出更为清楚明确的界定。
本发明的实施过程如下：
本发明用于高速电机控制领域，以一台额定转速12000转/分钟的高速电机，在载波比为15时作为示例进行仿真分析。
步骤一、对高速电机的定子三相绕组电流在三相静止坐标系下进行采样，并通过坐标变换得到dq旋转两相坐标系下电流实际值；
采样得到高速电机在静止三相坐标系(A-B-C)下的三相电流信号iA、iB、iC，通过坐标变换得到旋转两相坐标系(d-q)下电流实际值id、iq，所述坐标变换可表示为：
Figure BDA0003141408050000041
Figure BDA0003141408050000042
其中，θ为转子位置电角度，通过位置传感器获取；
Figure BDA0003141408050000043
表示由静止三相坐标系(A-B-C)向旋转两相坐标系(d-q)的变换。
步骤二、在旋转两相坐标系下，由高速电机的转速调节器根据采集检测获得的转速误差求取电流给定值，转速误差为转速实际值和转速控制值之间的差值，从而求解电流误差作为电流调节器的输入信号；
步骤三、构造二阶复矢量解耦电流调节器对电流采样延时进行补偿，处理得到旋转两相坐标系下的给定电压值，再对给定电压值进行位置延时补偿，经过坐标变换得到三相静止坐标系下最终给定电压值，将最终给定电压值输入到高速电机的逆变器中以控制高速电机运行。
构造二阶复矢量解耦电流调节器，对电流采样延时进行补偿，如图1所示。
复矢量电流调节器设计为：
Figure BDA0003141408050000044
Figure BDA0003141408050000045
电流误差分为d轴电流误差和q轴电流误差，然后将d轴电流误差和q轴电流误差分别与d轴电流调节器传递函数
Figure BDA0003141408050000051
和q轴电流调节器传递函数
Figure BDA0003141408050000052
相乘获得补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值；
然后再按照以下公式进行进行位置延时补偿，补偿后的给定电压值表示为：
Figure BDA0003141408050000053
Δθ＝ωTd
其中，
Figure BDA0003141408050000054
表示补偿后的d轴给定电压值和q轴给定电压值，ud、uq表示补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值；Δθ表示待补偿角度值。
复矢量电流调节器系数T1满足以下公式条件：
Figure BDA0003141408050000055
其中，p表示电流环的主导极点。
电流采样延时与给定电压值输出延时之和Td计算为：
Td＝1.5*TPWM
其中，TPWM为高速电机的逆变器功率器件开关周期。
经过延时补偿与复矢量解耦后，再通过坐标变换得到三相静止坐标系下输出到逆变器侧的给定电压值。
在通过坐标变换，此次坐标变换与步骤1)中坐标变换互为逆变换，表示为：
Figure BDA0003141408050000056
Figure BDA0003141408050000057
其中，
Figure BDA0003141408050000058
表示由旋转两相坐标系(d-q)向静止三相坐标系(A-B-C)的变换。
为对比本发明实施方式中基于复矢量解耦与延时补偿设计的电流调节器与传统PI控制器的效果，进行仿真实验。仿真中永磁同步电机参数如表1所示。
表1永磁同步电机参数
Figure BDA0003141408050000059
Figure BDA0003141408050000061
图4-图7为6kHz开关频率下，传统PI控制器与本发明提出的复矢量解耦及延时补偿控制器在不同转速及负载下电机d、q轴电流响应对比，可以看出，传统PI控制器进入临界失稳状态，电流波形出现明显的振荡，本发明提出的复矢量解耦及延时补偿控制器能够保证系统稳定运行，从而验证了发明的有效性。
以上所述仅为本发明的实施例，并非因此限制本发明的专利范围，凡是利用本发明说明书及附图内容所作的等效结构或等效流程变换，或直接或间接运用在其他相关的技术领域，均同理包括在本发明的专利保护范围内。

Claims (6)

1.一种基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：方法具体包括如下步骤：
1)对高速电机的定子三相绕组电流在三相静止坐标系下进行采样，并通过坐标变换得到dq旋转两相坐标系下电流实际值；
2)在旋转两相坐标系下，由高速电机的转速调节器求取电流给定值，从而求解电流误差作为电流调节器的输入信号；
3)构造二阶复矢量解耦电流调节器根据电流误差对电流采样延时进行补偿，处理得到旋转两相坐标系下的给定电压值，再对给定电压值进行位置延时补偿，经过坐标变换得到三相静止坐标系下最终给定电压值，将最终给定电压值输入到高速电机的逆变器中以控制高速电机运行。
2.根据权利要求1所述的基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：所述步骤1)中采样获得高速电机的定子三相绕组的三相电流进而坐标变换得到dq旋转两相坐标系下的d轴电流实际值和q轴电流实际值。
3.根据权利要求1所述的基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：所述步骤2)中，电流误差是由电流实际值减去电流给定值获得。
4.根据权利要求1所述的基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：所述的步骤3)具体为：
将复矢量电流调节器设计为：
Figure FDA0003141408040000011
Figure FDA0003141408040000012
其中，T1为复矢量电流调节器系数，Td为电流采样延时与给定电压值输出延时之和；Pid、Piq表示高速电机控制系统中电流环的比例积分控制器的比例参数，Iid、Iiq表示高速电机控制系统中电流环的比例积分控制器的积分参数，i表示电流环；ω表示电机旋转角速度，s表示拉普拉斯域中的复变量，j表示虚数符号，d表示延时；
Figure FDA0003141408040000014
表示d轴电流调节器传递函数，
Figure FDA0003141408040000013
表示q轴电流调节器传递函数；
所述步骤2)获得的电流误差分为d轴电流误差和q轴电流误差，然后将d轴电流误差和q轴电流误差分别与d轴电流调节器传递函数
Figure FDA0003141408040000021
和q轴电流调节器传递函数
Figure FDA0003141408040000022
相乘获得补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值，再按照以下公式进行进行位置延时补偿，补偿后的给定电压值表示为：
Figure FDA0003141408040000023
Δθ＝ωTd
其中，
Figure FDA0003141408040000024
表示补偿后的d轴给定电压值和q轴给定电压值，ud、uq表示补偿前的d轴给定电压值和q轴给定电压值；Δθ表示待补偿角度值。
5.根据权利要求4所述的基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：所述的复矢量电流调节器系数T1满足以下公式条件：
Figure FDA0003141408040000025
其中，p表示电流环的主导极点。
6.根据权利要求4所述的基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法，其特征在于：所述的电流采样延时与给定电压值输出延时之和Td计算为：
Td＝1.5*TPWM
其中，TPWM为高速电机的逆变器功率器件开关周期。
CN202110735265.6A 2021-06-30 2021-06-30 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法 Active CN113422550B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110735265.6A CN113422550B (zh) 2021-06-30 2021-06-30 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110735265.6A CN113422550B (zh) 2021-06-30 2021-06-30 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113422550A true CN113422550A (zh) 2021-09-21
CN113422550B CN113422550B (zh) 2022-04-19

Family

ID=77717262

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110735265.6A Active CN113422550B (zh) 2021-06-30 2021-06-30 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113422550B (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115800719A (zh) * 2022-12-07 2023-03-14 武汉麦格米特电气有限公司 一种apfc控制电路、方法及系统
CN116073719A (zh) * 2023-03-06 2023-05-05 浙大城市学院 一种同时实现电流采样增益及延时补偿方法和系统

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010029027A (ja) * 2008-07-23 2010-02-04 Jtekt Corp モータ制御装置
CN105227025A (zh) * 2015-11-12 2016-01-06 哈尔滨工业大学 一种永磁同步电机低载波比无位置传感器控制系统及其控制方法
CN107086834A (zh) * 2017-05-02 2017-08-22 西北工业大学 方波注入的永磁同步电机转子位置时延补偿方法估算方法
CN107395040A (zh) * 2017-06-13 2017-11-24 东南大学 并网变流器复矢量pi控制器解耦与延时补偿方法
CN112436769A (zh) * 2020-11-09 2021-03-02 浙江大学 一种永磁同步电机低载波比运行的控制系统及其方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2010029027A (ja) * 2008-07-23 2010-02-04 Jtekt Corp モータ制御装置
CN105227025A (zh) * 2015-11-12 2016-01-06 哈尔滨工业大学 一种永磁同步电机低载波比无位置传感器控制系统及其控制方法
CN107086834A (zh) * 2017-05-02 2017-08-22 西北工业大学 方波注入的永磁同步电机转子位置时延补偿方法估算方法
CN107395040A (zh) * 2017-06-13 2017-11-24 东南大学 并网变流器复矢量pi控制器解耦与延时补偿方法
CN112436769A (zh) * 2020-11-09 2021-03-02 浙江大学 一种永磁同步电机低载波比运行的控制系统及其方法

Non-Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
张志坚等: "高速低开关频率下永磁同步电机的解耦控制", 《中国电机工程学报》 *
张纯江 等: "低载波比下IPMSM的积分前馈控制策略", 《电力电子技术》 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115800719A (zh) * 2022-12-07 2023-03-14 武汉麦格米特电气有限公司 一种apfc控制电路、方法及系统
CN115800719B (zh) * 2022-12-07 2024-01-30 武汉麦格米特电气有限公司 一种apfc控制电路、方法及系统
CN116073719A (zh) * 2023-03-06 2023-05-05 浙大城市学院 一种同时实现电流采样增益及延时补偿方法和系统

Also Published As

Publication number Publication date
CN113422550B (zh) 2022-04-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN109302111B (zh) 永磁同步电机的混合位置观测器及无位置传感器伺服系统
Teja et al. A new model reference adaptive controller for four quadrant vector controlled induction motor drives
CN113422550B (zh) 基于复矢量解耦及延时补偿的高速电机低载波比控制方法
CN107482982B (zh) 一种基于铁损模型的异步电机矢量控制方法
CN107302330B (zh) 一种表贴式永磁同步电机最小损耗控制方法
Chen et al. PMSM sensorless control with separate control strategies and smooth switch from low speed to high speed
CN108988725B (zh) 一种采用改进复矢量pi控制器的永磁同步电机电流谐波抑制系统及方法
CN112039386A (zh) 一种基于模糊准比例谐振的永磁同步电机转矩脉动抑制方法
CN112865653A (zh) 一种新型变交轴电压单电流调节器弱磁控制方法
CN111342719A (zh) 一种无速度传感器驱动的异步电机控制方法
Zhao et al. Effective position error compensation in sensorless control based on unified model of SPMSM and IPMSM
CN112054730A (zh) 永磁同步电机在线参数辨识方法
Zhou et al. Inductance parameter identification method of permanent magnet synchronous motor based on the HF rotating square wave voltage injection
CN111313773A (zh) 一种基于变步长lms算法的永磁同步电机参数辨识方法
Lin et al. Adaptive backstepping PI sliding-mode control for interior permanent magnet synchronous motor drive systems
Dong et al. A sensorless control strategy of injecting HF voltage into d-axis for IPMSM in full speed range
CN114337426A (zh) 一种d-q轴静止坐标系下永磁同步电机偏差解耦控制方法
CN113241765B (zh) 并网逆变器全等效并联电阻有源阻尼控制方法
Wang et al. Fast High-Order Terminal Sliding-Mode Current Controller for Disturbance Compensation and Rapid Convergence in Induction Motor Drives
Kadum New adaptive hysteresis band width control for direct torque control of induction machine drives
He et al. Comparative study of sensorless control of Permanent magnet synchronous motor realised by sliding‐mode observer
CN108718165B (zh) 一种基于误差补偿的感应电机零频稳定控制方法
Li et al. Sensorless control for surface mounted PM machine with a high inertial load
Zhang et al. Torque ripple suppression for permanent-magnet synchronous motor based on enhanced LADRC strategy
Jing et al. Optimization of speed loop control technology for permanent magnet synchronous motor servo system

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant