CN113416267B - 一种改善工艺污水可生化性的abs接枝胶乳的凝聚方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，包括以下步骤：1)将ABS接枝胶乳、去离子水、凝聚剂、pH缓冲剂加入凝聚釜中，破乳凝聚制得ABS接枝粉浆料；2)将ABS接枝粉浆料通入熟化釜中进一步熟化，冷却、过滤、干燥制得ABS胶粉。本发明方法能够方便高效的连续凝聚制取ABS接枝粉，同时可以实现特征污染物种类/含量的控制，所产生的工艺污水具有更高的B/C值，更适合现有的“絮凝‑气浮刮渣‑生化处理”污水处理工艺。
Description
技术领域
本发明涉及一种ABS接枝胶乳的凝聚方法，尤其涉及一种改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，属于ABS树脂技术领域。
背景技术
ABS树脂按合成路线分有乳液接枝-本体SAN掺混法、本体法两种生产工艺。其中乳液接枝-本体SAN掺混法工艺流程主要由以下四部分组成：(1)采用乳液聚合法制成PBL(聚丁二烯胶乳)；(2)用PBL与苯乙烯和丙烯腈进行乳液接枝共聚，制得ABS接枝粉；(3)采用本体聚合法将苯乙烯和丙烯腈共聚，制得SAN树脂；(4)将ABS粉料与SAN树脂和助剂按一定配比共混，经挤出造粒，最终得到ABS树脂。该法由于ABS接枝粉、SAN树脂是分别生产的，可以通过调整后段双螺杆掺混工艺配比，制备具有不同抗冲、光泽度等性能的ABS树脂产品，具有工艺灵活、产品种类多变的特点，因此近9成供应商均采用该工艺进行ABS生产。
乳液接枝-本体SAN掺混法工艺由于采用水作为乳液聚合的分散媒介，且在将聚合物从乳液中分离过程中还涉及了大量的破乳/凝聚/洗涤操作，因此使用乳液接枝-本体SAN掺混法工艺生产ABS树脂同时产生大量污水。由各ABS厂商公开数据可以发现，现阶段ABS树脂污水产生量约为1.93-2.44t/t树脂(奇美漳州环评报告/英力士-苯领可持续发展报告)，其中凝聚干燥工序产生污水量占全部污水量的70-80％。从文献“乳液聚合丙烯腈-丁二烯-乙烯共聚物废水特征污染物和生物降解研究，刘天禄，石化技术与应用，2019，37(4)，278-281”可以看出ABS污水具有成分复杂/悬浮物多/可生化性差的特点(B/C约为0.3)。
业内目前广泛采用的“絮凝-气浮刮渣-生化处理”方法进行污水的生化处理(参见专利CN1417143A/CN109796104A/CN206219288U)，最常用的混凝/絮凝药剂为PAC/PAM，其仅能有效降低污水中悬浮物，对污水可生化性几乎没有影响，整体处理效果不佳。
由于工艺污水产生量较大且处理困难，为改善污水处理效果，业内均对ABS污水特性及改进的处理方法进行研究探索；如文献“ABS污水处理技术的研究进展，崔红梅，化学工程师，2017，262(07)：60-62”中，研究者分别采用Fenton氧化/臭氧氧化等高级氧化预处理工艺，以及电化学-生物法耦合技术，筛选更适宜的生物法降解菌种等三种方式提高ABS污水的可生化性。值得指出的是，随着处理工艺的复杂化，吨污水处理成本也显著上升，处理工艺的高效/经济性仍有待提升。
在深入研究工艺污水组成后可以看出，污水中特征污染物以苯系物(如苯乙烯/苯乙酮)与含氰基的丙烯腈水合物为主(参见文献“ABS生产污水中有机污染物分析-气相色谱法，潘玲，弹性体，2014，24(4)：74-77”)，其中含氰基物质含量较高，是毒害污水生化菌种并影响污水可生化性的主要因素。
因此，有必要提出一种接枝胶乳凝聚方法，同步实现特征污染物种类/含量的靶向控制从而提高工艺污水的可生化性。
发明内容
为了解决以上技术问题，本发明针对乳液接枝-本体SAN掺混法工艺产生废水较多的ABS凝聚工段提出一种改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，该方法能够方便高效的连续凝聚制取ABS接枝粉，同时可以实现特征污染物种类/含量的控制，所产生的工艺污水具有更高的B/C值(即BOD/COD，该值越大,废水可生化性评度越高)，更适合现有的“絮凝-气浮刮渣-生化处理”污水处理工艺。
为实现上述目的，本发明所采用的技术方案如下：
一种改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，包括以下步骤：
1)将ABS接枝胶乳、去离子水、pH缓冲剂、凝聚剂加入凝聚釜中，破乳凝聚制得ABS接枝粉浆料；
2)将ABS接枝粉浆料通入熟化釜中进一步熟化增大粒径，冷却、过滤、干燥制得ABS胶粉。
本发明基于ABS工艺污水生化降解进行改进研究发现，凝聚剂通常为酸类并使体系呈酸性，而凝聚工段的高温环境会促使酸电离出H+，使体系的pH进一步降低。而在酸性条件下，体系中残留的丙烯腈单体易发生水合，生成一系列的含氰基物质，导致多种特征污染物的产生，而这些含氰基物质对污水生化菌种有明显的毒性；这种毒化反应过程在酸性逐渐增强的环境下更容易进行。
本发明在研究过程中意外地发现，低浓度下的丙烯腈水合反应选择性受pH值和温度的双因素控制，通过对体系中pH值和/或温度进行调控，可一定程度上控制丙烯腈的水合方向，使其更倾向于生成低毒性的丙烯酰胺类物质而非氰基物质，从而降低体系内的有毒含氰基物质的含量，改善工艺污水可生化性。
本发明在凝聚体系中创新性地引入pH缓冲剂，可以使体系凝聚过程中的酸碱值在整个凝聚过程中趋向于稳定并控制在很窄的波动范围内，从而使低浓度下的丙烯腈水合反应向低毒性的丙烯酰胺类物质选择性地进行，减少体系中含氰基物质的生成量，改善工艺污水的可生化性。
在一项优选地实施方式中，所述pH缓冲剂为六亚甲基四胺、氨基乙酸、邻苯二甲酸氢钾中的一种或多种。
在一项优选地实施方式中，所述凝聚剂为硫酸、磷酸、盐酸中的一种或多种。
在一项优选地实施方式中步骤1)中，所述ABS接枝胶乳的固含量为30-55％。
在一项优选地实施方式中，步骤1)中，所述pH缓冲剂与ABS接枝胶乳的投料质量比为(0.2-4):100。
在一项优选地实施方式中，步骤1)中，所述凝聚剂与ABS接枝胶乳的投料质量比为(0.5-5):100。
在一项优选地实施方式中，步骤1)中去离子水的加入量使制得的ABS接枝粉浆料的固含为20-30％。
本发明将整个凝聚工艺细分为步骤1)中的破乳凝聚和步骤2)中的熟化两个过程，但行业内公知该过程通常设置三级连续凝聚釜来完成该操作，其中，第一级凝聚釜、第二级凝聚釜分别用于破乳凝聚、熟化工序，第三级凝聚釜用于缓冲物料。这三个凝聚釜的常规操作温度依次分别为70-75℃、95-97℃、85-92℃，其中第二级凝聚釜内用于浆料熟化的操作温度稍高。当三个凝聚釜容积一致时，一般控制物料在各釜中的停留时间为1-1.5h不等。
本发明在一项优选地实施方式中，步骤1)中，所述ABS接枝胶乳的破乳凝聚温度为65-80℃。
在本发明更优选的一项具体实施方式中，本发明通过pH值和熟化温度的双重控制实现更优越的丙烯腈水合反应向非毒性物质的选择性进行。具体的，步骤2)中，所述熟化温度为70-95℃，优选75-90℃；优选同时控制熟化釜中搅拌叶端线速度为2-5m/s，使熟化温度低于常规水平以控制丙烯腈水合反应的选择性。值得指出的是，将步骤2)熟化温度调控在本发明公开及优选的范围内通常并不会对产品粒径构成太大影响，但若客户要求高粒径规格的产品，我们也有大量的处理手段可以得到满足粒径要求的产品，如专利CN112876586A、CN1854162A所记载的公开手段描述的一样。优选地，本发明通过简单化的控制熟化釜中搅拌叶端线速度的范围实现ABS胶粉粒径的调控，改善产品在下游应用时的可操作性。
在一项优选地实施方式中，通过所述凝聚方法处理得到的工艺废水中，含氰基物质总量＜2000ppm，B/C＞0.4。
与现有技术相比，本发明的有益效果在于：
(1)在凝聚体系中引入pH缓冲剂，实现pH值的精确调控，使体系pH值控制在很窄的波动范围内。在目标pH值下，残留单体丙烯腈水合反应的选择性得到一定控制，可以有效降低体系中有毒氰基物质含量，改善了工艺污水可生化性。
(2)进一步通过熟化温度的调整降低酸性凝聚剂的电离水平并促进丙烯腈水合反应向生成低毒性的丙烯酰胺的方向进行。
(3)通过本发明中凝聚工艺制备得到的ABS胶粉还意外地具有粒径分布更窄的特点，有利于提高后续离心脱水、流化干燥、气体输送、掺混挤出等工序的稳定性。
附图说明
图1为三釜连续凝聚工艺流程图。
图2为实施例1凝聚工艺污水特征污染物GC分析谱图。
图3为对比例1凝聚工艺污水特征污染物GC分析谱图。
图4为实施例1所制得的ABS接枝粉的粒径分布图。
图5为对比例1所制得的ABS接枝粉的粒径分布图。
具体实施方式
下面通过附图和具体实施例对本发明做进一步说明，本发明所述实施例只是作为对本发明的说明，不限制本发明的范围。
主要原料信息如表1所示：
表1
实验设备信息如表2所示：
表2
本发明所用的分析方法包括：
(1)粒径分布：采用16目筛网筛除粒径>1.2mm的大粒径胶粉，称重记录其质量比例；取细粉部分1g样品，加入3g洗洁精、100g水，IKA搅拌300rpm充分分散3-5min，将分散好的样品采用丹东百特bettersize2000LD测试其粒径分布，记录其D5、D50、D98数据；
(2)B/C值：采用滤纸将凝聚后浆料在真空条件下进行抽滤，所获得的滤液即为工艺污水；采用HJ505-2009以及HJ828-2017分别测试该工艺污水的五日生化需氧量(BOD5)及化学需氧量(COD)两项指标，计算BOD5/COD，即为B/C值；
(3)特征污染物含量测试：取100ml污水水样置于分液漏斗中，采用10ml二氯甲烷萃取3次，收集有机相进行气质联用定性定量分析；
(4)Lab值：采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进行产品色相分析。测试中参用反射模式，将样品均匀装满到50ml比色皿中，上样前采用仪器配备白板及黑光阱进行校正。将装样后的比色皿放置在样品架上，开始测试，仪器测试三次取平均值，将比色皿旋转180°后再次测试，得到样品值。
实施例1
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将318g邻苯二甲酸氢钾，159g硫酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为74℃，第二凝聚釜内温为90℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、4m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.58％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为1573ppm，丙烯酰胺为5238ppm；同时测定该工艺废水BOD5为6601ppm，COD为11750ppm，可计算得出其B/C＝0.56。
所制得的接枝粉粒径分布D5为38.16μm，D50为132.7μm，D98为415.1μm，大于1.2mm粒子占比1.1％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为88.54、b值为2.92。
图2为本实施例中工艺污水特征污染物GC测试谱图，图4为本实施例所制得的ABS胶粉的粒径分布图。
实施例2
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将106g氨基乙酸，74g磷酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为80℃，第二凝聚釜内温为85℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、3m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.61％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为1745ppm，丙烯酰胺为4839ppm；同时测定该工艺废水BOD5为6154ppm，COD为11994ppm，可计算得出其B/C＝0.51。
所制得的接枝粉粒径分布D5为36.53μm，D50为143.4μm，D98为572.1μm，>1.2mm粒子占比1.6％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为86.57、b值为3.36。
实施例3
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将53g六亚甲基四胺，318g盐酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为65℃，第二凝聚釜内温为90℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、2m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.35％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为1972ppm，丙烯酰胺为4728ppm；同时测定该工艺废水BOD5为5633ppm，COD为11807ppm，可计算得出其B/C 0.48。
所制得的接枝粉粒径分布D5为53.2μm，D50为164.7μm，D98为683.4μm，>1.2mm粒子占比3.2％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为85.88、b值为4.72。
实施例4
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将318g邻苯二甲酸氢钾，159g硫酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为75℃，第二凝聚釜内温为80℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、3m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.51％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为1673ppm，丙烯酰胺为4893ppm；同时测定该工艺废水BOD5为6165ppm，COD为11632ppm，可计算得出其B/C＝0.53。
所制得的接枝粉粒径分布D5为40.33μm，D50为139.5μm，D98为446.5μm，大于1.2mm粒子占比1.25％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为88.63、b值为2.66。
实施例5
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将318g邻苯二甲酸氢钾，159g硫酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为80℃，第二凝聚釜内温为75℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、2m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.39％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为1489ppm，丙烯酰胺为5371ppm；同时测定该工艺废水BOD5为6553ppm，COD为11497ppm，可计算得出其B/C＝0.57。
所制得的接枝粉粒径分布D5为31.56μm，D50为128.4μm，D98为400.7μm，大于1.2mm粒子占比0.92％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为88.77、b值为2.57。
对比例1
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将159g硫酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为74℃，第二凝聚釜内温为90℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、4m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。
取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.47％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为9455ppm，丙烯酰胺169ppm；同时测定该工艺废水BOD5为3697ppm，COD为11934ppm，可计算得出其B/C＝0.31。
所制得的接枝粉粒径分布D5为26.63μm，D50为147.6μm，D98为595.4μm，>1.2mm粒子占比3.4％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为84.73、b值为5.46。
图3为本对比例中工艺污水特征污染物GC测试谱图，图5为本对比例所制得的ABS胶粉的粒径分布图。
对比例2
取ABS接枝胶乳(317nm，固含40.8％)26kg，加入100g乳液抗氧剂(浙江绍凤塑业SF-50LX)，采用IKA机械搅拌混合均匀待用；将318g邻苯二甲酸氢钾，159g硫酸以及适量去离子水(根据目标浆料固含调节去离子水的加入量)混合均匀，配置成混合溶液待用。
对三釜连续凝聚反应器进行氮气置换(参见图1中工艺流程)，开启第一凝聚釜，向釜中连续通入前述配置好的混合溶液，建立液位后控制第一凝聚釜内温为74℃，第二凝聚釜内温为97℃、第三凝聚釜内温为85℃，同时调节出口泵流量控制各釜停留时间均为1h，调节各釜搅拌转速控制其叶端线速度依次分别为5m/s、4m/s、3m/s；最终制得固含25％浆料流出反应器。全流程建立稳定运行1h后取上述浆料，进一步降温至常温采用300目不锈钢滤网过滤，得到含湿接枝粉。采用流化床干燥器在70℃下干燥1h，得到含水量0.39％的接枝粉。
过滤得到的工艺污水采用前述方法测试其中氰基物质为3947ppm，丙烯酰胺3797ppm；同时测定该工艺废水BOD5为5026ppm，COD为11966ppm，可计算得出其B/C＝0.42。
所制得的接枝粉粒径分布D5为51.30μm，D50为162.9μm，D98为697.9μm，>1.2mm粒子占比3.72％。
采用HunterLab UltraScan VIS色差仪进一步测试胶粉色相，其L值为85.65、b值为4.93。
从以上测试结果可以看出，本发明在凝聚工艺中引入pH缓冲剂，其能够对残留单体丙烯腈水合反应选择性实现一定程度调控，目标产物更多的由毒性较低的丙烯酰胺组成，从而使得工艺污水的可生化性指标明显提升。另外，在pH调控后还发现凝聚工艺所制得的ABS胶粉具有更窄的粒径分布。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本领域技术的普通技术人员，在不脱离本发明方法的前提下，还可以做出若干改进和补充，这些改进和补充也应视为本发明的保护范围。
Claims (11)
1.一种改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，包括以下步骤：
1）将ABS接枝胶乳、去离子水、pH缓冲剂、凝聚剂加入凝聚釜中，破乳凝聚制得ABS接枝粉浆料；
2）将ABS接枝粉浆料通入熟化釜中进一步熟化，冷却、过滤、干燥制得ABS胶粉；所述熟化温度为70-95℃。
2.根据权利要求1所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，所述pH缓冲剂为六亚甲基四胺、氨基乙酸、邻苯二甲酸氢钾中的一种或多种。
3.根据权利要求2所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，所述凝聚剂为硫酸、磷酸、盐酸中的一种或多种。
4.根据权利要求3所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤1）中，所述ABS接枝胶乳的固含量为30-55%。
5.根据权利要求1-4任一项所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤1）中，所述pH缓冲剂与ABS接枝胶乳的投料质量比为(0.2-4):100。
6.根据权利要求5所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤1）中，所述凝聚剂与ABS接枝胶乳的投料质量比为(0.5-5):100。
7.根据权利要求6所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤1）中去离子水的加入量使制得的ABS接枝粉浆料的固含为20-30%。
8.根据权利要求1-4任一项所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤1）中，所述ABS接枝胶乳的破乳凝聚温度为65-80℃。
9.根据权利要求1-4任一项所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤2）中，所述熟化温度为75-90℃。
10.根据权利要求9所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，步骤2）中，同时控制熟化釜中搅拌叶端线速度为2-5m/s。
11.根据权利要求1-4任一项所述的改善工艺污水可生化性的ABS接枝胶乳的凝聚方法，其特征在于，通过所述凝聚方法处理得到的工艺废水中，含氰基物质总量＜2000ppm，B/C＞0.4。
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