CN113373277B - 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法 - Google Patents

一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113373277B
CN113373277B CN202110542592.XA CN202110542592A CN113373277B CN 113373277 B CN113373277 B CN 113373277B CN 202110542592 A CN202110542592 A CN 202110542592A CN 113373277 B CN113373277 B CN 113373277B
Authority
CN
China
Prior art keywords
hydrogen
stainless steel
smelting
blowing
oxygen
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110542592.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN113373277A (zh
Inventor
何杨
徐浩
刘建华
张�杰
闫柏军
邓振强
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
University of Science and Technology Beijing USTB
Original Assignee
University of Science and Technology Beijing USTB
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by University of Science and Technology Beijing USTB filed Critical University of Science and Technology Beijing USTB
Priority to CN202110542592.XA priority Critical patent/CN113373277B/zh
Publication of CN113373277A publication Critical patent/CN113373277A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113373277B publication Critical patent/CN113373277B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
    • C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
    • C21C7/068—Decarburising
    • C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)

Abstract

一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法，属于钢铁冶金领域。采用AOD冶炼不锈钢时，在脱碳期采用顶枪吹氧+侧枪吹氢或顶枪吹氢+侧枪吹氧的方法为炉内铁水输送热量，使炉内铁水温度快速达到预设温度以上，减少铬的氧化；同时，脱碳期氢气能够还原炉渣，降低还原合金成本；还原期采用氢气替代氩气，降低氩气吹炼成本；且氢气能够还原炉渣，降低还原合金成本；同时提高终点出钢温度。本发明采用吹氢冶炼不锈钢，能够降低冶炼合金成本，同时氢反应产物为水，对缓解温室效应有积极作用。

Description

一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法
技术领域
本发明属于钢铁冶金领域，涉及一种钢的冶炼方法，具体为一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法。
背景技术
氢能被视为21世纪最具发展潜力的清洁能源，由于具有来源多样、清洁低碳、灵活高效、应用场景丰富等众多优点，被多国列入国家能源战略部署中。
不锈钢是现代工业生产中广泛应用的重要材料之一，被广泛应用于超低温储运、汽车、铁路、建筑材料、矿山耐磨件、大型磨机衬板和冶金等行业。但不锈钢在冶炼过程中，由于钢中合金元素易氧化，且冶炼过程各类合金原料加入量较大，导致冶炼过程铁水温降较大，进而导致冶炼过程合金元素大量氧化，生产成本较高。
专利文献CN103468874A公开了一种采用氢氧炉冶炼不锈钢的方法，该方法在冶炼后期采用电解锰或金属锰进行锰的合金化，无法将渣中锰还原，合金化成本高。
发明内容
针对上述不足，本发明的目的是提供一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法，实现低成本冶炼不锈钢。
本发明是通过以下技术方案实现的：
一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中，通过顶枪或侧枪向熔池中吹入氢气，利用氢气与氧反应放出热量，提高熔池温度，促进脱碳保铬；同时，利用吹入氢气，搅拌钢液，改善熔池内动力学条件，进一步促进脱碳保铬；氢气与氧反应，生成水蒸气，可避免不锈钢冶炼过程因温度不够，加入硅或铝质提温剂造成的钢液污染和炉渣性状改变；同时可提高AOD不锈钢冶炼过程中不锈钢废钢回炉料及合金冷料的加入量。对于少量溶解于钢液的氢，可通过后期真空精炼轻易去除，不影响冶炼钢水最终质量。
进一步地，具体方法1：AOD炉兑入铁水后，采用顶枪吹入氢气，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪吹入氧气，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；熔池温度提高到1400-1550℃以上后，顶枪改为吹氧，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续氧气；钢液中碳含量降低到0.5-1.0wt％后，顶枪改为吹氢，流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续吹氧；钢液中碳含量进一步降低到0.3-0.5wt％后，顶枪继续吹氢，侧枪采用氧氩混合吹炼，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；脱碳结束后，加入脱氧剂脱氧，采用侧枪向熔池中吹入氢气进行搅拌，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；或采用顶枪与侧枪同时吹氢，侧枪流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa。
进一步地，具体方法2：AOD炉兑入铁水后，采用顶枪吹入氧气，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪吹入氢气，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；熔池温度提高到1400-1550℃以上后，侧枪改为吹氧，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪继续氧气；钢液中碳含量降低到0.5-1.0wt％后，顶枪改为吹氢，流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续吹氧；钢液中碳含量进一步降低到0.3-0.5wt％后，顶枪继续吹氢，侧枪采用氧氩混合吹炼，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；脱碳结束后，加入脱氧剂脱氧，采用侧枪向熔池中吹入氢气进行搅拌，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；或采用顶枪与侧枪同时吹氢，侧枪流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa。
进一步地，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，氢气将和熔池中氧和炉渣中氧发生氧化还原反应并放热，放出的热量可减少AOD冶炼过程中铝或硅发热剂的用量，每立方米氢气可替代0.2-0.3千克铝或0.2-0.3千克硅。
进一步地，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，每立方米氢气可增加3-7千克不锈钢废钢及返回料。
进一步地，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，可控制钢液和炉渣中氧含量，抑制铬的氧化，促进脱碳保铬效果，降低脱碳终点脱氧剂与还原剂用量，采用铝作为脱氧剂与还原剂用量，每吨钢可降低0.3-2.9公斤铝用量；采用硅作为脱氧剂与还原剂用量，每吨钢可降低0.3-2.9公斤硅铁用量；
进一步地，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，可促进脱碳保铬效果，提高铬收得率1-3％。
进一步地，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，可提升冶炼前期保铬效果，可降低不锈钢冶炼过程中扒渣时渣中氧化铬含量0.5-2％，降低渣的毒性。
进一步地，在AOD冶炼不锈钢还原期采用侧枪向熔池中吹入氢气搅拌钢液，可减少氩气用量；采用顶枪与侧枪同时吹氢，则可缩短还原期时间1-3分钟。
与现有技术相比，本发明在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，具有以下优点：可控制钢液和炉渣中氧含量，抑制铬的氧化，促进脱碳保铬效果，提高铬收得率1-3％；降低脱碳终点脱氧剂与还原剂用量，如采用铝作为脱氧剂，每吨钢可降低0.3-2.9公斤铝用量；如采用硅作为脱氧剂与还原剂用量，每吨钢可降低0.3-2.9公斤硅用量；可降低不锈钢冶炼过程中扒渣时渣中氧化铬含量0.5-2％，降低渣的毒性；在AOD冶炼不锈钢还原期采用侧枪向熔池中吹入氢气搅拌钢液，可减少氩气用量；如采用顶枪与侧枪同时吹氢，则可缩短还原期时间1-3分钟。
具体实施方式
原工艺：
80吨AOD炉中兑入铁水51吨，铁水温度为1314℃，铁水碳含量为4.51％，镍含量为5.64％，铬含量为2.73％；采用顶枪吹氧，流量为4700Nm3/h，侧枪吹氧，流量为4600Nm3/h，加入高碳铬铁27.1吨，镍铁13.8吨，加入硅铁0.3吨升温，吹炼31分钟，扒渣，铁水温度达到1533℃，碳含量为2.75％，镍含量为7.36％，铬含量为18.01％。顶枪侧枪同时吹氧脱碳，顶枪4500Nm3/h，侧枪4700Nm3/h，继续吹炼20分钟；顶枪停止吹氧，侧枪吹入O2+Ar进行混合吹炼，氧气流量由4000Nm3/h逐渐降至1500Nm3/h，氩气流量由1000Nm3/h逐渐升至4500Nm3/h，吹炼30分钟；此时钢水温度为1663℃，碳含量为0.046％，镍含量为7.95％，铬含量为17.93％；加入硅铁还原，硅铁加入量为1.6吨，停止顶枪供气，侧枪吹入氩气10分钟后出钢；该AOD炉次出钢温度为1620℃，碳含量为0.039％，镍含量为8.05％，铬含量为18.19％。保铬率为91.5％，吨钢用硅铁25.3公斤。
实例1：
80吨AOD炉中兑入铁水51吨，铁水温度为1320℃，铁水碳含量为4.06％，镍含量为6.628％，铬含量为2.267％；采用顶枪吹氧，流量为4500Nm3/h，侧枪吹氢，流量为4000Nm3/h，加入高碳铬铁26.5吨，镍铁11.8吨，吹炼40分钟，铁水温度达到1543℃，碳含量为2.45％，镍含量为7.9％，铬含量为18.01％。改为顶枪侧枪同时吹氧脱碳，顶枪4500Nm3/h，侧枪4000Nm3/h，继续吹炼20分钟；顶枪改为吹氢，侧枪吹入O2+Ar进行混合吹炼，氧气流量由4000Nm3/h逐渐降至1500Nm3/h，氩气流量由1000Nm3/h逐渐升至4500Nm3/h，吹炼30分钟；此时钢水温度为1703℃，碳含量为0.043％，镍含量为8.0％，铬含量为17.83％；加入硅铁还原，硅铁加入量为1.4吨，停止顶枪供气，侧枪吹入氢气10分钟后出钢；该AOD炉次出钢温度为1630℃，碳含量为0.041％，镍含量为8.0％，铬含量为18.29％。保铬率为93.2％，吨钢用硅铁19.2公斤。
实例2：
80吨AOD炉中兑入铁水51吨，铁水温度为1313℃，铁水碳含量为4.29％，镍含量为5.138％，铬含量为2.729％；采用顶枪吹氢，流量为4000Nm3/h，侧枪吹氧，流量为4500Nm3/h，加入高碳铬铁26.05吨，镍铁10.3吨，吹炼38分钟，铁水温度达到1531℃，碳含量为2.82％，镍含量为8.21％，铬含量为18.22％。改为顶枪侧枪同时吹氧脱碳，顶枪4500Nm3/h，侧枪4000Nm3/h，继续吹炼20分钟；顶枪改为吹氢，侧枪吹入O2+Ar进行混合吹炼，氧气流量由4000Nm3/h逐渐降至1500Nm3/h，氩气流量由1000Nm3/h逐渐升至4500Nm3/h，吹炼33分钟；此时钢水温度为1688℃，碳含量为0.036％，镍含量为8.45％，铬含量为18.13％；加入硅铁还原，硅铁加入量为1.35吨，顶枪、侧枪吹入氢气8分钟后出钢；该AOD炉次出钢温度为1635℃，碳含量为0.046％，镍含量为8.0％，铬含量为18.33％。保铬率为95.8％，吨钢用硅铁18.75公斤。
实例3：
80吨AOD炉中兑入铁水46吨，铁水温度为1336℃，铁水碳含量为4.52％，镍含量为5.65％，铬含量为2.847％，加入废钢5吨；采用顶枪吹氢，流量为6000Nm3/h，侧枪吹氧，流量为4500Nm3/h，加入高碳铬铁27.02吨，镍铁14.6吨，吹炼52分钟，铁水温度达到1537℃，未取得碳样。改为顶枪侧枪同时吹氧脱碳，顶枪4500Nm3/h，侧枪4000Nm3/h，继续吹炼23分钟；顶枪改为吹氢，侧枪吹入O2+Ar进行混合吹炼，氧气流量由4000Nm3/h逐渐降至1500Nm3/h，氩气流量由1000Nm3/h逐渐升至4500Nm3/h，吹炼31分钟；此时钢水温度为1692℃，碳含量为0.056％，镍含量为8.305％，铬含量为17.73％；加入硅铁还原，硅铁加入量为1.5吨，顶枪停止供气，侧枪吹入氢气10分钟后出钢；该AOD炉次出钢温度为1645℃，碳含量为0.032％，镍含量为7.957％，铬含量为18.43％。保铬率为93.2％，吨钢用硅铁19.8公斤。

Claims (7)

1.一种在AOD炉吹氢冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中，通过顶枪或侧枪向熔池中吹入氢气，利用氢气与氧反应放出热量，提高熔池温度，促进脱碳保铬；同时，利用吹入氢气，搅拌钢液，改善熔池内动力学条件，进一步促进脱碳保铬；氢气与氧反应，生成水蒸气，避免不锈钢冶炼过程因温度不够，加入硅或铝质提温剂造成的钢液污染和炉渣性状改变；同时提高AOD不锈钢冶炼过程中不锈钢废钢回炉料及合金冷料的加入量；
在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气通过顶枪或侧枪吹入，包括两种并列的具体方法；
具体方法1：AOD炉兑入铁水后，采用顶枪吹入氢气，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪吹入氧气，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；熔池温度提高到1400-1550℃以上后，顶枪改为吹氧，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续氧气；钢液中碳含量降低到0.5-1.0wt%后，顶枪改为吹氢，流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续吹氧；钢液中碳含量进一步降低到0.3-0.5wt%后，顶枪继续吹氢，侧枪采用氧氩混合吹炼，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；脱碳结束后，加入脱氧剂脱氧，采用侧枪向熔池中吹入氢气进行搅拌，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，或采用顶枪与侧枪同时吹氢，侧枪流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；
具体方法2：AOD炉兑入铁水后，采用顶枪吹入氧气，流量控制在0.5-5.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪吹入氢气，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；熔池温度提高到1400-1550℃以上后，侧枪改为吹氧，流量控制在0.5-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪继续氧气；钢液中碳含量降低到0.5-1.0wt%后，顶枪改为吹氢，流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，侧枪继续吹氧；钢液中碳含量进一步降低到0.3-0.5wt%后，顶枪继续吹氢，侧枪采用氧氩混合吹炼，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa；脱碳结束后，加入脱氧剂脱氧，采用侧枪向熔池中吹入氢气进行搅拌，流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，或采用顶枪与侧枪同时吹氢，侧枪流量控制在0.1-2.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa，顶枪流量控制在0.1-3.0Nm3/(min·t)，供气压力为0.2-2.0Mpa。
2.根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，氢气将和熔池中氧和炉渣中氧发生氧化还原反应并放热，放出的热量减少AOD冶炼过程中铝或硅发热剂的用量，每立方米氢气替代0.2-0.3千克铝或0.2-0.3千克硅。
3.根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，每立方米氢气增加3-7千克不锈钢废钢及返回料。
4. 根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，控制钢液和炉渣中氧含量，抑制铬的氧化，促进脱碳保铬效果，降低脱碳终点脱氧剂与还原剂用量，采用铝作为脱氧剂与还原剂用量，每吨钢降低0.3-2.9 公斤铝用量；采用硅作为脱氧剂与还原剂用量，每吨钢降低0.3-2.9公斤硅铁用量。
5.根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，促进脱碳保铬效果，提高铬收得率1-3%。
6.根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢过程中向熔池中吹入氢气，提升冶炼前期保铬效果，降低不锈钢冶炼过程中扒渣时渣中氧化铬含量0.5-2%，降低渣的毒性。
7.根据权利要求1所述的冶炼不锈钢的方法，其特征在于，在AOD冶炼不锈钢还原期采用侧枪向熔池中吹入氢气搅拌钢液，减少氩气用量；采用顶枪与侧枪同时吹氢，则缩短还原期时间1-3分钟。
CN202110542592.XA 2021-05-18 2021-05-18 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法 Active CN113373277B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110542592.XA CN113373277B (zh) 2021-05-18 2021-05-18 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110542592.XA CN113373277B (zh) 2021-05-18 2021-05-18 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113373277A CN113373277A (zh) 2021-09-10
CN113373277B true CN113373277B (zh) 2022-05-17

Family

ID=77571298

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110542592.XA Active CN113373277B (zh) 2021-05-18 2021-05-18 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113373277B (zh)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115418429B (zh) * 2022-08-24 2023-06-20 广西北港新材料有限公司 一种aod炉冶炼200系不锈钢的方法
CN116607065A (zh) * 2023-06-14 2023-08-18 江苏金石铸锻有限公司 零下100摄氏度低温球铁及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2429489A1 (de) * 1973-06-20 1975-01-16 Centro Speriment Metallurg Verfahren zur herstellung kohlenstoffarmer staehle
US5221326A (en) * 1990-05-17 1993-06-22 Kawasaki Steel Corporation Method of producing ultra-low-carbon steel
CN102127618A (zh) * 2011-02-28 2011-07-20 钢铁研究总院 钢水真空精炼增氢深脱碳装置和方法
CN106086315A (zh) * 2016-08-16 2016-11-09 北京科技大学 一种在钢液中生成微小气泡的方法
CN112680565A (zh) * 2020-12-09 2021-04-20 北京科技大学 一种在aod炉中采用co2脱碳冶炼高锰不锈钢的方法

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3769777B2 (ja) * 1995-07-12 2006-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 極低窒素Ｃｒ含有鋼の溶製方法
JP3769779B2 (ja) * 1995-07-25 2006-04-26 Ｊｆｅスチール株式会社 極低炭素Ｃｒ含有鋼の溶製方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2429489A1 (de) * 1973-06-20 1975-01-16 Centro Speriment Metallurg Verfahren zur herstellung kohlenstoffarmer staehle
US5221326A (en) * 1990-05-17 1993-06-22 Kawasaki Steel Corporation Method of producing ultra-low-carbon steel
CN102127618A (zh) * 2011-02-28 2011-07-20 钢铁研究总院 钢水真空精炼增氢深脱碳装置和方法
CN106086315A (zh) * 2016-08-16 2016-11-09 北京科技大学 一种在钢液中生成微小气泡的方法
CN112680565A (zh) * 2020-12-09 2021-04-20 北京科技大学 一种在aod炉中采用co2脱碳冶炼高锰不锈钢的方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
气泡去除夹杂物技术研究现状及发展趋势;刘建华 等;《炼钢》;20170430;第33卷(第2期);第1-9、14页 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN113373277A (zh) 2021-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US20200056254A1 (en) Method for manufacturing thin-specification high-ti wear-resistant steel nm450
CN110093479B (zh) 一种底吹co2冶炼不锈钢的方法
CN113373277B (zh) 一种在aod炉吹氢冶炼不锈钢的方法
WO2023056792A1 (zh) 一种含镁45钢及其制备工艺
CN112680565B (zh) 一种在aod炉中采用co2脱碳冶炼高锰不锈钢的方法
JP7507895B2 (ja) 極地用鋼の超高リン溶銑低コスト製錬方法
CN112481549A (zh) 一种GCr15轴承钢的制备方法
CN112813229A (zh) 钒微合金化螺纹钢增氮及控氮方法以及制造方法
CN103571999A (zh) 一种控氮马氏体不锈钢全铁水冶炼方法
CN102321783B (zh) 一种实验用感应炉的炼钢方法
CN107012285A (zh) 一种转炉低碳钢出钢过程的低成本脱氧工艺
CN113699457A (zh) 一种高钛含量高强度低合金汽车结构钢及其冶炼工艺
CN112877585A (zh) 一种采用aod-vcr炉冶炼高锰twip钢的方法
CN113355477B (zh) 一种底吹氢气实现转炉高废钢比冶炼的方法
CN113337669B (zh) 一种底吹氢气强化电炉冶炼的方法
CN112011668B (zh) 一种提高eaf-lf钢液精炼过程脱硫效率的生产工艺
CN109825755B (zh) 一种汽车含钒耐候钢的合金化冶炼方法
CN111560558A (zh) 一种铁水变钢水降低炼钢成本的工艺方法
CN101709350B (zh) 齿轮钢炉内铬合金化方法
CN115404309B (zh) 一种钢液脱氧的方法
CN115558737B (zh) 一种有效降低转炉终渣TFe含量的二次燃烧氧枪吹炼工艺
CN116042959A (zh) 一种炉外自脱碳冶炼低碳钢的冶金控制方法
CN116855816A (zh) 一种超低碳高合金钢炼钢方法
CN111560495A (zh) 一种高强度热轧带肋钢筋的冶炼方法
CN115305312A (zh) 一种降低vd工序高锰钢锰烧损的方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant