CN113339503A - 一种空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构，空预器热端径向弧形密封装置，包括密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片；密封片、固定夹板和包裹片的膨胀系数小于第一驱动夹板和第二驱动夹板的膨胀系数；密封片和包裹片相对设置，密封片宽度方向上一端超出包裹片、形成密封端，密封片的密封端设有自顶部起的应力分割缝；第一驱动夹板的长度大于第二驱动夹板的长度；固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板依次布置在密封片和包裹片之间；第一驱动夹板和第二驱动夹板采用三点式焊接。本发明空预器热端径向弧形密封装置可以配合热态时空预器热端扇形板底面向下弯曲的形变特点，进而减小漏风间隙，显著降低了空预器漏风率。

Description

一种空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构

技术领域

本发明涉及一种空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构，适用于热端固定式扇形板的空预器，属于空预器密封技术领域。

背景技术

空预器是一种应用于大型燃煤电站锅炉的热交换设备，它利用锅炉烟气的热量来加热燃烧所需的空气，以此来提高锅炉的效率。空预器转子由冷态到热态，由于上、下两端面温度不同以及钢材受热后刚性的减弱，产生“蘑菇状”变形。全球领先的空预器厂商HOWDEN，其制造的空预器热端扇形板采用固定式设计，传统刚性密封片通过螺栓分段固定在转子隔板上，随着转子隔板的变形，漏风间隙也随之改变，热态时会形成较大的三角漏风区域。

对于采用固定式扇形板的空预器，由冷态到热态，由于热端扇形板上侧面(保温侧)温度低于下侧面(靠近转子侧)温度，以及扇形板刚性下降，热态情况下热端扇形板底面并不是平面，而是向下的曲面，使得空预器热端漏风问题更为突出。

为减小上述漏风区域面积、降低空预器漏风率，目前工程上一般采取两种技术路线：一是国内三大主机厂家(东锅、哈锅和上锅)所配备的扇形板自动跟踪系统(简称LCS)；二是近些年发展起来的柔性密封技术。这实际上体现了一个问题的两个方面：空预器密封问题是密封片与扇形板的配合问题，密封片自动贴紧扇形板和扇形板自动跟踪密封片均可实现减少漏风的目的。但这两种方案在工程应用中又都存在如下问题：受恶劣工况(高温、粉尘等)、检修质量、管理水平等多种因素的影响，绝大多数电厂LCS系统都不能正常投运或者投运效果不理想。HOWDEN一直未在空预器上配套LCS，也从侧面说明此技术还需要进一步完善。而传统柔性密封技术更是暴露出磨损过快、结构不可靠、间隙补偿量不足等问题。

总之，热端径向漏风区域的漏风问题一直未得到彻底解决，而且随着机组向大容量方向发展，空预器转子直径不断增大，若不采取措施，热端径向漏风区域的漏风份额越来越大。600MW及以上机组所配备的空预器热端径向漏风占总漏风量的50％以上，往烟气侧的绝对漏风量也超3％，一次风漏风率则可能超过30％。

发明内容

本发明提供一种空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构，可以配合热态时空预器热端扇形板底面向下弯曲这一形变特点，进而减小漏风间隙，显著降低了空预器漏风率。

为解决上述技术问题，本发明所采用的技术方案如下：

一种空预器热端径向弧形密封装置，包括密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片；

密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片上均设有腰型孔；

密封片、固定夹板和包裹片所用材质相同、均为第一材质，第一驱动夹板和第二驱动夹板所用材质相同、均为第二材质，第一材质的膨胀系数小于第二材质的膨胀系数；

将密封片和包裹片长度方向上的一端定义为始端、长度方向上的另一端定义为终端，密封片和包裹片相对设置，密封片和包裹片上的腰型孔数量相等、且一一对应，密封片宽度方向上一端超出包裹片、形成密封端，将密封片上的密封端定义为顶部、另一端定义为底部，密封片的密封端设有自顶部起的应力分割缝；

第一驱动夹板和第二驱动夹板均有两块以上，第一驱动夹板的长度大于第二驱动夹板的长度；固定夹板有一块；固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板均布置在密封片和包裹片之间，且固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板沿密封片从始端到终端的方向依次排列，固定夹板的长度是密封片长度的1/5～2/5；固定夹板与密封片和包裹片之间均焊接；第一驱动夹板和第二驱动夹板底部两端和顶部中间点均与密封片和包裹片焊接，也即第一驱动夹板和第二驱动夹板均采用三点式焊接与密封片和包裹片连接；

固定夹板上的腰型孔与其正对的密封片上的腰型孔一一对应；与密封片上的腰型孔正对的第一驱动夹板和第二驱动夹板上也均设有对应的腰型孔，与第一驱动夹板和第二驱动夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上下均开有与腰型孔相通的膨胀间隙，且密封片和包裹片的腰型孔下方的膨胀间隙贯穿密封片和包裹片的底部，而与固定夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上不开设膨胀间隙。

上述通过第一驱动夹板和第二驱动夹板的设置，提高了密封片在最大形变位置的驱动膨胀量，可以更大程度抵消重力导致的下垂，提高密封效果，同时，可确保密封片热态时的弧度在设计范围内，既能避免形变过大造成的碰磨，又能最大化地兼顾密封效果。

上述密封片顶部应力分割缝的设置，可以有效减小密封碰磨时造成的整体应力破坏，提高密封使用寿命。

上述与固定夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上不开设膨胀间隙，只在与第一驱动夹板或第二驱动夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上下开设与腰型孔相通膨胀间隙，可更好地弥补热态形成的三角漏风区域，以减少漏风。

使用时，密封片的长度方向与转子径向一致，固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板沿着转子径向由内向外依次布置。

本申请密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片的长度方向均一致。

固定夹板装夹在密封片和包裹片之间，通过焊接方式固定，焊点位置无要求；第一驱动夹板和第二驱动夹板只在底部两端和顶部中间点均与密封片和包裹片焊接，其它位置不允许焊接，也即，需要形成三点式焊接。

通过调整第一驱动夹板和第二驱动夹板的宽度以及数量，保证热态时，空预器热端径向弧形密封装置呈弧形，弧高5-15mm。作为其中一种具体的实现方案，每块第一驱动夹板和第二驱动夹板均分别对应密封片上的一个腰型孔；密封片上除最后一个腰型孔外(位于终端的最后一个腰型孔)，每一个腰型孔均对应有固定夹板、第一驱动夹板或第二驱动夹板；第一驱动夹板和第二驱动夹板的数量相等；第一驱动夹板的长度是第二驱动夹板长度的1.8～2.2倍。前述方案，可更好地保证密封装置热态的弧形结构，提高密封性。

进一步优选，第一材质350℃下的热态膨胀系数α＝(11.5±0.5)×10^-6/℃；第二材质350℃下的热态膨胀系数α＝(17.33±0.5)×10^-6/℃。

作为其中一种具体的实现方案，密封片上相邻两个腰型孔之间的中心间距为300±10mm；第二驱动夹板的长度为110～130mm。

为了更好地兼顾密封性和使用寿命，上述密封片上每相邻两个腰型孔之间设有一条应力分割缝。

为了避免碰磨，密封片的密封端形成15±2°的折弯角。

上述空预器热端径向弧形密封装置的安装结构，通过穿过腰型孔的固定螺栓安装在热端径向隔板上，空预器热端径向弧形密封装置与空预器的热端扇形板组成密封副，密封片的长度方向均与空预器转子径向长度一致；

设有固定夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、固定夹板和包裹片上的腰型孔，并通过螺母锁紧；设有第一驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第一驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧；设有第二驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第二驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧。

受热后，由于驱动夹板的膨胀系数大于密封片的膨胀系数，会导致密封片的中间部位向下弯曲变形，呈现出与热端扇形板变形呈相同的趋势，进而消除空预器传统的三角漏风区域，显著降低空预器漏风率。

为保证第一驱动夹板和第二驱动夹板的腰型孔上固定螺栓不完全锁紧，密封片、驱动夹板和包裹片上的对应的腰型孔周边均分布有对应的滚珠安装孔，密封片、驱动夹板和包裹片上对应的滚珠安装孔组成一组滚珠安装孔，密封片和包裹片外侧的滚珠安装孔孔径小于滚珠直径，每个腰型孔周边分布有3组以上的滚珠安装孔，每组滚珠安装孔内均设有一颗滚珠，滚珠的两侧分别超出密封片和包裹片0.25～0.75mm；驱动夹板包括第一驱动夹板和第二驱动夹板。也即，滚珠直径比密封片、包裹片与第一驱动夹板或第二驱动夹板三者厚度之和大0.5-1.5mm。

为了提高均衡性，每个腰型孔周边分布有4组以上的滚珠安装孔。

当空预器热端径向弧形密封装置形变量大于密封间隙时，为了保证密封片不与扇形板碰磨，上述安装结构还包括限位片，限位片上设有长条限位孔，限位片位于空预器热端径向弧形密封装置终端的最后一个腰型孔上，固定螺栓依次穿过密封片、包裹片和限位片上的长条限位孔后用螺母固定，限位片焊接在包裹片上。

本发明未提及的技术均参照现有技术。

本发明空预器热端径向弧形密封装置及其安装结构，可以配合热态时空预器热端扇形板底面向下弯曲这一形变特点，进而减小漏风间隙，显著降低了空预器漏风率。

附图说明

图1为本发明密封片结构示意图；

图2为图1中A处放大示意图；

图3为图1中B处放大示意图；

图4为本发明固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板排列示意图；

图5为第一驱动夹板结构示意图；

图6为第二驱动夹板结构示意图；

图7为本发明包裹片结构示意图；

图8为本发明空预器热端径向弧形密封装置的透视图；

图9为本发明空预器热端径向弧形密封装置的安装结构示意图；

图10为本发明滚珠的安装示意图；

图11为本发明限位片结构示意图；

图12为本发明热端径向隔板和密封片热态时的示意图；

图13为本发明第二驱动夹板热态膨胀示意图；

图14为本发明空预器热端径向弧形密封装置安装结构的模拟结果图；

图中，1为密封片，101为应力分割缝，2为固定夹板，3为第一驱动夹板，4为第二驱动夹板，401为驱动力，402为张开一定角度，403为向上变形，5为包裹片，6为腰型孔，601为膨胀间隙，7为滚珠，8为热端径向隔板，9为热端扇形板，10为限位片，1001为限位孔，11为固定螺栓。

具体实施方式

为了更好地理解本发明，下面结合实施例进一步阐明本发明的内容，但本发明的内容不仅仅局限于下面的实施例。

本申请“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”等方位词为基于附图所示或使用状态时的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本申请的限制。

实施例1

如图1-8所示，一种空预器热端径向弧形密封装置，包括密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片；

密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片上均设有腰型孔；

密封片、固定夹板和包裹片所用材质相同、均为第一材质，第一驱动夹板和第二驱动夹板所用材质相同、均为第二材质，第一材质的膨胀系数小于第二材质的膨胀系数；

将密封片和包裹片长度方向上的一端定义为始端、长度方向上的另一端定义为终端，密封片和包裹片相对设置，密封片和包裹片上的腰型孔数量相等、且一一对应，密封片宽度方向上一端超出包裹片、形成密封端，将密封片上的密封端定义为顶部、另一端定义为底部，密封片的密封端设有自顶部起的应力分割缝，应力分割缝的长度(高度)为20mm；

第一驱动夹板和第二驱动夹板均有两块以上，第一驱动夹板的长度大于第二驱动夹板的长度；固定夹板有一块；固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板均布置在密封片和包裹片之间，且固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板沿密封片从始端到终端的方向依次排列，固定夹板的长度是密封片长度的1/5～2/5；固定夹板与密封片和包裹片之间均焊接；第一驱动夹板和第二驱动夹板底部两端和顶部中间点均与密封片和包裹片焊接，也即第一驱动夹板和第二驱动夹板均采用三点式焊接与密封片和包裹片连接；

固定夹板上的腰型孔与其正对的密封片上的腰型孔一一对应；与密封片上的腰型孔正对的第一驱动夹板和第二驱动夹板上也均设有对应的腰型孔，与第一驱动夹板和第二驱动夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上下均开有与腰型孔相通的膨胀间隙，且密封片和包裹片的腰型孔下方的膨胀间隙贯穿密封片和包裹片的底部，而与固定夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上不开设膨胀间隙。

实施例2

在实施例1的基础上，进一步作了如下改进：第一材质的热态膨胀系数α＝11.5×10^-6/℃(350℃)，第二材质的热态膨胀系数α＝17.33×10^-6/℃(350℃)；密封片总长L＝5446mm，高度h＝130mm，腰型孔中心间距d＝300mm，共19个腰型孔，厚度2.5mm，密封端的折弯角15°；包裹片：厚度2.5mm，h＝100mm，设有与密封片上腰型孔一一对应的19个腰型孔；固定夹板自密封片的始端起，覆盖密封片的6个腰型孔；第一驱动夹板的厚度3mm，L＝240mm，共6块，第二驱动夹板的厚度3mm，L＝120mm，共6块，每块第一驱动夹板和第二驱动夹板分别对应密封片上的一个腰型孔，也即只有最后一个腰型孔不设驱动夹板；密封片上，每相邻两个腰型孔之间设有一条应力分割缝；如图12所示，350℃热态时，空预器热端径向弧形密封装置呈弧形，弧高5-15mm，图12为缩短了长度的示意图。

实施例3

实施例2中空预器热端径向弧形密封装置的安装结构，如图9所示，通过穿过腰型孔的固定螺栓安装在热端径向隔板上，空预器热端径向弧形密封装置与空预器的热端扇形板组成密封副，密封片的长度方向均与空预器转子径向长度一致；

设有固定夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、固定夹板和包裹片上的腰型孔，并通过螺母锁紧；设有第一驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第一驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧；设有第二驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第二驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧。

实施例4

在实施例3的基础上，进一步作了如下改进：为保证第一驱动夹板和第二驱动夹板的腰型孔上固定螺栓不完全锁紧，如图10所示，密封片、驱动夹板和包裹片上的对应的腰型孔周边均分布有对应的滚珠安装孔，密封片、驱动夹板和包裹片上对应的滚珠安装孔组成一组滚珠安装孔，密封片和包裹片外侧的滚珠安装孔孔径小于滚珠直径，也即滚珠不会从密封片和包裹片侧面掉落，每个腰型孔周边分布有4组滚珠安装孔，每组滚珠安装孔内均设有一颗滚珠，滚珠的两侧分别超出密封片和包裹片0.25～0.75mm；驱动夹板包括第一驱动夹板和第二驱动夹板。也即，滚珠直径比密封片、包裹片与第一驱动夹板或第二驱动夹板三者厚度之和大0.5-1.5mm。

实施例5

在实施例4的基础上，进一步作了如下改进：如图11所示，空预器热端径向弧形密封装置的安装结构，还包括限位片，限位片上设有长条限位孔，限位片位于空预器热端径向弧形密封装置终端的最后一个腰型孔上，固定螺栓依次穿过密封片的腰型孔、包裹片的腰型孔和限位片上的长条限位孔后用螺母固定，限位片焊接在包裹片上。

如图13所示，密封片在上、下部中间位置开设有0.2mm宽的膨胀缝隙，且第一驱动夹板和第二驱动夹板的热膨胀系数大于密封片的膨胀系数，当温度上升时，驱动夹板在底部两个焊接点产生的热膨胀量，将大于密封片在这段焊点之间的膨胀量，在内部热胀的驱动力作用下，密封片会在膨胀缝位置向两边张开一定角度，同时造成驱动片两边向上形变。

在设有第一驱动夹板和第二驱动夹板的腰形孔周围设置了4枚滚珠安装孔，并在其中装夹滚珠，该滚珠的直径略大于空预器热端径向弧形密封装置的整体厚度，密封片与隔板之间由面接触变成了点接触，极大的减小了受力面积，减小了两者之间的摩擦力；同时由于钢柱的滚动特性，进一步减小了密封与隔板之间的摩擦力，以此保证密封热补偿时的可靠性。

如图1所示，通过密封片上应力分隔缝的设置，减小了密封碰磨时造成的整体应力破坏，提高密封使用寿命。当密封为整体时，一个点受力压缩会导致整条密封都收到应力，这将导致密封片整体承受应力变化，长期碰磨将导致密封寿命缩减。为了避免密封片与扇形板碰磨时造成整体应力变形，密封片上，每相邻两个腰型孔之间设有一条宽度为0.2mm的应力分割缝，当一个点碰磨造成应力变化时，该应力将会分散在该段分隔缝的折弯片上，其最大应力点位于该接触点所在位置，而并非整条密封片同时收到应力挤压。根据转子的旋转方向，顺着密封片折弯方向，碰磨点从中心筒向外侧逐步分段被压缩变形，不会造成整体的密封应力变形，以此可以延长密封的使用寿命。

如图11所示，设置了密封形变限位片以约束密封片最大形变量，保证安全运行，当空预器热端径向弧形密封装置形变量大于密封间隙时，为了保证密封片不与扇形板碰磨，在空预器热端径向弧形密封装置终端最后一个螺栓孔位置安装一枚形变限位片，间隙调整好后，将限位片自由悬挂在固定螺栓上并锁紧，并与包裹片焊接固定。该密封限位片中间预留有一个长条限位孔，该限位孔与固定螺栓的空隙值即为该密封片向上最大的上翘变形的限值。当密封形变量超过这个限位孔间隙时，密封片即会受到约束，不再向上膨胀，以此保证设定密封间隙，保证设备安全运行。

图14为上述安装结构的安装结构的模拟结果图，热端350℃，冷端80℃，密封片形变量模拟计算结果：Max＝10.307mm；模拟空预器转子隔板结构，测试上述安装结构的热态变形结果，结果与图13的建模计算结果趋势一致，实践表明，通过特定顺序第一驱动夹板和第二驱动夹板的排列，结合密封片结构的改进，既能避免碰磨，又能最大化地改善密封效果。若将上述第二驱动夹板均用第一驱动夹板替换，则密封片形变量模拟计算结果：Max＝16.465mm，形变量过大，容易造成碰磨；若将述第一驱动夹板均用第二驱动夹板替换，则密封片形变量模拟计算结果：Max＝4.387mm，形变量过小，密封性改善不明显；

对某发电厂#7炉600MW机组空预器进行改造，改造前漏风率A/B侧平均漏风率为7％，按照本例的方案密封改造后降为4％左右；改造收益预计如下：

节煤收益＝600MW×6000h/年×(7-4)×0.2×10^-6t/kWh×700元/t＝151.2万元/年；

节电收益＝10A×6.3kV×31/2×0.85×6000h/年×(7-4)×0.35元/kWh×2台＝116.8万元/年；

600MW机组空预器密封改造直接经济收益＝节煤收益+节电收益＝268万元/年。

说明：

1)“空气预热器漏风率每增加(减少)1％，发电煤耗率增加(减少)0.20g/kWh。”，出自《火力发电厂节能评价与能源审计手册》/李春，张兴营，刘学冰编著/P41。

2)“空气预热器漏风率每下降1％，对应使用6.3kV三相电源的三大风机电流下降15～25A”(两台此处按20A×2＝40A计算，且功率因素取0.85，计算标准煤单价700元/吨；计算机组年利用小时：6000小时/年；计算平均上网电价：0.35元/kWh)。

Claims (10)

1.一种空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：包括密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片；

密封片、固定夹板、第一驱动夹板、第二驱动夹板和包裹片上均设有腰型孔；

密封片、固定夹板和包裹片所用材质相同、均为第一材质，第一驱动夹板和第二驱动夹板所用材质相同、均为第二材质，第一材质的膨胀系数小于第二材质的膨胀系数；

将密封片和包裹片长度方向上的一端定义为始端、长度方向上的另一端定义为终端，密封片和包裹片相对设置，密封片和包裹片上的腰型孔数量相等、且一一对应，密封片宽度方向上一端超出包裹片、形成密封端，将密封片上的密封端定义为顶部、另一端定义为底部，密封片的密封端设有自顶部起的应力分割缝；

第一驱动夹板和第二驱动夹板均有两块以上，第一驱动夹板的长度大于第二驱动夹板的长度；固定夹板有一块；固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板均布置在密封片和包裹片之间，且固定夹板、第一驱动夹板和第二驱动夹板沿密封片从始端到终端的方向依次排列，固定夹板的长度是密封片长度的1/5～2/5；固定夹板与密封片和包裹片之间均焊接；第一驱动夹板和第二驱动夹板底部两端和顶部中间点均与密封片和包裹片焊接；

固定夹板上的腰型孔与其正对的密封片上的腰型孔一一对应；与密封片上的腰型孔正对的第一驱动夹板和第二驱动夹板上也均设有对应的腰型孔，与第一驱动夹板和第二驱动夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上下均开有与腰型孔相通的膨胀间隙，且密封片和包裹片的腰型孔下方的膨胀间隙贯穿密封片和包裹片的底部，而与固定夹板腰型孔对应的密封片和包裹片的腰型孔上不开设膨胀间隙。

2.如权利要求1所述的空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：热态时，空预器热端径向弧形密封装置呈弧形，弧高5-15mm。

3.如权利要求1或2所述的空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：密封片上，每相邻两个腰型孔之间设有一条应力分割缝；每块第一驱动夹板和第二驱动夹板均分别对应密封片上的一个腰型孔；密封片上除最后一个腰型孔外，每一个腰型孔均对应有固定夹板、第一驱动夹板或第二驱动夹板。

4.如权利要求1或2所述的空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：第一驱动夹板和第二驱动夹板的数量相等；第一驱动夹板的长度是第二驱动夹板长度的1～2.5倍。

5.如权利要求4所述的空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：密封片上相邻两个腰型孔之间的中心间距为300±50mm；第二驱动夹板的长度为110～130mm；密封片的密封端形成15±3°的折弯角。

6.如权利要求1或2所述的空预器热端径向弧形密封装置，其特征在于：第一材质350℃下的热态膨胀系数α＝(11.5±1)×10^-6/℃；第二材质350℃下的热态膨胀系数α＝(17.33±1)×10^-6/℃。

7.权利要求1-6任意一项所述的空预器热端径向弧形密封装置的安装结构，其特征在于：通过穿过腰型孔的固定螺栓安装在热端径向隔板上，空预器热端径向弧形密封装置与空预器的热端扇形板组成密封副，密封片的长度方向均与空预器转子径向长度一致；

设有固定夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、固定夹板和包裹片上的腰型孔，并通过螺母锁紧；设有第一驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第一驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧；设有第二驱动夹板的部分，固定螺栓同时穿过密封片、第二驱动夹板和包裹片上的腰型孔、并通过螺母不完全锁紧。

8.如权利要求7所述的安装结构，其特征在于：密封片、驱动夹板和包裹片上的对应的腰型孔周边均分布有对应的滚珠安装孔，密封片、驱动夹板和包裹片上对应的滚珠安装孔组成一组滚珠安装孔，密封片和包裹片外侧的滚珠安装孔孔径小于滚珠直径，每个腰型孔周边分布有3组以上的滚珠安装孔，每组滚珠安装孔内均设有一颗滚珠，滚珠的两侧分别超出密封片和包裹片0.25～0.75mm；驱动夹板包括第一驱动夹板和第二驱动夹板。

9.如权利要求8所述的安装结构，其特征在于：每个腰型孔周边均布有4组以上的滚珠安装孔。

10.如权利要求7-9任意一项所述的安装结构，其特征在于：还包括限位片，限位片上设有长条限位孔，限位片位于空预器热端径向弧形密封装置终端的最后一个腰型孔上，固定螺栓依次穿过密封片、包裹片和限位片上的长条限位孔后用螺母固定，限位片焊接在包裹片上。

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