CN113295940A - 一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，包括以下步骤：步骤一，如果敏感部位、干扰类型可以判断，则测量敏感部位的尺寸，将其带入相应的拟合公式中计算D_max，装备D_max估计完毕，否则转入步骤二；步骤二，测量尺寸，测量组成EUT的各个壳体、线缆的线度L以及最大孔缝的线度l_max，计算L/λ、l_max/λ；步骤三，选取尺寸，选取L/λ的值较小、且大于λ/4的线缆的尺寸和最大线度孔缝所在的腔体的尺寸；步骤四，计算D_max，若线缆、孔缝耦合可以区分，则采用选取的线缆、腔体的尺寸来分别计算线缆、孔缝耦合时D_max的值；否则先以λ＝10l_max为界区分线缆、孔缝耦合，再采用相应的尺寸计算D_max；本发明的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，适用于实际装备的D_max的估计。

Description

一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法

技术领域

本发明涉及一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，具体涉及一种适用于实际装备的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，属于电磁技术领域。

背景技术

混响室是一种新型的电磁兼容测试场地，与传统测试场地相比，具有测试效率高、低功率产生高场强等显著优势。但是现有测试方法无法准确度量装备在混响室中的临界辐射干扰场强，测试结果与传统场地相关性较差。由混响室条件下度量装备临界辐射干扰场强的普适性公式

可知，即使被测设备(Equipment UnderTest，EUT)在混响室中具有相同的干扰概率，若方向性系数不同，在均匀场中临界干扰场强的测试结果可能会有较大差别，装备的最大方向性系数是将混响室与均匀场测试结果相关联的重要参数；式中，E_s为临界干扰场强的有效值，E₀为混响室内部电场强度振幅的统计平均值，P为干扰概率，D_max为最大方向性系数。

对于实际装备，如果知道电磁干扰信号的耦合通道，就可以在混响室中对其临界辐射干扰场强进行准确测试。但问题在于，大多情况下装备的电磁辐射耦合通道是未知的，而且装备的耦合通道不同，最大方向性系数也会有所差异；若要确定电磁能量的耦合通道，除了依赖于测试人员的经验外，还需对被测装备的特性有充分的了解，这样不仅会降低测试效率，也不利于电磁辐射临界干扰场强混响室测试方法的推广应用。因此，为了解决以上问题，亟待设计一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法。

发明内容

为解决上述问题，本发明提出了一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，适用于实际装备的D_max的估计，通过组成EUT的腔体、线缆的线度来估算D_max的值，可以方便地应用于实际装备，而且不会产生显著的误差。

本发明的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，包括以下步骤：

I.若装备的孔缝或线缆为耦合通道时，

步骤一，如果敏感部位、干扰类型可以判断，则测量敏感部位的尺寸，将其带入相应的拟合公式中计算D_max，装备D_max估计完毕，否则转入步骤二；

步骤二，测量尺寸，测量组成EUT的各个壳体、线缆的线度L以及最大孔缝的线度l_max，计算L/λ、l_max/λ；

步骤三，选取尺寸，选取L/λ的值较小、且大于λ/4的线缆的尺寸和最大线度孔缝所在的腔体的尺寸；

步骤四，计算D_max，若线缆、孔缝耦合可以区分，则采用选取的线缆、腔体的尺寸来分别计算线缆、孔缝耦合时D_max的值；否则先以λ＝10l_max为界区分线缆、孔缝耦合，再采用相应的尺寸计算D_max；

II.若天线为耦合通道时，则D_max的值由天线参数确定。

进一步地，所述拟合公式包括线缆共模耦合、孔缝耦合、线缆差模耦合时的拟合公式；

所述线缆共模耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝-0.026(L/λ)²+1.357(L/λ)+1.52； (1)

所述孔缝耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝6.645-3.005e^-0.038πL/λ-1.865e^-0.359πL/λ； (2)

所述线缆差模耦合时的D_max拟合公式为：

本发明与现有技术相比较，本发明的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，适用于实际装备的D_max的估计，通过组成EUT的腔体、线缆的线度来估算D_max的值，可以方便地应用于实际装备，而且不会产生显著的误差。

附图说明

图1为一种通信电台带内干扰时的临界干扰场强示意图。

图2为FEK0软件计算得到的平面波辐照下单导体和双导体传输线终端负载响应随线缆电尺寸的变化规律示意图；

其中，图2(a)为单线终端负载接收功率下的耦合规律示意图；图2(b)为双线终端负载接收功率的耦合规律示意图。

图3为孔缝、线缆耦合时D_max的比较示意图；

其中，图3(a)为孔缝、线缆耦合时D_max的变化范围示意图；图3(b)为孔缝、线缆耦合时D_max的拟合值示意图。

图4为金属壳体对D_max的影响示意图；

其中，图4(a)为壳体附近单线的D_max示意图；图4(b)为壳体附近双线的D_max示意图。

图5为线缆弯曲对D_max的影响示意图；

其中，图5(a)为弯曲单线的D_max示意图；图5(b)为弯曲双线的D_max示意图。

图6为本发明的混响室试验布置示意图。

图7为本发明的屏蔽室试验布置示意图。

图8为本发明的混响室试验和屏蔽室试验的试验流程示意图。

图9为本发明的在1.5GHz时混响室中的两次测试结果示意图；

其中，图9(a)为场强的统计规律示意图；图9(b)为各个搅拌位置计算机的干扰情况示意图。

图10为本发明的混响室、屏蔽室试验结果比较情况示意图；

其中，图10(a)为临界干扰场强示意图；图10(b)为相对误差示意图。

具体实施方式

根据现有技术中研究得到的线缆差模、共模以及孔缝的D_max的变化规律可以看出，虽然D_max是EUT自身的物理属性，但可以根据耦合通道来估计D_max的值；然而，实际装备的耦合通道通常是未知的，而且耦合通道不同时D_max的值差异显著，单纯根据D_max的数值很难给出适合工程应用的D_max的估计方法；因此，为了能将D_max的计算结果应用于实际测试，本发明根据不同耦合通道电磁辐射耦合的基本规律，结合孔缝、线缆D_max的计算结果，给出实际装备D_max的估计方法；其具体研究过程如下：

首先，通过对装备电磁辐射耦合的基本规律进行分析，以此初步判断耦合通道，为装备D_max的估计提供基本依据，具体地，

1)天线为干扰通道时的耦合规律，

天线用于电磁能量的发射或者接收，是各种用频装备的重要组成部分，如通信电台、雷达等；当天线为耦合通道时，最容易出现的是带内阻塞干扰，这是用频装备射频前端的工作机理造成的：天线接收的信号都会通过带通滤波器和限幅器，带通滤波器对接收信号进行滤波，限幅器限制接收信号幅度；当干扰信号位于装备工作频带内时，较强的干扰信号会引起限幅器增益降低，干扰信号和有用信号同时被抑制，导致有用信号无法通过，形成阻塞干扰；当干扰信号偏离用频装备的工作频率时，由于带通滤波器的选频作用，有用信号可以通过滤波器而干扰信号无法通过，装备可以正常工作；带内阻塞干扰的特点是敏感频带窄，临界干扰场强低，增大有用信号可以提高抗干扰能力；如图1所示，干扰信号频率接近电台工作频率时，临界干扰场强低于1V/m；干扰信号与有用信号的频差大于25kHz时，临界干扰场强迅速增大至100V/m以上；而且发射功率越小，临界干扰场强越低；

2)线缆为干扰通道时的耦合规律，

线缆是电磁辐射的高效耦合通道，通过对场线耦合的规律进行大量研究发现，谐振效应是其最显著的特征；即终端负载在谐振频点附近出现峰值响应，在其它频点的响应相对较弱；如图2所示，其中，线缆长度均为1m，负载为50Ω，辐照场强1V/m，极化方向与线缆平行，L、λ分别为线缆长度和电磁波的波长；可以看到，谐振频点位于2L/λ为奇数的位置，且峰值响应随上/λ的增加逐渐降低；另外，线缆被局部辐照时，2L/λ为偶数的频点也可能会出现峰值响应，最大响应不位于第一谐振频点的情况同样可能出现，但谐振频点的峰值随线缆电尺寸增加呈总体下降的趋势是不变的；

线缆的干扰分为差模干扰和共模干扰；对于带有屏蔽层的线缆，干扰信号主要通过屏蔽层进入装备内部，可以将其视为共模干扰；但是线缆未加屏蔽时，即使是双导体传输线，也不能简单地将其视为差模干扰；因为双线可以成为对地回路的一部分，除了引入差模干扰外，也有引入共模干扰的可能；实际测试时可以通过效应类型来区分差模干扰和共模干扰：阻塞干扰、误差增大等效应一般与差模干扰对应，表现为设备技术性能恶化、技术指标降低；“死机、重启、显示异常”等效应往往是共模干扰导致的，是决定设备能否正常工作的破坏性效应；线缆共模干扰也是导致受试设备出现硬损伤的一个重要因素，与天线耦合不同的是损伤部位不一定出现在输入、输出端口，可能出现在中间部位；这是由于电磁辐射导致“地电位”波动，直接作用于受试设备的敏感部位，导致设备工作异常；总之，区分差模、共模干扰主要看导致设备出现干扰的信号是如何传输，若干扰信号逐级传输导致设备出现故障，一般为差模干扰，否则，一般为共模干扰；

因此，线缆为装备电磁干扰的主要耦合通道时，线缆的长度一般与电磁波的波长相当；无论差模干扰还是共模干扰，只有当线缆尺寸与波长差别不大(1/4＜L/λ＜4)时，耦合能力才会较强；区分线缆的差模、共模干扰需要一定的经验，不仅要看线缆的类型，还需要考虑设备的干扰效应，并结合干扰信号的传输方式来判断；

3)孔缝为干扰通道时的耦合规律，

孔缝耦合包括电磁波穿过孔缝和电磁波在腔体中传播两个过程；这里采用波导理论，对常见的矩形孔进行简要分析；

假设矩形孔的边长为l₁、l₂，顶点位于原点，两边与直角坐标系x轴、y轴重合，电磁波垂直于矩形孔所在平面、沿z轴方向传播，则波数k及其直角分量k_x、k_y、k_z满足：

k_x ²+k_y ²+k_z ²＝k²， (4)

其中，

k_x＝mπ/l₁，k_y＝nπ/l₂m，n＝0，1，2，…)， (5)

将式(5)代入式(4)中，整理得到，

假设l₁≥l₂，将k＝2π/λ带入上式，考虑波导的截止频率，m＝1，n＝0，得到，

记孔的厚度为z，穿过孔的电场强度正比于

当λ/l₁＞2时，k_z为虚数，穿过孔的电场发生衰减；衰减幅度与z/l₁、λ/l₁的值相关，即孔缝厚度与长度之比越大、孔的电尺寸越小，电场衰减幅度越大；通过孔缝的电磁能量要想不被显著衰减，除了孔缝不能太厚以外，还需要有较高的频率；

电磁波进入腔体内部以后，腔体的最低谐振频率是其耦合能力的制约因素，低于腔体最低谐振频率的电磁波会发生衰减；最低谐振频率计算公式为：

其中，A、B为腔体较长两边的长度；腔体尺寸越小，最低谐振频率越高；进入腔体的电磁能量要想对腔体内部的元件造成显著影响，同样需要有足够高的频率；

因此，当电磁辐射的频率远低于孔缝的截止频率和腔体的谐振频率时，孔缝的耦合能力很弱，频率较低的电磁波进入腔体内部时，首先经孔缝衰减，然后由腔体衰减，而且孔缝和腔体尺寸越小，衰减程度越大；由于实际装备表面的孔缝一般很小，腔体尺寸不会过大，装备若在频率较低时出现干扰，孔缝的作用不用考虑；

综上所述，装备电磁辐射耦合的基本规律为：天线为耦合通道时敏感频点位于工作频率附近，且临界场强一般很小；线缆的长度与电磁波波长相当时容易出现干扰，敏感频点一般位于半波长的整数倍的位置；孔缝在频率较高时可能成为耦合通道，若电磁辐射的频率远低于孔缝截止频率及腔体的最低谐振频率，孔缝的作用不用考虑。

其次，通过比较不同耦合通道D_max的计算结果，然后讨论了实际测试时可能遇到的几种情况，最后总结适用于实际装备的D_max的估计方法；具体地，

1)不同耦合通道D_max的比较，

如图3所示，用L表示腔体或者线缆的线度，比较孔缝、线缆为主要耦合途径时D_max的计算结果；为了方便叙述，将线缆共模耦合、孔缝耦合、线缆差模耦合对应的D_max的值分别记为D_max1、D_max2、D_max3；

从D_max的数值上来看，当耦合通道未知时，一种统一的D_max选取标准似乎很难给出，孔缝、线缆D_max的值相互之间存在差异，尤其在是线缆电尺寸较大的时候；但是图中线缆D_max的值是在线缆为长直导线、附近没有金属壳体的理想情况下得到的，实际测试中由于线缆弯曲、金属壳体的存在，电大尺寸时D_max1、D_max3趋于接近D_max2，如图4和图5所示；另外，从耦合效率来看，频率越高，线缆耦合效率越低，而孔缝耦合效率逐渐提高；因此，当耦合通道无法判断，或者测试效率要求较高时，采用D_max2可以把绝大多数EUT的D_max的值包含在内；

2)几种实际情况的讨论，

在以上分析的基础上，讨论实际中可能遇到的四种情况，并给出相应的D_max的估计方法；

①敏感部位、干扰类型可以判断；当EUT比较简单、对EUT有充分了解、或者通过干扰效应可以确定耦合的具体部位以及线缆的干扰类型时，直接根据敏感部位、干扰类型选取相应的D_max；这是最简单的情况，可以准确估计D_max的值；

②判定为孔缝耦合，但是无法确定具体的敏感部位；孔缝耦合时D_max需要根据孔缝所在腔体的尺寸估计，若装备包含多个带孔腔体，则有多个腔体尺寸可供选择；最优的方案是选取最大线度孔缝所在腔体的尺寸，因为孔缝线度越大，进入腔体内的电磁能量越多，成为敏感部位的可能性也就越大；另外，电尺寸较大时D_max2随几何尺寸的变化速率很小，例如，L/λ＝5时D_msx2＝3.9，L/λ＝10时D_max2＝5.1；这意味着选取的腔体尺寸偏差不大时，D_max的估计值变化很小；

③判定为线缆耦合，但无法确定敏感部位、干扰类型；装备通常包含多条线缆，线缆干扰又分为差模干扰、共模干扰，而且线缆的D_max会受到弯曲程度、金属腔体反射的影响；由于线缆长度与波长相当时最容易出现干扰，而此时D_max2的值与D_max1、D_max3差别不大，而且线缆弯曲、金属腔体的存在会使D_max1、D_max3趋于接近D_max2；当有多条线缆时，可以选取L/λ的值较小、且大于λ/4的线缆，将其尺寸带入D_max2的表达式，得到D_max的估计值；

④无法区分孔缝耦合或者线缆耦合，也无法确定具体的敏感部位、干扰类型；此时EUT较为复杂，对EUT了解较少，仅能获得EUT的尺寸和敏感频点；由于电磁辐射的波长远小于孔缝线度时孔缝很难成为耦合通道，记最大孔缝的线度为1_max，可以认为λ＜10l_max时为孔缝耦合，采用②中的方法计算D_max；λ≥10l_max为线缆耦合，采用③中的方法计算D_max；以10l_max为界只是经验值，个别频点所判定的耦合通道可能会与实际不一致，但是电尺寸较大时D_max2随几何尺寸的变化速率很小，即使判定的耦合通道与实际有出入，也不会对D_max的估计值造成显著影响；

以上四种情况下D_max的估计误差是逐渐增大的：情况①的估计值最准确；情况②只需要判断敏感部位；情况③增加了干扰类型的判断和D_max值的近似；情况④还需要判断耦合通道；实际测试时应当尽可能地获取EUT耦合通道、干扰类型的相关信息，从而降低测试误差；

3)估计装备D_max的具体步骤，

对以上几种实际情况的讨论结果进行总结，得到本发明的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，具体包括以下步骤：

I.若装备的孔缝或线缆为耦合通道时，

步骤一，如果敏感部位、干扰类型可以判断，则测量敏感部位的尺寸，将其带入相应的拟合公式中计算D_max，装备D_max估计完毕，否则转入步骤二；

步骤二，测量尺寸，测量组成EUT的各个壳体、线缆的线度L以及最大孔缝的线度l_max，计算L/λ、l_max/λ；

步骤三，选取尺寸，选取L/λ的值较小、且大于λ/4的线缆的尺寸和最大线度孔缝所在的腔体的尺寸；

步骤四，计算D_max，若线缆、孔缝耦合可以区分，则采用选取的线缆、腔体的尺寸来分别计算线缆、孔缝耦合时D_max的值；否则先以λ＝10l_max为界区分线缆、孔缝耦合，再采用相应的尺寸计算D_max；

II.若天线为耦合通道时，则D_max的值由天线参数确定。

其中，所述拟合公式包括线缆共模耦合、孔缝耦合、线缆差模耦合时的拟合公式；

所述线缆共模耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝-0.026(L/λ)²+1.357(L/λ)+1.52； (1)

所述孔缝耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝6.645-3.005e^-0.038πL/λ-1.865e^-0.3s9πL/λ； (2)

所述线缆差模耦合时的D_max拟合公式为：

其中，为了方便叙述，将线缆共模耦合、孔缝耦合、线缆差模耦合对应的D_max的值分别记为D_max1、D_max2、D_max3。

接着，进行试验验证，

以一种计算机为EUT进行试验；先在混响室中试验，测试计算机的临界干扰场强；然后在均匀场中试验，比较两种场地中的测试结果是否一致；计算机在均匀场中的临界干扰场强是在多功能屏蔽室中测得的，屏蔽室内部贴有吸波材料，其性能符合军标GJB 152-1986电磁兼容测试要求；

试验布置及计算机的干扰效应，

如图6所示，在混响室试验中，将计算机、场强计、摄像头置于混响室的测试区域，相互之间的距离大于半波长；如图7所示，在屏蔽室试验中，计算机置于测试台上，天线主波束对准计算机，通过底部转台转动来改变辐照方向；试验所用的功率放大器最大输出功率为250W，在混响室中的最大场强不低于300V/m，在屏蔽室中产生的最大场强约为200V/m；

由于能够产生的最大电场强度有限，需要先通过试验寻找计算机的敏感频点；该试验是在混响室中进行的，因为混响室中能够产生较大的场强，且EUT的响应与辐照方向无关，避免了辐照方向随机性的影响；试验频率范围为1GHz～4GHz，但遗憾的是，在该频率范围内，计算机的运行并未出现任何异常；

为降低试验难度，将计算机的主机壳体的一侧打开，使电磁能量尽可能多地耦合到计算机内部；最终确定的敏感频段为1GHz～2.1GHz，在该频段内每隔100MHz对计算机进行了测试；记录计算机的正常状态和故障状态(有故障记为1，无故障记为0)，故障状态包括“黑屏”、“蓝屏”两种，都属于显示异常，测试时是按同一种效应类型记录的；干扰场强达到一定强度时，计算机由正常状态跳变为故障状态，停止辐照后无法自动恢复，需手动重启，重启后计算机即可恢复至正常状态；

混响室试验结果，

如图8所示，进行混响室试验，从较小的输入功率开始，逐渐提高信号源的输入信号和功放的功率，转动搅拌器、观察计算机；待计算机出现故障后，保持信号源和功放输入功率不变，开始记录数据；测试完30个搅拌位置后处理试验数据，估算计算机的D_max，得到计算机的临界干扰场强；

测试结果的重复性是衡量测试方法优劣的重要指标；为检验本发明方法的重复性，通过调整输入功率，在不同干扰概率下对计算机进行了试验；如图9所示，可以看到，场强的统计规律与理论基本一致，第二次测试时场强相对较大，两次测试时计算机故障出现的位置随机，场强增大时干扰次数增加；

表1给出了混响室中的试验数据，包括D_max的估计值、参数σ、干扰概率P、临界场强E_s以及两次测试结果的相对误差；采用不同的下标来区分两次测试结果，其中，P₁、P₂分别表示两次测试的干扰概率P；在预实验中，只有当壳体打开时才能出现干扰，这说明虽然该计算机可能的耦合通道较多，包括主机、显示器的电源线，键盘、鼠标的连接线等，但各种外部线缆并未成为耦合通道，只有计算机主机对电磁能量较为敏感，试验所用EUT的敏感部位已知；根据主机壳体的尺寸420mm×182mm×410mm，带入D_max2的公式，得到计算机D_max的具体数值；

表1混响室中计算机试验数据

从表1可以看到，虽然两次测试时σ的值以及干扰概率P不同，但是最终得到的临界干扰场强并未出现较大差异，二者相对误差最大值为2.76dB，大多数误差在1dB左右，混响室测试结果表现出较好的重复性；

屏蔽室试验结果，

屏蔽室试验前先检验测试区域的场均匀性，确保场均匀性优于3dB；然后布置试验场地，按照以下步骤测试计算机的临界干扰场强：

第一步，将计算机置于天线波束中心，随机选取初始辐照方向，由低到高增加信号源和功放的输出功率，直至计算机刚好出现故障；

第二步，关闭信号源，重启计算机至正常工作状态，通过底部转台旋转计算机，保持信号源和功放输出功率不变，打开信号源，对计算机进行辐照；

第三步，若计算机出现故障，减小信号源输入，直至计算机刚好出现故障；若计算机未出现故障，则转入第二步；

第四步，重复第二步、第三步，直至所有辐照方向测试完毕；

第五步，将计算机移出测试区域，用场强计测量计算机移出前主机附近前、后、左、右四点的场强值，取平均得到计算机的临界干扰场强；

在上述步骤中，根据GJB 151B-2013，计算机刚好出现故障的判定方法是：敏感现象出现后降低干扰信号电平至EUT恢复正常，继续降低干扰信号电平6dB，逐渐增加干扰信号电平至敏感现象再次出现，认为此时计算机刚好出现故障；

通过重复第二步、第三步，信号源输入逐渐减小，在计算机较为钝感的方向上不再进行测试，避免了在每个辐照方向都测量一遍临界场强，有助于提高测试效率；当所有辐照方向测试完毕后，最后一次辐照时的场强即为计算机的临界干扰场强；

由于电磁能量主要是通过计算机主机壳体打开的一侧影响计算机的，试验中只对该区域进行了重点辐照；测试时对壳体打开一侧的16个等间隔的方向进行了辐照，电场极化方向先水平再垂直，即实际辐照次数为32次；

最终的测试结果如图10所示，记均匀场的临界干扰场强为Eu，比较了Eu与混响室测试结果E_s1、E_s2的大小及相对误差；可以看到，混响室与均匀场测试结果基本一致，两次测试与均匀场间的最大误差约为4dB；与前期试验类似，在部分频点均匀场测试结果偏大，可能是均匀场辐照方向与EUT最敏感方向存在偏差以及混响室、屏蔽室中的测试误差造成的。

综上所述，

本发明提出了适用于实际装备的D_max的估计方法，先根据天线、线缆、孔缝电磁辐射耦合的基本规律，结合现有技术研究中对线缆、孔缝D_max变化规律的研究，在允许D_max存在一定误差的情况下，给出了装备D_max的估计方法，本发明的方法通过组成EUT的腔体、线缆的线度来估算D_max的值，可以方便地应用于实际装备，而且不会产生显著的误差；

本发明以一种计算机为EUT，验证了D_max的估计方法，检验了测试方法的准确性和重复性；按照D_max的估计方法估算了计算机D_max的值，通过改变混响室的输入功率对计算机的临界干扰场强进行了两次重复测试，两次测试结果间的最大差异为2.76dB，混响室测试结果表现出较好的重复性；将混响室中的测试结果与屏蔽室进行比较，二者最大差异约为4dB，混响室测试结果与屏蔽室基本一致。

上述实施例，仅是本发明的较佳实施方式，故凡依本发明专利申请范围所述的构造、特征及原理所做的等效变化或修饰，均包括于本发明专利申请范围内。

Claims (2)

1.一种等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，其特征在于，包括以下步骤：

I.若装备的孔缝或线缆为耦合通道时，

步骤一，如果敏感部位、干扰类型可以判断，则测量敏感部位的尺寸，将其带入相应的拟合公式中计算D_max，装备D_max估计完毕，否则转入步骤二；

步骤二，测量尺寸，测量组成EUT的各个壳体、线缆的线度L以及最大孔缝的线度l_max，计算L/λ、l_max/λ；

步骤三，选取尺寸，选取L/λ的值较小、且大于λ/4的线缆的尺寸和最大线度孔缝所在的腔体的尺寸；

步骤四，计算D_max，若线缆、孔缝耦合可以区分，则采用选取的线缆、腔体的尺寸来分别计算线缆、孔缝耦合时D_max的值；否则先以λ＝10l_max为界区分线缆、孔缝耦合，再采用相应的尺寸计算D_max；

II.若天线为耦合通道时，则D_max的值由天线参数确定。

2.根据权利要求1所述的等效天线方向性系数最大值的近似估计方法，其特征在于，所述拟合公式包括线缆共模耦合、孔缝耦合、线缆差模耦合时的拟合公式；

所述线缆共模耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝-0.026(L/λ)²+1.357(L/λ)+1.52； (1)

所述孔缝耦合时的D_max拟合公式为：

D_max＝6.645-3.005e^-0.038πL/λ-1.865e^-0.359πL/λ； (2)

所述线缆差模耦合时的D_max拟合公式为：

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