CN113219255A - 用于监控电气装置的接地电阻的方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种用于监控电气装置的接地电阻的方法，电气装置包括具有至少一个有源导体的非接地固定交流电压供电系统以及通过供电线路连接到固定交流电压供电系统的耗电设备。对于此方法，固定交流电压供电系统的已可用有源导体和耗电设备中安装的漏电电容器的漏电电容用于完成用于监控接地电阻的测量电流电路，测量信号通过耦合电路被电容耦合在有源导体和地之间。当耗电设备接通和关闭时，测量测量电流和测量电压，并从这些测量值中检测出复数值负载侧阻抗，复数值负载侧阻抗在其实部具有待被监控的接地电阻。

Description

用于监控电气装置的接地电阻的方法

技术领域

本发明涉及一种用于监控电气装置的接地电阻的方法，电气装置包括具有至少一个有源导体的非接地固定交流电压供电系统以及通过供电线路连接到固定交流电压供电系统的耗电设备。

背景技术

在观察到的应用环境中，非接地固定交流电压供电系统包括至少一个有源导体，并由电源变压器馈电。交流电压供电系统可以是单相或多相非接地供电系统，并且此外还可以包括功率转换器(整流器)。耗电设备优选地通过插头连接和供电线路连接到交流电压供电系统，并且包括与供电线路的保护导体连接的漏电电容器。

为了给电气操作装置(耗电设备)馈电，非接地供电系统的网络配置，其也被称为绝缘网络(法语：isoléterre(IT))或IT系统，用于在关于运行、消防和接触安全方面需要满足较高要求时使用。这种供电系统的有源部件与接地电位分开，即，不接地的。在这种情况下观察到的非接地固定交流电压供电系统的优点是，在发生第一绝缘故障时，不会影响电气操作装置的功能，因为由于网络的有源导体和地之间的理想地无穷大阻抗值无法在第一故障实例中完成电路。

如果将此非接地固定交流电压供电系统连接到其供电线路带有保护导体的耗电设备，则需确保此保护导体已正确地连接到接地电位，并且需确保此保护导体连接的接地电阻未超过预定的电阻阈值。

按照其定义，接地电阻是供电线路中的保护导体和插头触点或钳夹连接的所有电阻的总和。

在这种情况下观察到的电气装置可以是电动车辆的充电站，例如，充电站由非接地固定单相或多相交流电压供电系统馈电。电能储存器(耗电设备)借助充电插头系统(插头连接)通过充电电缆(供电线路)连接到充电站。在当前情况下，假定耗电设备通过漏电电容器连接到供电线路的保护导体。

在保护导体连接由于例如断线或故障插头触点而发生故障的情况下，则对于人们而言持续存在增大的接触风险。保护导体的这种故障或损坏相当普遍地发生，因此通过测量接地电阻来提前检测这些故障引起普遍关注。

测量接地电阻始终需要电路。然而，这种闭合电路不能在对地绝缘(非接地)的绝缘固定交流电压供电系统中实现。

从现有技术中，已知特定的供电线路，其包含附加导体，通常被称为领示线、控制线或监控线，并且仅用于测量接地电阻，以便与保护导体结合形成电流回路。测量包含接地电阻的回路电阻。

就需要始终存在单个导体以便能够完成电路而言，已知解决方案已被证实是不利的。

发明内容

因此，本发明当下目的是提出一种用于监控上述电气装置中的接地电阻的方法，方法需要非常少的额外安装时间或材料，并且因此可以经济地实现。

此目的通过如下所述的用于监控上述电气装置中的接地电阻的方法达到，其中，电气装置包括具有至少一个有源导体的非接地固定交流电压供电系统以及通过供电线路连接到固定交流电压供电系统的耗电设备，非接地固定交流电压供电系统由电源变压器馈电，以及耗电设备包括连接到保护导体的漏电电容器，方法包括以下步骤：通过测量信号生成器产生具有测量频率的测量信号，通过具有耦合电容器且具有串联电阻的耦合电路将测量信号在固定交流电压供电系统中电容耦合在有源导体与地之间，当耗电设备关闭时，测量耦合电路中的复数值第一测量电流，当耗电设备关闭时，检测有源导体与地之间的复数值第一测量电压，根据第一测量电流和第一测量电压确定第一复数值电导值，当耗电设备接通时，测量耦合路径中的第二复数值测量电流，当耗电设备接通时，测量有源导体与地之间的第二复数值测量电压，根据第二测量电流和第二测量电压确定第二复数值电导值，通过形成第二电导值和第一电导值之间的差来计算复数值负载侧电导值，从负载侧电导值的倒数计算出复数值负载侧阻抗，通过从复数值负载侧阻抗的实部减去串联电阻和漏电电容器和耦合电容器的损耗电阻来计算总接地电阻，如果总接地电阻超过接地电阻阈值，则生成警报信号。。

本发明基于以下想法，从现有技术中已知的附加导体诸如领示线或单个控制或监控线被省去，并且代替的是使用在固定交流电压供电系统中已经存在的有源导体以及安装在耗电设备中的漏电电容器的漏电电容来完成用于监控接地电阻的测量电路。

因此不需要附加导体来完成电路，因为电容元件，即耗电设备的漏电电容，被用作电路路径。当频率相应地高时，这些元件的电容电导值足够大，以完成包括接地电阻的电路。

为此目的，首先借助于测量信号生成器产生具有优选在大约80Hz至150kHz范围内的测量频率的测量信号。在此频率范围内，漏电电容器的(交流电压)电阻可以忽略不计，而只有漏电电容器的内部等效串联电阻(ESR)保留为实际电阻。

测量信号通过具有耦合电容器和串联电阻的耦合电路在固定交流电压供电系统中被电容耦合在有源导体和地之间。

选择耦合电容器，使其在所提及的大约80Hz至150kHz的频率范围内也具有低(交流电压)电阻。串联电阻是低阻抗电阻，优选小于1Ω，其用作电流测量的分流电阻，并且可被考虑作为用于进一步测量的预定已知值。

当耗电设备关闭时，测量在耦合电路中流动的第一复数值测量电流。此第一测量电流在测量电路中流动，通过电源变压器的不可避免地存在的内部电容而完全接地。

在测量第一测量电流的同时，在非接地固定交流电压供电系统的有源导体和地之间检测第一复数值测量电压。

根据欧姆定律，从第一测量电流和第一测量电压确定第一复数值电导值。

在下一步中，当耗电设备接通时，在耦合路径中测量第二复数值测量电流。此第二测量电流由第一测量电流和耗电设备电流组成，耗电设备电流通过连接的耗电设备的漏电电容流动。

在测量第二测量电流的同时，在耗电设备接通时，在非接地固定交流电压供电系统的有源导体和地之间测量第二复数值测量电压。

根据欧姆定律，从第二测量电流和第二测量电压确定第二复数值电导值。

随后，通过形成第二电导值和第一电导值之间的差来计算复数值负载侧电导值。因此，此负载侧电导值可以表示为第二电导值和第一电导值之间的差。

通过对负载侧电导值求反，得出复数值负载侧阻抗。

此复数值负载侧阻抗在其实部包括待被监控的接地电阻。为了能够评估此接地电阻，计算总接地电阻，总接地电阻是通过从复数值负载侧阻抗的实部减去串联电阻和漏电电容器和耦合电容器的等效串联电阻而得出的。除了待被检测的接地电阻外，总接地电阻还包括供电线路的欧姆电阻，尽管在执行测量时，无法将欧姆电阻与实际接地电阻区分开。因此，如果总接地电阻超过预定的接地电阻阈值，则必须假设(有需要的话)接地电阻太大，并发出相应的警报。

在另一个实施例中，第一和第二测量电流借助于在串联电阻和与串联电阻并联的电流测量电路处的电压降来测量。

电流测量电路被实现为具有电流测量电容器和电流测量电阻的高通滤波器。

通过借助电容性电压测量电路进行测量来检测第一和第二测量电压。

电压测量电路也实现为具有电压测量电容器和电压测量电阻的高通滤波器。

除了进行测量以检测第一和第二测量电压以外，还可以通过使用测量电压生成器的已知测量信号生成器电压来确定第一和第二测量电压。

优选地，通过计算第一和第二测量电流以及第一和第二测量电压的测量频率的傅里叶系数来确定第一电导值和第二电导值。

当将方法应用于三相非接地固定交流电压供电系统时，测量信号借助于耦合电路以如下方式被耦合：对于每个有源导体将耦合电容器接入耦合电路中，并且耦合电路具有串联电阻作为共享耦合电阻。

因此，在三相非接地固定交流电压供电系统中产生了三个耦合电容器的并联电路，三个耦合电容器连接到共享耦合电阻。

此外，当将方法应用于具有功率转换器的三相非接地固定交流电压供电系统时，通过额外减去功率转换器的差分二极管电阻和来自功率转换器漏电电容器的等效串联电阻来计算总接地电阻。

有利地，测量频率在两个测量频率之间切换。

特别是在安装整流器的实例下，可以通过以两个不同的频率进行测量来从计算方面消除功率转换器漏电电容器的电容。

其他有利的实施例特征从以下描述和附图中得出，以下描述和附图使用示例描述了本发明的优选实施例。

附图说明

图1示出了根据本发明的方法在具有连接的耗电设备的三相交流电压供电系统中的应用；

图2示出了根据图1的等效电路图；

图3示出了具有分布式线路元件的供电线路的电缆模型；

图4示出了电容性电压测量电路；

图5示出了测量信号的耦合与具有模拟信号处理的电流测量电路和电压测量电路；

图6示出了测量信的耦合号与具有数字信号处理的电流测量电路和电压测量电路；

图7示出了根据本发明的方法在具有整流器的三相交流电压供电系统中的应用。

具体实施方式

图1示出了根据本发明的用于监控电气装置2的接地电阻R_PE的方法的示例性应用。电气装置2包括具有三个有源导体L1、L2、L3的三相非接地固定交流电压供电系统4，以及通过插头连接14和供电线路6连接到固定交流电压供电系统4的耗电设备8。

电气装置2可细分为包括固定交流电压供电系统4的固定部分5和包括插头连接14、供电线路6和耗电设备8的临时部分7。

固定交流电压供电系统4由变压器12馈电，此变压器的每个线圈具有接地的内部电容C_t。

耗电设备8的特征在于负载电阻R_load。对于与有源导体L1、L2、L3相对应的每个相，耗电设备8强制包括通常存在的接地的漏电电容器C_e。此外，示出了绝缘电阻R_f，其与漏电电容器C_e并联连接并且在这种情况下具有足够高的阻抗，因此在进一步的观察中可以忽略它们。

当前的任务是监控保护导体PE的接地电阻R_PE，以便能够在适当的时候检测保护导体PE的线路是否断开或插头连接14是否有故障。接地电阻R_PE被分配作为供电线路6的集中元件，尽管按照上述其定义，接地电阻R_PE确实包括供电线路6中的保护导体PE的电阻、插头连接14的电阻以及另外钳位连接的可能电阻。

根据本发明，不需要额外的信号线路就可以监控接地电阻R_PE。为此目的，首先在测量信号生成器16中产生具有大约80Hz至150Hz范围的测量频率的测量信号U_s。测量信号U_s通过耦合电路被电容耦合在每个有源导体L1、L2、L3和地之间，耦合电路由漏电电容器C_a和串联电阻R_shunt组成。结果，当耗电设备关闭时，仅通过提供电流的变压器12的内部电容C_t完成针对第一测量电流I_m0的测量电流电路。在连接的耗电设备8的情况下，产生第二测量电流I_m1，除了第一测量电流I_m0之外，第二测量电流I_m1还具有耗电设备电流I_v(图2)、耗电设备电流I_v通过耗电设备8中安装的漏电电容器C_e和接地电阻R_PE流动。

图2显示了图1所示星座图的等效电路图，以阐明第一和第二测量电流I_m0、I_m1的电流以哪种方式流动并且以哪种方式测量第一和第二测量电压U_m0、U_m1。

为了简化附图，将有源导体L1、L2、L3图示为单个有源导体。高阻抗绝缘电阻R_f可忽略不计。

如果在变压器12中存在有至少一个内部电容C_t的情况下关闭或未连接耗电设备，则由测量信号U_s驱动并对应于第一测量电流I_m0的变压器电流I_t在固定部分5中流动。另一方面，与内部电容C_t并联的额外高阻抗绝缘电阻可忽略不计。固定部分中其他故意安装的漏电电容器与内部电容C_t以相同的方式作用。

在耗电设备接通的情况下，流经临时部分7的耗电设备电流I_v受到以下限制：

串联电阻R_shunt，

当网络是三相网络时的耦合电容器C_a或三个耦合电容器C_a的并联连接，

耦合电容器C_a的等效串联电阻R_ESR，

供电线路的(供电)线路感应率L_k，

供电线路的欧姆电阻R_k，包括可能存在的插头连接14的接触电阻，

耗电设备8的漏电电容器C_e或耗电设备中的所有漏电电容器C_e的分流电路，

耗电设备中的漏电电容器C_e的等效串联电阻，

供电线路6中的保护导体PE的感应率L_PE，以及

保护导体PE的接地电阻R_PE，包括可能存在的插头连接14的相应接触电阻。

在高频率的测量信号U_s下，漏电电容器C_a的电导值和变压器线圈的电容电导值变得如此之大，以至于由测量信号U_s驱动的第一测量电流I_m0(在耗电设备关闭时)和足够大的第二测量电流I_m1(当耗电设备接通时)流动，两者都适合用于测量接地电阻R_PE。

结合针对关闭的耗电设备的第一测量电压U_m0和针对接通的耗电设备的第二测量电压U_m1的测量，现在可以确定第一电导值Y_m0和第二电导值Y_m1，第一电导值Y_m0对应于变压器侧电导值Y_t并被分配给变压器电流I_t＝I_m0，即第一测量电流I_m，第二电导值Y_m1被分配给第二测量电流I_m1。通过形成第二电导值Y_m1和第一电导值Y_m0之间的差，获得复数值负载侧电导值Y_v。

不具有耗电设备的测量：Y_m0＝Y_t

具有耗电设备的测量：Y_m1＝Y_t+Y_v

Y_v＝Y_m1-Y_m0

通过形成负载侧电导值Y_v的倒数，获得复数值负载侧阻抗Z_v，其实部包含接地电阻R_PE。

负载侧阻抗Z_v的虚部在进一步的观察中不再发挥作用。

然而，负载侧阻抗Z_v的实部包括所有欧姆部分，即除了待被监控的接地电阻R_PE，还有所有等效串联电阻、串联电阻R_shunt和差分电阻(每单位长度的电阻负载60)(参见图3)，因此必须从负载侧阻抗Z_v的实部减去。

由于等效串联电阻R_ESR的值很小，因此来自数据手册的信息足以实现其值的扣除。串联电阻R_shunt是具有预定的精确已知值的电阻。

因此，剩余的总接地电阻R'_PE由(供电)线路电阻R_k和(实际)接地电阻R_PE之和组成。线路电阻R_k和接地电阻R_PE之间没有可测量的差。如果总接地电阻R'_PE超过接地电阻阈值R_PElim，则必须假定(有需要的话)接地电阻R_PE太大以至于难以接受，并发出相应的警报，或者必须关闭系统。

确定复数值电导值Y_m0、Y_m1、Y_v需要具有限定相位的电流测量和电压测量。电流通过作为电流传感器的测量电阻R_shunt(分流电阻)来测量。需将在下游切换的宽带放大器A1(图5)设计为宽带，以便其输出信号与实际电流I_m0、I_m1的每个实际定相相比仅具有微小的反射相变。

尽管由于耦合电容器C_a处的额外电压降，测量路径(a)中的测量精度恶化，在有源导体L1、L2、L3与地之间的第一和第二复数值测量电压U_m0、U_m1的分接可通过测量路径(b)或通过测量路径(a)直接引向有源导体L1、L2、L3，这避免了直接耦合到有源导体L1、L2、L3。

通常，如果测量信号生成器16在不同负载下生成稳定的已知输出振幅，并且如果所生成的输出信号与不同地生成的相位参考始终保持固定的或已知的相位关系，则不必测量第一和第二测量电压U_m0、U_m1。在这种情况下，已知的测量信号生成器电压可以代替测量第一和第二测量电压U_m0、U_m1。

通过至少一个周期的测量的测量电流I_m0、I_m1和测量的测量电压U_m0、U_m1的积分，可以确定它们的傅里叶系数，并从此处可以计算第一电导值Y_m0(具有关闭的耗电设备)和第二电导值Y_m1(具有接通的耗电设备)。

不具有耗电设备的测量：

具有耗电设备的测量：

差的形成的结果是负载侧电导值Y_v

Y_v＝Y_m1-Y_m0并形成倒数的结果是

作为实部

R_k+R_PE＝Re{Z_v}-R_shunt-ESR_Werte

此实部对应于总接地电阻R'_PE。虚部可以取任何值，并且不被评估。

当计算傅立叶系数时，假定存在余弦函数和与其正交且具有内部相位参考的正弦函数。可替代地，可以使用向量锁定放大器。

如果附加电容通过接通耗电设备8而生效，则图2也可以用作等效电路图，附加电容桥接电流路径，由在串联电路中的供电线路6、可能可用的插头连接14和漏电电容器C_e组成。例如，如果插头连接14具有无线电干扰抑制电容器，则将是这种情况。

图3示出了具有分布式线路元件40至46的供应线路6的电缆模型。

作用在输出侧的线路电容可被视为漏电电容器C_e的串联电路，并具有与它们相同的效果。但是，鉴于欧姆、电容和电感电阻是通过线路连续(且差分地)分布的(每单位长度的电阻、每单位长度的电容、每单位长度的电感)，所以不能排除测量误差。

有源导体L1、L2、L3的所有差分电阻40(每单位长度的电阻)都是线路电阻R_k的分量，并在测量结果中起作用。有源导体L1、L2、L3的差分感应率41(每单位长度的感应率)是线路感应率L_k的分量，并且由于它们是负载侧阻抗Z_v的虚部的部分而可以忽略不计。同样适用于保护导体PE的差分电阻42和保护导体PE的差分感应率43。

在具有两个频率的测量方法中，可以消除出现在供电线路6的输入侧的差分电容44。出现在供电线路6的输出侧的差分电容45可以被认为是并联电路与漏电电容C_e的良好近似，并且仅产生微小的测量误差。可被分配给供电线路6的中间区域的差分电容46对环路测量起反作用，并且还可产生测量误差。

图4示出了借助于电容性电压测量电路30在三相非接地固定交流电压供电系统4中以哪种方式测量第一和第二测量电压U_m0、U_m1。

所示的电压分接对应于图1和图2中的测量路径(b)。电压测量电路30被实现为具有用于每个有源导体L1、L2、L3的电压测量电容器C_h的高通滤波器，电压测量电容器C_h通过共享电压测量电阻R₂接地。第一和第二测量电压U_m0、U_m1通过电压测量电阻R₂被分接。

图5示出了在三相非接地固定交流电压供电系统4中测量信号U_s的耦合以及具有模拟信号处理的电流测量电路50和电压测量电路30。

由测量信号生成器16生成的测量信号U_s通过串联电阻R_shunt和耦合电容器C_a到达交流电压供电系统4的有源导体L1、L2、L3。

第一和第二测量电流I_m0、I_m1通过电流测量电路50测量，电流测量电路50有利地实现为用于抑制网络电压的高通滤波器。通过串联电阻R_shunt分接的电压用作此高通滤波器的输入信号。高通滤波器包括电流测量电容器C₁和电流测量电阻R₁。高通滤波器的输出信号作为第一或第二测量电流I_m0、I_m1转发到宽带放大器A1。

第一和第二测量电压U_m0、U_m1根据图4所示的电容性电压测量电路来测量，并且电容性电压测量电路也被实现为具有电压测量电容器C_h和电压测量电阻R₂的高通滤波器。

可以看到，两个高通滤波器30、50的相应时间常数相同，C₁的电容为990pF，与串联连接的三个电压测量电容器C_h的电容相对应，其中，每个电压测量电容器C_h的电容为330pF。电流测量电阻R₁和电压测量电阻R₂具有10kΩ的相同值。由于时间常数相同，因此相变也相同。但是，只要相变的差被检测为在校准范围内，就是可允许的。

宽带差动放大器A2放大第一和第二测量电压U_m0、U_m1。

第一和第二测量电流I_m0、I_m1以及第一和第二测量电压U_m0、U_m1分别使用向量锁定放大器52进行处理，以用来计算傅立叶系数。在相应的向量锁定放大器52的输出处，第一和第二测量电流I_m0、I_m1以及第一和第二测量电压U_m0、U_m1的实部和虚部是可获得的。

通过模数转换器(未示出)在数字计算单元(未示出)中进行进一步的评估。测量信号生成器16配备有同步正交数字输出C、S，其用作向量锁定放大器52的相位输入。

图6示出了在三相非接地固定交流电压供电系统4中测量信号U_s的耦合与具有数字信号处理的电流测量电路50和电压测量电路30。

与图5所示的模拟信号处理不同，在通过相应的宽带放大器A2、A1被放大之后，输出信号经受模数转换ADC并且被提供给计算单元60，其中输出信号为电压测量电路30的第一和第二测量电压U_m0、U_m1以及电流测量电路50的第一和第二测量电流I_m0、I_m1。通过使用余弦和正弦值代替数字平方信号C和S(图5)，可以在此计算单元60中以提高的选择性来计算傅立叶系数。测量信号生成器16被实现为具有数模转换器DAC和性能等级A3。

图7示出了根据本发明的方法在具有整流器70的三相非接地固定交流电压供电系统4中的应用。

此星座图对应于充电站(具有三相非接地固定交流电压供电站4的固定区域5)，其与电动车辆连接(临时区域7具有充电插头和充电插座作为插头连接14，充电电缆作为供电线路6，以及电能储存器作为耗电设备8)。

整流器70被实现为B6整流器，在接通耗电设备8时需考虑二极管的差分电阻r_i：

R_k+R_PE＝Re{Z_v}-R_shunt-r_i-ESR_Werte

但是，二极管的差分电阻r_i也取决于二极管的导通角。导通角由充电电容器C_load和耗电设备负载R_load确定。测量变得越精确，C_load越小，并且耗电设备电流很大，以至于差分电阻r_i仍然保持很小。

可以通过具有两个不同测量频率的测量和评估计算来消除可能可用的整流器漏电电容器C_g。

Claims (9)

1.一种用于监控电气装置(2)的接地电阻(R_PE)的方法，所述电气装置(2)包括具有至少一个有源导体(L1、L2、L3)的非接地固定交流电压供电系统(4)以及通过供电线路(6)连接到固定交流电压供电系统(4)的耗电设备(8)，

非接地固定交流电压供电系统(4)由电源变压器(12)馈电，以及耗电设备(8)包括连接到保护导体(PE)的漏电电容器(C_e)，

所述方法包括以下步骤：

通过测量信号生成器(16)产生具有测量频率的测量信号(U_s)，

通过具有耦合电容器(C_s)且具有串联电阻(R_shunt)的耦合电路将测量信号(U_s)在固定交流电压供电系统(4)中电容耦合在有源导体(L1、L2、L3)与地之间，

当耗电设备(8)关闭时，测量耦合电路中的复数值第一测量电流(I_m0)，

当耗电设备(8)关闭时，检测有源导体(L1、L2、L3)与地之间的复数值第一测量电压(U_m0)，

根据第一测量电流(I_m0)和第一测量电压(U_m0)确定第一复数值电导值(Y_m0)，

当耗电设备(8)接通时，测量耦合路径中的第二复数值测量电流(I_m1)，

当耗电设备(8)接通时，测量有源导体(L1、L2、L3)与地之间的第二复数值测量电压(U_m1)，

根据第二测量电流(I_m1)和第二测量电压(U_m1)确定第二复数值电导值(Y_m1)，

通过形成第二电导值(Y_m1)和第一电导值(Y_m0)之间的差来计算复数值负载侧电导值(Y_v)，

从负载侧电导值(Y_v)的倒数计算出复数值负载侧阻抗(Z_v)，

通过从复数值负载侧阻抗(Z_v)的实部减去串联电阻(R_shunt)和漏电电容器(C_e)和耦合电容器(C_a)的损耗电阻(R_ESR)来计算总接地电阻(R'_PE)，

如果总接地电阻(R'_PE)超过接地电阻阈值(R_PElim)，则生成警报信号。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，

第一和第二测量电流(I_m0、I_m1)通过在串联电阻(R_shunt)和与串联电阻(R_shunt)并联的电流测量电路(50)处的分接电压来测量，并且电流测量电路(50)被实现为具有电流测量电容器(C₁)和电流测量电阻(R₁)的高通滤波器。

3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，

通过电容性电压测量电路(30)进行测量来检测第一和第二测量电压(U_m0、U_m1)，电容性电压测量电路(30)被实现为具有电压测量电容器(C_h)和电压测量电阻(R₂)的高通滤波器。

4.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，

通过使用测量信号生成器(16)的已知测量信号生成器电压来检测第一和第二测量电压(U_m0、U_m1)。

5.根据权利要求1至4中任一项所述的方法，其特征在于，

通过计算第一和第二测量电流(I_m0、I_m1)以及第一和第二测量电压(U_m0、U_m1)的傅里叶系数(F{})来确定第一电导值(Y_m0)和第二电导值(Y_m1)。

6.根据权利要求1至5中任一项所述的方法，其特征在于，

当所述方法应用于三相非接地固定交流电压供电系统(4)时，测量信号(U_s)通过耦合电路被耦合，使得在耦合电路中对于每个有源导体(L1、L2、L3)接入耦合电容器(C_a)，并且耦合电路具有串联电阻(R_shunt)作为共享耦合电阻。

7.根据权利要求1至6中任一项所述的方法，其特征在于，

当所述方法应用于带有功率转换器(70)的三相非接地固定交流电压供电系统(4)时，通过额外减去功率转换器(70)的差分二极管电阻(r_i)和功率转换器漏电电容器(C_g)的损耗电阻来计算总接地电阻(R'_PE)。

8.根据权利要求1至7中的任一项所述的方法，其特征在于，

测量频率在两个测量频率之间切换。

9.根据权利要求1至8中任一项所述的方法，其特征在于，

测量信号(U_S)的测量频率优选在80Hz至150kHz的范围内。

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