CN113210829B - 一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 - Google Patents
一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113210829B CN113210829B CN202110469434.6A CN202110469434A CN113210829B CN 113210829 B CN113210829 B CN 113210829B CN 202110469434 A CN202110469434 A CN 202110469434A CN 113210829 B CN113210829 B CN 113210829B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- steel
- cuw alloy
- electron beam
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/0046—Welding
- B23K15/0053—Seam welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/0033—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K15/00—Electron-beam welding or cutting
- B23K15/06—Electron-beam welding or cutting within a vacuum chamber
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Welding Or Cutting Using Electron Beams (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种CuW合金‑Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括S1、将熔渗铜块和钨骨架进行烧结,得到预留铜层的CuW合金;S2、对CuW合金和Q345D钢进行清洗,然后检查真空电子束焊机运行状况,最后将CuW合金和Q345D安装至真空电子束焊机转台工装上;S3、首先确定CuW合金和Q345D钢最高点,然后进行手动模拟偏钢焊接,然后对CuW合金和Q345D钢进行预热,最后对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;焊接完成后,将焊好的CuW合金‑Q345D钢整体触头在真空条件下冷却,然后在保护气氛围下冷却,最后利用缩空气枪将CuW合金‑Q345D钢整体触头冷却至室温即可;通过本发明对CuW合金‑Q345D钢整体触头进行焊接,焊接时间明显缩短,热影响区减小,焊缝质量等级更高,适宜大量推广。
Description
技术领域
本发明涉及电力触头技术领域,具体涉及一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺。
背景技术
Q345D钢的化学成分是:C:≤0.18;Si:≤0.50;Mn:≤1.70;P:≤0.030;S:≤0.025;Nb:≤0.07;V:≤0.15;Ti:≤0.20;Cr:≤0.30;Ni:≤0.50;Cu:≤0.30;N:≤0.012;Mo:≤0.10;Als:≥0.015。是一种低合金钢,Q345D钢材与Q345A、B、C钢相比而言,低温冲击功的试验温度低(-20℃最小27J),机械性能好,含有害物质P、S量比Q345A、B、C要低。
CuW合金为一种假合金,具备铜的高导电、高导热及钨的低膨胀性、耐磨性、抗腐蚀性、耐电弧烧蚀,是用于高压触头的主要材料。
目前CuW合金与钢的连接大部分采用钎焊工艺如真空钎焊等,其焊接耗时长,焊接成本高,焊接强度低等不足点。而采用电子束焊接工艺后,焊接时间变短,焊接成本降低,焊接强度提高等问题将得到解决。
发明内容
针对上述存在的技术问题,本发明提供了一种焊接时间短、成本低的CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺。
本发明的技术方案为:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积5-9%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用60-90目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2-0.3mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48-62KV,焊接束流为20-22mA,灯丝电流为23-25A,聚焦电流为470-472mA,焊接速度为340-500mm/min,偏钢距离为0.2-0.3mm;然后在加速电压为55-62KV,焊接束流为48-53mA,灯丝电流为25-28A,聚焦电流为490-496mA,焊接速度为380-500mm/min,偏钢距离为0.25-0.30mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却20-60min,然后向真空焊接室充入空气冷却5-15min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
进一步地,步骤S3-2进行之前,在真空电子束焊机焊接室内将CuW合金和Q345D钢在于770-785℃条件下保温处理1-3h,然后在710-725℃条件下保温处理2-5h,通过对CuW合金和Q345D钢进行保温预热处理,能够避免产生焊接缺陷和热裂纹,提高焊缝熔融金属成分的组织均匀性,提高CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能。
进一步地,步骤S3-3中,CuW合金和Q345D钢预热处理完成后,以正式焊接各参数变量的60-80%对CuW合金和Q345D钢进行定位焊接。
进一步地,步骤S3-2在放大8倍的观察系统下完成,若无异常现象,才可进行焊接,提高焊接可靠性。
进一步地,步骤S3-3中对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,对整个焊缝进行分段焊接,每段焊缝的焊接长度为80-140mm,通过对焊缝进行分段焊接,能够降低CuW合金和Q345D钢焊接处的整体变形,提高焊接适应性。
进一步地,步骤S3-3中对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,将整个焊缝分为对称的5-8段,并进行每个对称段焊缝的焊接,通过以上操作能够有效降低焊接应力在CuW合金和Q345D的头部和尾部集中的现象,使焊接应力较为均匀的分布于CuW合金和Q345D的头部和尾部。
进一步地,步骤S3-3中,CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,整个焊缝往复焊接两次,通过对CuW合金和Q345D钢进行二次焊接,能够有效降低CuW合金和Q345D钢焊接处的气孔率,提高CuW合金和Q345D钢整体触头的品质。
进一步地,步骤S3-4完成后,对CuW合金-Q345D钢整体触头用进行同轴度检验,允许同轴度为0.12-0.24mm;然后进行X光照射检验,允许焊缝气孔直径为0.05-0.08mm,气孔个数为1-3个,通过对CuW合金-Q345D钢整体触头进行同轴度检验,提高了CuW合金-Q345D钢整体的使用效果。
进一步地,S3-3完成后,利用电子束垂直平焊对CuW合金和Q345D钢之间焊缝进行修整,能够避免焊缝中产生链状气孔,冷隔等缺陷,使得焊缝质量满足CuW合金-Q345D钢整体触头的使用要求。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
1、本发明采用能量集中、热输入小、穿透能力强、能量转化率高、可控性好的电子束作为施焊热源,使得整个焊接过程时间缩短、热影响区减小,焊缝质量满足GJB 1718-2005I级要求;由于电子束焊热输入量小,焊接变形小,可有效控制焊接件的焊接精度,利用电子束焊工艺能量密度高、热输入集中、焊接变形小的特点,有效增加了焊缝成型金属量,避免焊缝出现外观缺陷
2、本发明的电子束焊接过程在真空室中进行,避免了大气中有害气体对焊接接头性能的影响,有效地提高了焊接接头综合性能;
3、本发明的电子束焊过程中不使用填充金属,避免了外来填充金属造成焊缝内部质量差,堵塞喷嘴的风险;通过控制电子束焊过程束流上升、下降角度来控制焊接热输入,减小焊接变形;通过驱动数控机床的X轴和Y轴联动来实现圆形的焊接轨迹,加工效率高。
附图说明
图1是本发明的CuW-钢整体触头的外观图;
图2是本发明的CuW-钢整体触头焊接处放大100倍的金相图。
具体实施方式
实施例1:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积5%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用60目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48KV,焊接束流为20mA,灯丝电流为23A,聚焦电流为470mA,焊接速度为340mm/min,偏钢距离为0.2mm;然后在加速电压为55KV,焊接束流为48mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为490mA,焊接速度为380m/min,偏钢距离为0.25mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却20min,然后向真空焊接室充入空气冷却5min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
实施例2:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积9%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用80目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、在真空电子束焊机焊接室内将CuW合金和Q345D钢在于770℃条件下保温处理1h,然后在710℃条件下保温处理2h,通过对CuW合金和Q345D钢进行保温预热处理,能够避免产生焊接缺陷和热裂纹,提高焊缝熔融金属成分的组织均匀性,提高CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能;通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.3mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为60KV,焊接束流为22mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为472mA,焊接速度为450mm/min,偏钢距离为0.3mm;然后在加速电压为60KV,焊接束流为50mA,灯丝电流为28A,聚焦电流为496mA,焊接速度为440mm/min,偏钢距离为0.30mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却40min,然后向真空焊接室充入空气冷却10min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
实施例3:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积9%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用90目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.3mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48KV,焊接束流为22mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为472mA,焊接速度为500mm/min,偏钢距离为0.3mm;以正式焊接各参数变量的60%对CuW合金和Q345D钢进行定位焊接;然后在加速电压为62KV,焊接束流为53mA,灯丝电流为28A,聚焦电流为496mA,焊接速度为500mm/min,偏钢距离为0.30mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;利用电子束垂直平焊对CuW合金和Q345D钢之间焊缝进行修整,能够避免焊缝中产生链状气孔,冷隔等缺陷,使得焊缝质量满足CuW合金-Q345D钢整体触头的使用要求;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却60min,然后向真空焊接室充入空气冷却15min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
实施例4:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积5%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用60目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;此步骤在放大8倍的观察系统下完成,若无异常现象,才可进行焊接,提高焊接可靠性;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48KV,焊接束流为20mA,灯丝电流为23A,聚焦电流为470mA,焊接速度为340mm/min,偏钢距离为0.2mm;然后在加速电压为55KV,焊接束流为48mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为490mA,焊接速度为380mm/min,偏钢距离为0.25mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,对整个焊缝进行分段焊接,每段焊缝的焊接长度为80mm,通过对焊缝进行分段焊接,能够降低CuW合金和Q345D钢焊接处的整体变形,提高焊接适应性;将整个焊缝分为对称的5段,并进行每个对称段焊缝的焊接,通过以上操作能够有效降低焊接应力在CuW合金和Q345D的头部和尾部集中的现象,使焊接应力较为均匀的分布于CuW合金和Q345D的头部和尾部;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却20min,然后向真空焊接室充入空气冷却5min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
实施例5:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积6%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用80目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48KV,焊接束流为20mA,灯丝电流为23A,聚焦电流为470mA,焊接速度为340mm/min,偏钢距离为0.2mm;然后在加速电压为55KV,焊接束流为48mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为490mA,焊接速度为380mm/min,偏钢距离为0.2mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,整个焊缝往复焊接两次,通过对CuW合金和Q345D钢进行二次焊接,能够有效降低CuW合金和Q345D钢焊接处的气孔率,提高CuW合金和Q345D钢整体触头的品质;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却20min,然后向真空焊接室充入空气冷却5min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
实施例6:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积9%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用90目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、在真空电子束焊机焊接室内将CuW合金和Q345D钢在于785℃条件下保温处理3h,然后在725℃条件下保温处理5h,通过对CuW合金和Q345D钢进行保温预热处理,能够避免产生焊接缺陷和热裂纹,提高焊缝熔融金属成分的组织均匀性,提高CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能;按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.3mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为62KV,焊接束流为22mA,灯丝电流为25A,聚焦电流为472mA,焊接速度为500mm/min,偏钢距离为0.3mm;然后在加速电压为62KV,焊接束流为53mA,灯丝电流为28A,聚焦电流为496mA,焊接速度为500mm/min,偏钢距离为0.30mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却60min,然后向真空焊接室充入空气冷却15min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可;对CuW合金-Q345D钢整体触头用进行同轴度检验,允许同轴度为0.12mm;然后进行X光照射检验,允许焊缝气孔直径为0.05mm,气孔个数为1个,通过对CuW合金-Q345D钢整体触头进行同轴度检验,提高了CuW合金-Q345D钢整体的使用效果;
实施例7:一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在熔渗铜块上部放入其体积8%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用80目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;真空电子束焊机选用市售的桂林实创SEBW80-15B型焊机;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、在真空电子束焊机焊接室内将CuW合金和Q345D钢在于785℃条件下保温处理3h,然后在725℃条件下保温处理5h,通过对CuW合金和Q345D钢进行保温预热处理,能够避免产生焊接缺陷和热裂纹,提高焊缝熔融金属成分的组织均匀性,提高CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能;通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;此步骤在放大8倍的观察系统下完成,若无异常现象,才可进行焊接,提高焊接可靠性;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为60KV,焊接束流为21mA,灯丝电流为24A,聚焦电流为471mA,焊接速度为450mm/min,偏钢距离为0.2mm;以正式焊接各参数变量的70%对CuW合金和Q345D钢进行定位焊接;然后在加速电压为60KV,焊接束流为50mA,灯丝电流为26A,聚焦电流为493mA,焊接速度为440mm/min,偏钢距离为0.28mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;对整个焊缝进行分段焊接,每段焊缝的焊接长度为140mm,通过对焊缝进行分段焊接,能够降低CuW合金和Q345D钢焊接处的整体变形,提高焊接适应性;将整个焊缝分为对称的8段,并进行每个对称段焊缝的焊接,通过以上操作能够有效降低焊接应力在CuW合金和Q345D的头部和尾部集中的现象,使焊接应力较为均匀的分布于CuW合金和Q345D的头部和尾部;最后利用电子束垂直平焊对CuW合金和Q345D钢之间焊缝进行修整,能够避免焊缝中产生链状气孔,冷隔等缺陷,使得焊缝质量满足CuW合金-Q345D钢整体触头的使用要求;CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,整个焊缝往复焊接两次,通过对CuW合金和Q345D钢进行二次焊接,能够有效降低CuW合金和Q345D钢焊接处的气孔率,提高CuW合金和Q345D钢整体触头的品质;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却40min,然后向真空焊接室充入空气冷却105min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可;对CuW合金-Q345D钢整体触头用进行同轴度检验,允许同轴度为0.24mm;然后进行X光照射检验,允许焊缝气孔直径为0.08mm,气孔个数为1个,通过对CuW合金-Q345D钢整体触头进行同轴度检验,提高了CuW合金-Q345D钢整体的使用效果。
试验例:分别对本发明实施例1-7所得CuW合金-Q345D钢整体触头进行相关力学性能测试,测试结果如表1所示:
表1、不同条件下CuW合金-Q345D钢整体触头相关力学性能测试结果;
实施例 | 拉伸强度/MPa | 屈服强度/MPa | 伸长率/% |
实施例1 | 350 | 425 | 24.8 |
实施例2 | 368 | 460 | 23.2 |
实施例3 | 371 | 459 | 23.0 |
实施例4 | 381 | 486 | 22.6 |
实施例5 | 385 | 500 | 21.5 |
实施例6 | 388 | 504 | 21.1 |
实施例7 | 390 | 505 | 20.7 |
由表1数据对比可知,实施2与实施例1相比,由于在CuW合金和Q345D钢正式焊接前进行了预热处理,避免了焊接缺陷和热裂纹的产生,提高焊缝熔融金属成分的组织均匀性,提高了CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能;实施例3与实施例1相比,由于利用电子束垂直平焊对CuW合金和Q345D钢之间焊缝进行修整,能够避免焊缝中产生链状气孔,冷隔等缺陷,使得焊缝质量满足CuW合金-Q345D钢整体触头的使用要求;实施例4与实施例1相比,由于对CuW合金和Q345D的整个焊缝进行分段焊接,降低了CuW合金和Q345D钢焊接处的整体变形,提高焊接适应性,同时对CuW合金和Q345D的焊缝进行对称焊接,有效降低了焊接应力在CuW合金和Q345D的头部和尾部集中的现象,使焊接应力较为均匀的分布于CuW合金和Q345D的头部和尾部;实施例5与实施例1相比,由于对CuW合金和Q345D钢进行两次真空电子束焊接,有效减低了CuW合金和Q345D钢焊接处的气孔率,提高了CuW合金和Q345D钢整体触头的品质;实施例6与实施例1相比,由于对CuW合金-Q345D钢整体触头进行了同轴度检验,提高了CuW合金-Q345D钢整体的使用效果;实施例7与实施例1-6相比,由于在CuW合金和Q345D钢电子束焊接过程中将各条件进行了综合及优化,使得CuW合金-Q345D钢整体触头的力学性能达到最佳。
Claims (10)
1.一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,包括以下步骤:
S1、焊件预处理
将熔渗铜块放置在烧结好的钨骨架上面,然后用石墨纸将熔渗铜块进行包裹,在所述熔渗铜块上部放上其体积5-9%的补缩铜块,之后放入坩埚,利用60-90目的刚玉粉对熔渗铜块和补缩铜块进行掩埋,最后放入钼丝炉进行渗铜;出炉后,对钨铜合金进行机械加工,得到预留铜层的CuW合金;
S2、焊接准备
S2-1、对CuW合金和Q345D钢进行清洗并去除表面油污,用热风枪吹干后将CuW合金和Q345D钢配合后备用;
S2-2、按照电子束焊接操作规程检查真空电子束焊机是否运行正常及安全;
S2-3、将CuW合金和Q345D分别安装至真空电子束焊机转台工装上,关闭焊接室舱门,抽真空至焊接室真空度达到4.6×10-2Mpa;
S3、电子束焊接
S3-1、找正CuW合金和Q345D钢最高点,并采用80%的正常焊接束流对正电子束落点与十字光标,确定十字光标与电子束凹坑中心完全重合;
S3-2、通过调整真空电子束焊机A轴和C轴先进行一圈手动模拟运行,通过十字光标在接缝偏钢0.2-0.3mm的相对运动调整每件工件的X轴距离;
S3-3、在真空电子束焊机焊接室内对CuW合金和Q345D钢进行预热处理,设定加速电压为48-62KV,焊接束流为20-22mA,灯丝电流为23-25A,聚焦电流为470-472mA,焊接速度为340-500mm/min,偏钢距离为0.2-0.3mm;然后在加速电压为55-62KV,焊接束流为48-53mA,灯丝电流为25-28A,聚焦电流为490-496mA,焊接速度为380-500mm/min,偏钢距离为0.25-0.30mm条件下对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接;
S3-4、焊接完成后,先将焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头在真空条件下冷却20-60min,然后向真空焊接室充入空气冷却5-15min,最后取出焊好的CuW合金-Q345D钢整体触头用压缩空气枪冷却至室温即可。
2.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-2进行之前,在真空电子束焊机焊接室内将CuW合金和Q345D钢在770-785℃条件下保温处理1-3h,然后在710-725℃条件下保温处理2-5h。
3.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-3中,CuW合金和Q345D钢预热处理完成后,以正式焊接各参数变量的60-80%对CuW合金和Q345D钢进行定位焊接。
4.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-2在放大8倍的观察系统下完成。
5.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-3中对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,对整个焊缝进行分段焊接,每段焊缝的焊接长度为80-140mm。
6.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-3中对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,将整个焊缝分为对称的5-8段,并进行每个对称段焊缝的焊接。
7.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-3中,所述CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,整个焊缝往复焊接两次。
8.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-4完成后,对CuW合金-Q345D钢整体触头进行同轴度检验,允许同轴度为0.12-0.24mm;然后进行X光照射检验,允许焊缝气孔直径为0.05-0.08mm,气孔个数为1-3个。
9.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,S3-3完成后,利用电子束垂直平焊对CuW合金和Q345D钢之间焊缝进行修整。
10.根据权利要求1所述的一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺,其特征在于,步骤S3-3中对CuW合金和Q345D钢进行正式焊接时,将整个焊缝分为对称的6-10段,并进行每个对称段焊缝的焊接。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110469434.6A CN113210829B (zh) | 2021-04-28 | 2021-04-28 | 一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110469434.6A CN113210829B (zh) | 2021-04-28 | 2021-04-28 | 一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113210829A CN113210829A (zh) | 2021-08-06 |
CN113210829B true CN113210829B (zh) | 2022-06-07 |
Family
ID=77089804
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110469434.6A Active CN113210829B (zh) | 2021-04-28 | 2021-04-28 | 一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113210829B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114700480A (zh) * | 2022-04-25 | 2022-07-05 | 长沙升华微电子材料有限公司 | 一种获得高导热性钨铜合金的生产方法 |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08111131A (ja) * | 1994-10-06 | 1996-04-30 | Toshiba Corp | 真空遮断器用接触子の製造方法 |
CN101699591A (zh) * | 2009-10-30 | 2010-04-28 | 西安福莱电工合金有限公司 | 一种铜钨/铜合金整体触头及其制备方法 |
CN102794612A (zh) * | 2012-08-25 | 2012-11-28 | 安泰科技股份有限公司 | 一种W/Cu复合构件的制备方法 |
CN104409227A (zh) * | 2014-11-10 | 2015-03-11 | 山东泰开高压开关有限公司 | 一种用多种材料加工的高压开关用弧触头 |
CN106180653A (zh) * | 2016-08-05 | 2016-12-07 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 放电等离子烧结制备铜钨触头材料的方法 |
CN106463298A (zh) * | 2014-05-13 | 2017-02-22 | 伊顿公司 | 真空开关设备及其电极延伸组件和相关组装方法 |
CN106695106A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-05-24 | 天津大学 | 一种真空电子束焊接方法及其在水电用钢焊接中的应用 |
CN112091398A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-12-18 | 辽宁蓝煜新材料有限公司 | 一种高压开关支架的制备方法 |
CN112530724A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-03-19 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种利用钨粉制造电子束焊接铜钨触片的方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20060192144A1 (en) * | 2005-02-11 | 2006-08-31 | Ptr-Precision Technologies, Inc. | Electron beam welding method and apparatus |
-
2021
- 2021-04-28 CN CN202110469434.6A patent/CN113210829B/zh active Active
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH08111131A (ja) * | 1994-10-06 | 1996-04-30 | Toshiba Corp | 真空遮断器用接触子の製造方法 |
CN101699591A (zh) * | 2009-10-30 | 2010-04-28 | 西安福莱电工合金有限公司 | 一种铜钨/铜合金整体触头及其制备方法 |
CN102794612A (zh) * | 2012-08-25 | 2012-11-28 | 安泰科技股份有限公司 | 一种W/Cu复合构件的制备方法 |
CN106463298A (zh) * | 2014-05-13 | 2017-02-22 | 伊顿公司 | 真空开关设备及其电极延伸组件和相关组装方法 |
CN104409227A (zh) * | 2014-11-10 | 2015-03-11 | 山东泰开高压开关有限公司 | 一种用多种材料加工的高压开关用弧触头 |
CN106180653A (zh) * | 2016-08-05 | 2016-12-07 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 放电等离子烧结制备铜钨触头材料的方法 |
CN106695106A (zh) * | 2016-12-09 | 2017-05-24 | 天津大学 | 一种真空电子束焊接方法及其在水电用钢焊接中的应用 |
CN112091398A (zh) * | 2020-08-24 | 2020-12-18 | 辽宁蓝煜新材料有限公司 | 一种高压开关支架的制备方法 |
CN112530724A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-03-19 | 陕西斯瑞新材料股份有限公司 | 一种利用钨粉制造电子束焊接铜钨触片的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113210829A (zh) | 2021-08-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6673169B1 (en) | Method and apparatus for repairing superalloy components | |
CN104439704B (zh) | 一种Ti3Al铸件铸造缺陷的激光补焊方法 | |
CN102107314A (zh) | 一种涡轮工作叶片叶冠堆焊耐磨层的方法 | |
CN113210829B (zh) | 一种CuW合金-Q345D钢整体触头电子束焊接工艺 | |
CN106392292A (zh) | 一种薄壁零件的电子束焊接方法 | |
CN109048026A (zh) | 一种铸造铝合金双同心环焊缝的电子束焊接方法 | |
CN112453674B (zh) | 一种可在高温条件下焊接的真空电子束焊设备 | |
CN110328438A (zh) | 一种冷金属过渡技术修复航空发动机铸造高温合金零件的方法 | |
CN106216835A (zh) | 一种钼铼合金箔材的激光搭接连接方法 | |
CN107186329A (zh) | 一种钼合金与钨合金的电子束焊焊接方法 | |
CN1792534A (zh) | 燃气轮机压气机静叶环高压真空电子束焊接方法 | |
CN105312758A (zh) | 时效态钛合金零件的电子束焊接及焊后热处理方法 | |
CN105149741A (zh) | 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 | |
CN105643061B (zh) | 用于超高强度厚钢板的co2气体保护焊的焊接方法 | |
Chen et al. | The pressure distribution of hollow cathode centered negative pressure arc | |
CN106078108B (zh) | 制备核电用速度传感器的螺母的方法 | |
RU2449870C1 (ru) | Способ изготовления стальной сложнокомбинированной осесимметричной сварной конструкции, работающей под давлением | |
CN113020769B (zh) | 一种生产锰铜分流器的电子束焊接方法 | |
CN104526155B (zh) | 一种铠装热电极的制备方法 | |
CN109530894B (zh) | 一种阀座密封面等离子喷焊司太立合金的方法 | |
CN114043062B (zh) | 一种超高强度齿轮轴承钢电子束焊接方法 | |
CN114438488B (zh) | 一种飞机发电机壳体增材防变形协同修复方法 | |
Wang et al. | Micro Resistance Spot Welding Optimization for Ultra-Thin Mo-Re Sheet Used in TWT | |
Zhang et al. | Welding Path Planning Algorithm for Medium-Thick Plate based on Process Parameters | |
CN111515563B (zh) | 斜焊缝篦齿零件的真空电子束焊接方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |