CN105149741A - 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 - Google Patents
一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN105149741A CN105149741A CN201510733237.5A CN201510733237A CN105149741A CN 105149741 A CN105149741 A CN 105149741A CN 201510733237 A CN201510733237 A CN 201510733237A CN 105149741 A CN105149741 A CN 105149741A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- welding
- gas shielded
- unimach
- steel
- shielded arc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
- B23K9/164—Arc welding or cutting making use of shielding gas making use of a moving fluid
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/38—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area
- B23K35/383—Selection of media, e.g. special atmospheres for surrounding the working area mainly containing noble gases or nitrogen
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/095—Monitoring or automatic control of welding parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/235—Preliminary treatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
- B23K2103/02—Iron or ferrous alloys
- B23K2103/04—Steel or steel alloys
Abstract
一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,主要包括通过采用一定重量比例的合金元素的焊丝,对应不同钢板的厚度设定与之配合的预热温度、电压、电流、焊接速度等输入量。降低钢板焊缝的淬透性,提高焊缝的塑性变形能力,减少裂纹的产生。
Description
技术领域
本发明涉及一种超高强度钢的焊接工艺技术领域,特别涉及一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺。
背景技术
随着钢结构行业的日新月异,减轻结构自重,提高承载能力将成为行业发展的必然趋势,因此越来越多的超高强度钢将得到应用;焊接在钢结构制作中发挥着极为重要的作用,焊缝质量的好坏将直接关系到钢结构的使用寿命,为了满足钢结构质量要求及使用性能,保证工程项目的顺利完成,对超高强度钢的焊接工艺技术提出了巨大的挑战。气体保护焊作为目前钢结构制作中的主要焊接方法之一,具有生产效率高,焊接质量好,操作灵活多变,价格低廉等优点而被广泛采用;由于Q960超高强度合金系统复杂,淬硬倾向较大,焊接时极易产生冷裂纹,此外超高强钢强度级别高,焊接过程中容易导致包括热影响区在内的焊接接头脆化,因此防止焊接冷裂纹产生,确保焊接接头具有优良的力学性能是该钢材的焊接技术关键。常规用钢Q345B焊接性良好,焊接过程中一般无冷裂纹产生;针对超高强钢的焊接工艺,尚缺乏经验;如果采用常规焊接工艺,焊后接头性能将无法得到保证;据悉,目前Q960超高强度钢的焊接在钢结构制作中尚无应用。
发明内容
为克服现有技术中存在的问题,本发明提供了一种有效防止Q960超高强度钢焊接冷裂纹产生,提高焊接接头力学性能的焊接工艺。
本发明解决其技术问题所采取的技术方案是:该种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:工艺包括以下步骤:
(1)采用焊丝直径为1.2mm,其焊丝化学成分重量百分比为:C:0.08~0.15%,Si:0.65~0.75%,Mn:0.75~0.80%,P:≤0.01%,S:≤0.008%,Cr:0.20~0.22%,Ni:1.25~1.30%,Cu:0.12~0.18%,Mo:0.25~0.28%,其余为铁,该焊丝熔敷金属的含氢量不超过5ml/100g(水银法);
(2)保护气体采用80%Ar+20%CO2混合气体;
(3)预热温度与钢板厚度呈正比例关系,且预热范围坡口及坡口两侧50mm范围内;
(4)对接及角接焊缝焊接参数与钢板厚关系见下表:
钢板厚度(mm) | 电流(A) | 电压(V) | 焊接速度(cm/min) | 气体流量(L/min) |
6~8 | 170~190 | 20~22 | 25~30 | 15-20 |
10~12 | 240~260 | 24~26 | 28~36 | 15-20 |
14~18 | 240~280 | 24~28 | 28~36 | 15-20 |
20~22 | 260~280 | 26~30 | 28~40 | 20-25 |
25~30 | 260~280 | 26~30 | 28~40 | 20-25 |
35~40 | 260~300 | 21~28 | 28~40 | 20-25 |
(5)焊接过程中焊层间温度应控制在230℃以内,且不低于最低预热温度;
(6)焊后覆盖保温棉缓冷至室温。
优选地,焊丝化学成分重量百分比为C:0.10%,Si:0.69%,Mn:1.78,P:0.01%,S:0.008%,Cr:0.21%,Ni:1.27%,Cu:0.15%,Mo:0.26%,其余为铁。
进一步地,焊接过程中采用低组配的焊接接头。
进一步地,当层间温度低于预热温度时,应进行重新加热。
进一步地,当采用火焰预热时,应在停止火焰加热后,在焊缝背面进行测量。
综上,本发明的上述技术方案的有益效果如下:
通过采用该焊丝配合对应钢板厚度设定的焊接温度,使得钢板坡口处形成大量的奥氏体组织,因奥氏体组织具有良好的塑性,所以形成的奥氏体焊缝具有良好的塑性变形能力,有效的防止裂纹的产生。超高强钢焊接时应选用超低氢型焊接材料,熔敷金属的含氢量不应超过5ml/100g(水银法),以尽量减少焊接过程中由焊接材料带入焊接接头的氢含量,有效的降低裂纹的敏感性,降低焊缝的淬透性。在进行焊接时,通过对应钢板设定不同的热输入量,有效的控制热量的输入,焊缝融合适中,钢板对焊缝成分的影响很小,焊接过程中产生的马氏体较少,也避免了裂纹的产生,同时热输入量的适当控制使得在焊缝层间形成贝氏体,从而避免了焊接裂纹的产生。
附图说明
图1为预热温度与钢板厚度的关系图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明的特征和原理进行详细说明,所举实施例仅用于解释本发明,并非以此限定本发明的保护范围。
该种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:工艺包括以下步骤:
在焊接前对钢板进行前处理,确保待焊坡口及坡口两侧50mm范围内无油污、水分、锈蚀等,直至露出金属光泽,并保证清理范围内无裂纹、分层等缺陷。
采用实丝焊丝直径为1.2mm,其焊丝化学成分重量百分比为:C:0.08~0.15%,Si:0.65~0.75%,Mn:0.75~0.80%,P:≤0.01%,S:≤0.008%,Cr:0.20~0.22%,Ni:1.25~1.30%,Cu:0.12~0.18%,Mo:0.25~0.28%,其余为铁,该焊丝熔敷金属的含氢量不超过5ml/100g(水银法)。保护气体采用80%Ar+20%CO2混合气体。熔敷金属力学性能,屈服强度809Mpa,抗拉强度895Mpa,延伸率14%。通过采用该焊丝配合对应钢板厚度设定的焊接温度,使得钢板坡口处形成大量的奥氏体组织,因奥氏体组织具有良好的塑性,所以形成的奥氏体焊缝具有良好的塑性变形能力,有效的防止裂纹的产生。
如图1所示,预热温度与钢板厚度呈正比例关系,且预热范围坡口及坡口两侧50mm范围内。当环境温度低于5℃时,预热温度应相应的提高25℃。
焊接热输入量的变化将改变焊接冷却速度,从而影响焊缝及热影响区的组织形成,并最终影响焊接接头的力学性能及抗裂性。为了避免超高强钢焊接时产生焊接冷裂纹和焊缝热影响区韧性降低,必须严格控制焊接热输入,控制焊缝冷却速度,得到理想的焊缝及热影响区的金相组织。
通过试验,得知热输入量的变化对于接头拉伸性能影响不大,而对于焊接接头的低温冲击韧性有一定影响;随着热输入量的增加,焊缝金属的冲击吸收功下降明显,所得出Q960超高强钢焊接过程中焊层间温度应控制在230℃以内,但不得低于最低预热温度,当层间温度低于预热温度时,应重新加热;因此要选用合适的热输入量。
对接及角接焊缝焊接参数与钢板厚关系见下表:
钢板厚度(mm) | 电流(A) | 电压(V) | 焊接速度(cm/min) | 气体流量(L/min) |
6~8 | 170~190 | 20~22 | 25~30 | 15-20 |
10~12 | 240~260 | 24~26 | 28~36 | 15-20 |
14~18 | 240~280 | 24~28 | 28~36 | 15-20 |
20~22 | 260~280 | 26~30 | 28~40 | 20-25 |
25~30 | 260~280 | 26~30 | 28~40 | 20-25 |
35~40 | 260~300 | 21~28 | 28~40 | 20-25 |
在进行焊接时,通过对应钢板设定不同的热输入量,有效的控制热量的输入,焊缝融合适中,钢板对焊缝成分的影响很小,焊接过程中产生的马氏体较少,也避免了裂纹的产生,同时热输入量的适当控制使得在焊缝层间形成贝氏体,从而避免了焊接裂纹的产生。
焊后覆盖保温棉缓冷至室温。
优选地,焊丝化学成分重量百分比为C:0.10%,Si:0.69%,Mn:1.78,P:0.01%,S:0.008%,Cr:0.21%,Ni:1.27%,Cu:0.15%,Mo:0.26%,其余为铁。
进一步地,焊接过程中采用低组配的焊接接头。
进一步地,当采用火焰预热时,应在停止火焰加热后,在焊缝背面进行测量。
上述实施例仅仅是对本发明的优选实施方式进行的描述,并非对本发明的范围进行限定,在不脱离本发明设计精神的前提下,本领域相关技术人员对本发明的各种变形和改进,均应扩入本发明权利要求书所确定的保护范围内。
Claims (5)
1.一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:工艺包括以下步骤:
(1)采用焊丝直径为1.2mm,其焊丝化学成分重量百分比为:C:0.08~0.15%,Si:0.65~0.75%,Mn:0.75~0.80%,P:≤0.01%,S:≤0.008%,Cr:0.20~0.22%,Ni:1.25~1.30%,Cu:0.12~0.18%,Mo:0.25~0.28%,其余为铁,该焊丝熔敷金属的含氢量不超过5ml/100g(水银法);
(2)保护气体采用80%Ar+20%CO2混合气体;
(3)预热温度与钢板厚度呈正比例关系,且预热范围坡口及坡口两侧50mm范围内;
(4)对接及角接焊缝焊接参数与钢板厚关系见下表:
(5)焊接过程中焊层间温度应控制在230℃以内,且不低于最低预热温度;
(6)焊后覆盖保温棉缓冷至室温。
2.根据权利要求1所述的一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:焊丝化学成分重量百分比为C:0.10%,Si:0.69%,Mn:1.78,P:0.01%,S:0.008%,Cr:0.21%,Ni:1.27%,Cu:0.15%,Mo:0.26%,其余为铁。
3.根据权利要求1所述的一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:焊接过程中采用低组配的焊接接头。
4.根据权利要求1所述的一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:当层间温度低于预热温度时,应进行重新加热。
5.根据权利要求1所述的一种Q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺,其特征在于:当采用火焰预热时,应在停止火焰加热后,在焊缝背面进行测量。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510733237.5A CN105149741A (zh) | 2015-10-30 | 2015-10-30 | 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510733237.5A CN105149741A (zh) | 2015-10-30 | 2015-10-30 | 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN105149741A true CN105149741A (zh) | 2015-12-16 |
Family
ID=54790941
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510733237.5A Pending CN105149741A (zh) | 2015-10-30 | 2015-10-30 | 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN105149741A (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105522262A (zh) * | 2016-02-03 | 2016-04-27 | 东北大学 | 屈服强度1100MPa级低合金超高强钢的焊接方法 |
CN105772984A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-07-20 | 中国电建集团上海能源装备有限公司 | 一种具有优异低温韧性的控Cr低合金钢钨极氩弧焊丝 |
CN105817746A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-03 | 安徽昌永得机械有限公司 | 900MPa级别高强钢气体保护焊接工艺 |
CN114833487A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-08-02 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种1000MPa煤矿液压支架用钢焊接方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS48103047A (zh) * | 1972-04-13 | 1973-12-24 | ||
JPH0352796A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-03-06 | Nippon Steel Corp | 80キロ級高張力鋼の潜弧溶接方法 |
JP2000312987A (ja) * | 1999-04-28 | 2000-11-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接用ワイヤ |
JP2001001148A (ja) * | 1999-04-21 | 2001-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 900MPa以上級厚肉高張力鋼板のガスシールドアーク溶接方法 |
CN1974101A (zh) * | 2006-12-19 | 2007-06-06 | 郑州煤矿机械集团有限责任公司 | 低合金高强度钢的焊接方法 |
CN102441727A (zh) * | 2011-11-16 | 2012-05-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种调质低合金高强钢气体保护焊接方法 |
CN104607819A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-05-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强气体保护焊丝及其制造方法 |
-
2015
- 2015-10-30 CN CN201510733237.5A patent/CN105149741A/zh active Pending
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS48103047A (zh) * | 1972-04-13 | 1973-12-24 | ||
JPH0352796A (ja) * | 1989-07-19 | 1991-03-06 | Nippon Steel Corp | 80キロ級高張力鋼の潜弧溶接方法 |
JP2001001148A (ja) * | 1999-04-21 | 2001-01-09 | Kawasaki Steel Corp | 900MPa以上級厚肉高張力鋼板のガスシールドアーク溶接方法 |
JP2000312987A (ja) * | 1999-04-28 | 2000-11-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 溶接用ワイヤ |
CN1974101A (zh) * | 2006-12-19 | 2007-06-06 | 郑州煤矿机械集团有限责任公司 | 低合金高强度钢的焊接方法 |
CN102441727A (zh) * | 2011-11-16 | 2012-05-09 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种调质低合金高强钢气体保护焊接方法 |
CN104607819A (zh) * | 2014-11-27 | 2015-05-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超高强气体保护焊丝及其制造方法 |
Non-Patent Citations (6)
Title |
---|
Q960E钢气保护焊配套实心焊丝的研究;马天恒;《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》;20140815(第08期);第12-62页正文第2-5部分 * |
WELDOX960低合金高强钢的焊接工艺性研究;黄启秀;《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》;20090615(第6期);第1-53页 * |
吴炳智: "高强钢气体保护焊丝熔敷金属强韧化研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》 * |
马天恒: "Q960E钢气保护焊配套实心焊丝的研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》 * |
高强钢气体保护焊丝熔敷金属强韧化研究;吴炳智;《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》;20150715(第71期);第1-66页 * |
黄启秀: "WELDOX960低合金高强钢的焊接工艺性研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅰ辑》 * |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105522262A (zh) * | 2016-02-03 | 2016-04-27 | 东北大学 | 屈服强度1100MPa级低合金超高强钢的焊接方法 |
CN105772984A (zh) * | 2016-03-23 | 2016-07-20 | 中国电建集团上海能源装备有限公司 | 一种具有优异低温韧性的控Cr低合金钢钨极氩弧焊丝 |
CN105817746A (zh) * | 2016-05-30 | 2016-08-03 | 安徽昌永得机械有限公司 | 900MPa级别高强钢气体保护焊接工艺 |
CN114833487A (zh) * | 2022-03-22 | 2022-08-02 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种1000MPa煤矿液压支架用钢焊接方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101733562B (zh) | 900MPa高强钢不预热组合焊接方法 | |
JP4811166B2 (ja) | 引張強度800MPaを超える超高強度溶接鋼管の製造方法 | |
CN101844281B (zh) | 一种不锈钢焊接材料 | |
JP5061483B2 (ja) | 超高強度溶接鋼管の製造方法 | |
CN103521886B (zh) | 用于不锈钢单面焊双面成型的焊接方法 | |
CN110076430B (zh) | 一种厚度≥40mm的1000MPa钢板的气保护焊接方法 | |
JP4655670B2 (ja) | 低降伏比且つ溶接部靭性に優れた高強度溶接鋼管の製造方法 | |
CN105149741A (zh) | 一种q960超高强度钢结构用钢的气体保护焊焊接工艺 | |
Guo et al. | Laser welding of high strength steels (S960 and S700) with medium thickness | |
CN103350272B (zh) | 一种T91与12Cr1MoV异种钢的焊接工艺 | |
CN104070270A (zh) | 一种耐滨海地区大气腐蚀用钢的焊丝埋弧焊焊接工艺 | |
CN103357993B (zh) | 一种12Cr1MoV和12X18H12T异种钢的焊接工艺 | |
JP2015085331A (ja) | 極低温靱性に優れたサブマージアーク溶接金属、及び、それを形成するサブマージアーク溶接用ワイヤ及びフラックス | |
CN108637525A (zh) | 一种可免焊后去应力处理的低合金高强度钢用埋弧焊丝 | |
CN103286469A (zh) | F92阀体密封面的焊接工艺 | |
CN102862029B (zh) | 一种阀体的焊接方法及阀 | |
CN106244915A (zh) | 一种低温韧性优异的厚规格x80管件钢管及其制备方法 | |
CN105643061B (zh) | 用于超高强度厚钢板的co2气体保护焊的焊接方法 | |
JP5028761B2 (ja) | 高強度溶接鋼管の製造方法 | |
CN107350657A (zh) | 焊接铁道车辆用钢气体保护焊丝 | |
CN109530849B (zh) | 一种酸性环境碳钢管道焊接施工方法 | |
CN104070271B (zh) | 15Cr1Mo1V阀体与WB36配管异种钢焊接方法 | |
CN105562893B (zh) | 用于大规格超高强度钢板的co2气体保护焊的焊接方法 | |
JP2011195944A (ja) | 耐疲労き裂伝播特性に優れた鋼材の製造方法 | |
CN104785952A (zh) | 一种高纯净度焊条用钢 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20151216 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |