CN112921239A - 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法 - Google Patents

一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112921239A
CN112921239A CN202110088094.2A CN202110088094A CN112921239A CN 112921239 A CN112921239 A CN 112921239A CN 202110088094 A CN202110088094 A CN 202110088094A CN 112921239 A CN112921239 A CN 112921239A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
percent
temperature
rolling
equal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202110088094.2A
Other languages
English (en)
Inventor
董富军
刘小林
刘坚锋
郑景斌
龚红根
吕继平
王琨铭
孙祖才
熊文名
廖桑桑
李学明
熊雄
朱永宽
刘敏
闫博
李磊
邱香花
杨帆
傅清霞
鲁伟
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Xinyu Iron and Steel Co Ltd
Original Assignee
Xinyu Iron and Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Xinyu Iron and Steel Co Ltd filed Critical Xinyu Iron and Steel Co Ltd
Priority to CN202110088094.2A priority Critical patent/CN112921239A/zh
Publication of CN112921239A publication Critical patent/CN112921239A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法，所述低屈强比12MnNiVR钢板包括以下重量百分比的化学成分：C 0.07‑0.10％，Mn 1.35‑1.45％，Si 0.20‑0.30％，S≤0.005％，P≤0.015％，Nb 0.01‑0.02％，V 0.03‑0.04％，Ti0.01‑0.02％，Ni 0.20‑0.30％，Mo 0.08‑0.11％，Alt为0.03‑0.04％，其余为Fe和不可避免的杂质；采用钢水冶炼—LF炉精炼—RH精炼—连铸—铸坯加热—轧制—热处理的工艺进行生产，得到的钢板的性能为屈服强度520‑580MPa，抗拉强度620‑670MPa，屈强比0.86‑0.89，延伸率大于22％；‑20℃横向V型冲击平均值≥260J，钢板平直度的不平度≤5mm/m，钢板强度的波动小，低温冲击韧性和塑性良好，钢板屈强比低，具有良好抗变形能力，完全满足GB/T19189‑2011标准和设计需求。

Description

一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法
技术领域
本发明属于钢铁制造技术领域，具体涉及一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法。
背景技术
大型原油储罐是我国战略石油储备的关键设备，目前国内外主要使用12MnNiVR和12MnNiVR-SR钢板建造，12MnNiVR和12MnNiVR-SR钢板一般采取TMCP+T、在线DQ+T或Q+T三种方式生产，前两种方法，需要预矫直机，且板型难以控制，性能不均匀；调质供货12MnNiVR和12MnNiVR-SR钢板强度波动小、塑性和韧性高，但是屈强比高，尤其是厚度小于25mm钢板，屈强比小于0.95。
在罐内液压、地震、风载等载荷作用下，由于软土地基的压缩特性，储罐基础通常会发生各种类型沉降，沉降带来的储罐变形，为了保障储罐安全平稳运行，设计部门对使用钢板提出屈强比要求(≤0.90)，增加了钢板开发的难度。
目前生产低屈强比高强度钢板的方法，对热矫直机矫直温度范围提出更宽的要求，很多企业难以满足，同时钢板表面损伤比率上升，增加修磨费用且不平度大于等于10mm/m。
发明内容
本发明的目的在于提供一种低屈强比12MnNiVR钢板，采用Mn-Nb-V-Ti-Ni-Mo合金组成，得到强度均匀性≤60MPa、低屈强比的12MnNiVR钢板。
本发明的另一目的在于提供一种低屈强比12MnNiVR钢板的生产方法，通过控制铸坯加热、轧制工艺控制热轧钢板组织，热轧钢板在淬火后经过阶梯式保温回火处理，在满足标准力学性能要求前提下，降低钢板屈强比，提高钢板低温韧性和强度稳定性，得到钢板平直的不平度≤5mm/m的低屈强比12MnNiVR钢板。
本发明的另一目的还在于提供一种调质低屈强比12MnNiVR-SR钢板的生产方法，通过将所述低屈强比12MnNiVR钢板进行调质处理得到，经调质处理后得到的调质低屈强比12MnNiVR-SR钢板仍然具有低屈强比、良好低温韧性和塑性，且钢板平直的不平度≤5mm/m。所述调质处理的工艺为：585±15℃保温时间160分钟，300℃以上升温速度小于156℃/h，降温速度小于188℃/h。所述调质低屈强比12MnNiVR-SR钢板的厚度为10～40mm。所述调质低屈强比12MnNiVR-SR钢板的屈服强度Rel：520-580MPa，抗拉强度Rm：620-670MPa，屈强比0.86-0.89，延伸率A大于22％；-20℃横向V型冲击平均值≥260J，钢板平直度的不平度≤5mm/m。可见，本发明公开的低屈强比12MnNiVR钢板的强度波动小，范围小于60MPa，性能较稳定。
为实现上述目的，本发明采取的技术方案为：
一种低屈强比12MnNiVR钢板，所述低屈强比12MnNiVR钢板包括以下重量百分比的化学成分：C 0.07-0.10％，Mn 1.35-1.45％，Si 0.20-0.30％，S≤0.005％，P≤0.015％，Nb0.01-0.02％，V 0.03-0.04％，Ti 0.01-0.02％，Ni 0.20-0.30％，Mo 0.08-0.11％，Alt为0.03-0.04％，其余为Fe和不可避免的杂质。12MnNiVR钢板焊接线能量大于100KJ/cm，为了保证钢板强韧性和焊接性能，采取低碳、适当添加铌钒钛和镍合金、微量的淬透性元素钼，同时在生产时提高钢水纯净度，降低钢中硫、磷和氮、氢、氧含量。
进一步地，所述低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板厚度为10～40mm。
所述低屈强比12MnNiVR钢板为贝氏体硬相+回火索氏体软相组织(基体贝氏体+表面索氏体组织)，表面的回火索氏体层小于2mm。
所述低屈强比12MnNiVR钢板的屈服强度Rel：520-580MPa，抗拉强度Rm：620-670MPa，屈强比0.86-0.89，延伸率A大于22％；-20℃横向V型冲击平均值≥260J，钢板平直度的不平度≤5mm/m。可见，本发明公开的低屈强比12MnNiVR钢板的强度波动小，强度波动范围小于60MPa，性能较稳定。
所述的低屈强比12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下步骤：钢水冶炼—LF炉精炼—RH精炼—连铸—铸坯加热—轧制—热处理；轧制后采用ACC冷却，热处理包括淬火和回火工艺。
进一步地，所述钢水冶炼工艺中，出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300kg/t钢，进行挡渣出钢，渣层厚度≤50mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.025-0.045％，降低钢中氧和磷的含量。
所述LF炉精炼工艺中，加入脱氧剂造白渣，通电化渣6-8分钟，脱氧剂包括硅铁、Al粒，进一步降低钢中氧的含量。
所述RH精炼工艺中，真空度≤133Pa，真空时间≥15min，纯脱气时间≥10min，RH真空脱气后，喂钙线80-150m，喂线后软吹氩≥10min，对夹杂物进行变性和净化处理。
所述坯料加热工艺中，坯料预热段温度700-900℃，一加段1100-1200℃，二加段1200-1250℃，均热温度1200-1240℃，在炉时间(1.1-1.3)×H分钟，H为板坯板厚，单位为mm；确保板坯加热效果，可控制板坯各处温差小于25℃，表面氧化铁皮通过高压水易除磷。
所述轧制工艺中，采取两阶段轧制；粗轧开轧温度大于1000℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；目标厚度小于14mm钢板，精轧开轧温度≤950℃，终轧温度800-840℃；目标厚度大于14mm钢板精轧开轧温度≤900℃，终轧温度800-840℃。
所述ACC冷却的冷却速度大于10℃/s，控制返红温度700-740℃。
所述淬火工艺中，目标厚度≤14mm钢板，保温温度930±20℃，在炉时间(3.5-4.5)×H分钟，H为钢板厚，单位为mm；钢板出炉后水冷到室温；
目标厚度大于14mm的钢板，保温温度930±20℃，在炉时间(2.5-3.5)×H分钟，H为钢板厚，单位为mm；钢板出炉后水冷室温。
所述回火工艺中，在辊底式热处理炉中进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段加热温度设置在630±10℃，后6段加热温度设置在650±5℃，钢板在炉总加热时间按1.5H+(100-150)分钟，H为钢板厚，单位为mm；出炉后空冷。
本发明公开的技术方案所产生的有益效果在于：
1、本发明控轧控冷工艺操作方便，不需要预矫直机，热轧板型良好；
2、本发明采用淬火+回火工艺得到贝氏体组织的钢板，钢板表面回火索氏体层小于2mm；
3、本发明钢板性能满足：屈服强度Rel：520-580MPa，抗拉强度Rm：620-670MPa，屈强比0.86-0.89，延伸率A大于22％；-20℃横向V型冲击平均值≥260J；
4、钢板强度波动范围小于60MPa，不平度小于5mm/m。钢板强度适中，波动小，低温冲击韧性和塑性良好，钢板屈强比低，具有良好抗变形能力，完全满足GB/T19189-2011标准和设计需求。
附图说明
图1为实施例1中的热轧钢板的金相组织图，铁素体含量88.4％；
图2为实施例1中的热轧钢板经淬火+回火处理之后的钢板金相组织图，为基体贝氏体+表面索氏体组织。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明进行详细说明。
实施例1
低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括如表1中实施例1所示重量百分比的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300Kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度25mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.030-0.040％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣7分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度58Pa，真空时间16min，纯脱气时间13min，RH真空脱气后，喂钙线100m，喂线后软吹氩12min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度805℃，一加段1160℃，二加段1245℃，均热温度1225℃，在炉时间289分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1058℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度950℃，钢板厚50mm，终轧温度835℃，轧制目标厚度为12mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度20℃/s，控制返红温度725℃；
4)热处理工序：保温温度930℃，在炉时间48分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段温度为630℃，后6段温度为650℃，钢板在炉总加热时间按138分钟，出炉空冷。
实施例2
低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括如表1中实施例2所示重量百分比的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300Kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度30mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.03-0.04％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣6分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度67Pa，真空时间15min，纯脱气时间12min，RH真空脱气后，喂钙线105m，喂线后软吹氩15min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度825℃，一加段1165℃，二加段1235℃，均热温度1230℃，在炉时间305分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1045℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度895℃，钢板厚60mm，终轧温度812℃，轧制目标厚度为18.5mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度12℃/s，控制返红温度711℃；
4)热处理工序：保温温度930℃，在炉时间54分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段温度为632℃，后6段温度为655℃，钢板在炉总加热时间按147分钟，出炉空冷。
实施例3
调质低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括如表1中实施例3所示重量百分比的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300Kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度29mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.03-0.04％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣8分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度89Pa，真空时间15min，纯脱气时间11min，RH真空脱气后，喂钙线120m，喂线后软吹氩13min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度790℃，一加段1180℃，二加段1240℃，均热温度1230℃，在炉时间300分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1025℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度880℃，钢板厚65mm，终轧温度815℃，轧制目标厚度为23mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度14℃/s，控制返红温度716℃；
4)热处理工序：保温温度930℃，在炉时间69分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段温度为635℃，后6段温度为652℃，钢板在炉总加热时间按155分钟，出炉空冷。
实施例4
低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括如表1中实施例4所示重量百分比的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300Kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度35mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.030-0.040％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣6分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度65Pa，真空时间16min，纯脱气时间≥14min，RH真空脱气后，喂钙线115m，喂线后软吹氩13min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度820℃，一加段1190℃，二加段1230℃，均热温度1235℃，在炉时间314分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1035℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度895℃，钢板厚75mm，终轧温度822℃，轧制目标厚度为32mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度11℃/s，控制返红温度710℃；
4)热处理工序：保温温度930℃，在炉时间100分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段温度为625℃，后6段温度为650℃，钢板在炉总加热时间按150分钟，出炉空冷。
实施例5
低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括如表1中实施例5所示重量百分比的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度25mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.03-0.04％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣7分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度60Pa，真空时间15min，纯脱气时间15min，RH真空脱气后，喂钙线120m，喂线后软吹氩14min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度810℃，一加段1165℃，二加段1235℃，均热温度1240℃，在炉时间309分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1025℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度870℃，钢板厚90mm，终轧温度825℃，轧制目标厚度为40mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度12℃/s，控制返红温度705℃；
4)热处理工序：保温温度935℃，在炉时间120分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段温度为620℃，后6段温度为645℃，钢板在炉总加热时间按160分钟，出炉空冷。
实施例6
调质低屈强比原油储罐用12MnNiVR-SR钢板，通过对实施例2生产得到的12MnNiVR钢板在585℃保温时间160分钟，300℃以上升温速度156℃/h，降温速度188℃/h得到。
实施例7
调质低屈强比原油储罐用12MnNiVR-SR钢板，通过对实施例4生产得到的12MnNiVR钢板在580℃保温时间160分钟，300℃以上升温速度156℃/h，降温速度188℃/h得到。
比较例1
低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板的生产方法同实施例1，只是采用表1中比较例1所示的化学成分，其余为Fe和不可避免的杂质。
比较例2
调质低屈强比原油储罐用12MnNiVR钢板，包括以下质量百分比的化学成分：见下表1；其余为Fe和不可避免的杂质。
所述的12MnNiVR钢板的生产方法，包括以下工艺：
1)炼钢工序：出钢水1/4重量时，随钢流加入石灰300Kg，用挡渣塞(球)+滑板挡渣出钢，渣层厚度35mm；按“铝块-硅铁-金属锰”顺序加入，全程Al控制在0.03-0.04％；LF炉加入脱氧剂造白渣，通电化渣7分钟；脱氧剂包括硅铁、Al粒；RH真空过程，真空度58Pa，真空时间16min，纯脱气时间13min，RH真空脱气后，喂钙线100m，喂线后软吹氩12min；
2)坯料加热工序：250mm厚坯料预热段温度810℃，一加段1165℃，二加段1230℃，均热温度1240℃，在炉时间250分钟，到温后进行轧制；
3)轧制工序：采取两阶段轧制，粗轧开轧温度1010℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；精轧开轧温度950℃，钢板厚50mm，终轧温度835℃，轧制12mm；轧后采用ACC冷却，冷却速度12℃/s，控制返红温度740℃；
4)热处理工序：保温温度930℃，在炉时间48分钟，钢板出炉使用水冷，冷却到室温；在辊底式明火燃烧热处理炉进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，12段的温度均设置为650℃，钢板在炉总加热时间按98分钟，出炉空冷。
表1各实施例和比较例中的钢板化学成分(wt％)
C Mn Si S P Alt Nb V Ti Ni Mo
实施例1 0.08 1.42 0.23 0.003 0.012 0.037 0.015 0.040 0.012 0.22 0.10
实施例2 0.07 1.45 0.25 0.002 0.010 0.038 0.012 0.040 0.013 0.21 0.09
实施例3 0.09 1.43 0.22 0.001 0.011 0.040 0.013 0.038 0.014 0.23 0.10
实施例4 0.10 1.40 0.25 0.003 0.008 0.035 0.011 0.032 0.015 0.25 0.11
实施例5 0.10 1.41 0.29 0.001 0.009 0.032 0.012 0.035 0.011 0.25 0.10
比较例1 0.12 1.40 0.25 0.003 0.012 0.037 0.015 0.040 0.012 0.03 0.05
比较例2 0.08 1.42 0.23 0.003 0.012 0.037 0.015 0.040 0.012 0.22 0.10
注：表1中没有列出的为Fe和不可避免的杂质。
表2各实施例和比较例中的钢板力学性能
Figure BDA0002911642420000111
上述参照实施例对低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法进行的详细描述，是说明性的而不是限定性的，可按照所限定范围列举出若干个实施例，因此在不脱离本发明总体构思下的变化和修改，应属本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种低屈强比12MnNiVR钢板，其特征在于，所述低屈强比12MnNiVR钢板包括以下重量百分比的化学成分：C 0.07-0.10％，Mn 1.35-1.45％，Si 0.20-0.30％，S≤0.005％，P≤0.015％，Nb 0.01-0.02％，V 0.03-0.04％，Ti 0.01-0.02％，Ni 0.20-0.30％，Mo 0.08-0.11％，Alt为0.03-0.04％，其余为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的低屈强比12MnNiVR钢板，其特征在于，所述低屈强比12MnNiVR钢板为为贝氏体硬相+回火索氏体软相组织，表面的回火索氏体层小于2mm；所述低屈强比12MnNiVR钢板的屈服强度Rel：520-580MPa，抗拉强度Rm：620-670MPa，屈强比0.86-0.89，延伸率A大于22％；-20℃横向V型冲击平均值≥260J，钢板平直的不平度≤5mm/m。
3.如权利要求1或2所述的低屈强比12MnNiVR钢板的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括以下步骤：钢水冶炼—LF炉精炼—RH精炼—连铸—铸坯加热—轧制—热处理；轧制后采用ACC冷却，热处理包括淬火和回火工艺。
4.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述RH精炼工艺中，真空度≤133Pa，真空时间≥15min，纯脱气时间≥10min，RH真空脱气后，喂钙线80-150m，喂线后软吹氩≥10min。
5.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述坯料加热工艺中，坯料预热段温度700-900℃，一加段1100-1200℃，二加段1200-1250℃，均热温度1200-1240℃，在炉时间(1.1-1.3)×H分钟，H为板坯板厚，单位为mm。
6.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述轧制工艺中，采取两阶段轧制；粗轧开轧温度大于1000℃，采用高温低速大压下轧制，辊速≤2.5m/s，道次压下率大于12％；目标厚度小于14mm钢板，精轧开轧温度≤950℃，终轧温度800-840℃；目标厚度大于14mm钢板精轧开轧温度≤900℃，终轧温度800-840℃。
7.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述ACC冷却的冷却速度大于10℃/s，控制返红温度700-740℃。
8.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述淬火工艺中，目标厚度≤14mm钢板，保温温度930±20℃，在炉时间(3.5-4.5)×H分钟，H为钢板厚，单位为mm；钢板出炉后水冷到室温；目标厚度大于14mm的钢板，保温温度930±20℃，在炉时间(2.5-3.5)×H分钟，H为钢板厚，单位为mm；钢板出炉后水冷室温。
9.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述回火工艺中，在辊底式热处理炉中进行回火，热处理炉有12段可控烧嘴加热，前6段加热温度设置在630±10℃，后6段加热温度设置在650±5℃，钢板在炉总加热时间按1.5H+(100-150)分钟，H为钢板厚，单位为mm；出炉后空冷。
10.一种调质低屈强比12MnNiVR-SR钢板的生产方法，其特征在于，将权利要求1所述的低屈强比12MnNiVR钢板进行调质处理得到。
CN202110088094.2A 2021-01-22 2021-01-22 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法 Pending CN112921239A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110088094.2A CN112921239A (zh) 2021-01-22 2021-01-22 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110088094.2A CN112921239A (zh) 2021-01-22 2021-01-22 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN112921239A true CN112921239A (zh) 2021-06-08

Family

ID=76164676

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110088094.2A Pending CN112921239A (zh) 2021-01-22 2021-01-22 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112921239A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114875304A (zh) * 2022-03-31 2022-08-09 新余钢铁股份有限公司 一种sa537mcl2压力容器用调质高强度钢板及其生产方法

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003003231A (ja) * 2001-06-25 2003-01-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 機械的複合特性を有する鋼材及びその製造方法
CN102936684A (zh) * 2012-10-23 2013-02-20 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种非调质储油罐用12MnNiVR钢板的生产方法
CN105671436A (zh) * 2016-02-05 2016-06-15 山东钢铁股份有限公司 抗高温pwht软化的低焊接裂纹敏感系数原油储罐用高强韧性钢板及其制造方法
CN105908084A (zh) * 2016-06-14 2016-08-31 舞阳钢铁有限责任公司 一种调质型高强度低温容器用钢板及其生产方法
CN107177802A (zh) * 2017-04-24 2017-09-19 舞阳钢铁有限责任公司 大型储罐用调质高强钢12MnNiVR钢板及生产方法
CN108728729A (zh) * 2017-04-24 2018-11-02 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比的高强度调质型容器钢及其生产方法
CN111041366A (zh) * 2019-12-25 2020-04-21 南阳汉冶特钢有限公司 一种大型储油罐压力容器用调质高强度钢板12MnNiVR及其生产方法
CN111286667A (zh) * 2020-03-17 2020-06-16 新余钢铁股份有限公司 一种低温韧性铬钼钢板及生产方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003003231A (ja) * 2001-06-25 2003-01-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 機械的複合特性を有する鋼材及びその製造方法
CN102936684A (zh) * 2012-10-23 2013-02-20 秦皇岛首秦金属材料有限公司 一种非调质储油罐用12MnNiVR钢板的生产方法
CN105671436A (zh) * 2016-02-05 2016-06-15 山东钢铁股份有限公司 抗高温pwht软化的低焊接裂纹敏感系数原油储罐用高强韧性钢板及其制造方法
CN105908084A (zh) * 2016-06-14 2016-08-31 舞阳钢铁有限责任公司 一种调质型高强度低温容器用钢板及其生产方法
CN107177802A (zh) * 2017-04-24 2017-09-19 舞阳钢铁有限责任公司 大型储罐用调质高强钢12MnNiVR钢板及生产方法
CN108728729A (zh) * 2017-04-24 2018-11-02 鞍钢股份有限公司 一种低屈强比的高强度调质型容器钢及其生产方法
CN111041366A (zh) * 2019-12-25 2020-04-21 南阳汉冶特钢有限公司 一种大型储油罐压力容器用调质高强度钢板12MnNiVR及其生产方法
CN111286667A (zh) * 2020-03-17 2020-06-16 新余钢铁股份有限公司 一种低温韧性铬钼钢板及生产方法

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114875304A (zh) * 2022-03-31 2022-08-09 新余钢铁股份有限公司 一种sa537mcl2压力容器用调质高强度钢板及其生产方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN106544597B (zh) 超薄超宽核电承压设备用钢板及其制造方法
CN102400043B (zh) 一种大厚度海洋工程用钢板
WO2022052335A1 (zh) 一种大厚度低碳当量高韧性耐磨钢板及其制造方法
CN103695803A (zh) 低碳当量低温使用的大厚度齿条钢及其制造方法
CN102876997B (zh) 一种易焊接海洋平台用调质高强度钢板及其生产方法
CN104846293A (zh) 高强韧性钢板及其制备方法
CN112981257A (zh) 一种经济型厚壁高强韧性x70m热轧钢板及其制造方法
CN111286667A (zh) 一种低温韧性铬钼钢板及生产方法
CN114990427B (zh) 一种热轧耐腐蚀圆钢及其制备方法
CN110527920B (zh) 一种60～80mm特厚耐磨钢板及其生产方法
CN111041329B (zh) 一种海洋工程用高强高韧性钢板及其生产方法
CN112921239A (zh) 一种低屈强比12MnNiVR钢板及其生产方法
CN112676343A (zh) 采用连续轧制及卷轧保温生产薄规格抗震耐火钢的方法
CN115572912B (zh) 一种经济型460MPa级别工程结构用钢板冷却均匀性控制方法
CN114686765B (zh) 一种420MPa级高韧性特厚板及其制造方法
CN115558851A (zh) 一种370MPa级别工程结构用热轧钢板及其制造方法
CN115161440A (zh) 一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法
CN112795839A (zh) 大厚度超低温高韧性球罐用钢板及其轧制方法
CN110923544A (zh) 一种低成本特厚耐磨型海洋平台齿条用钢板及其生产方法
CN116121646B (zh) 一种高强度低碳当量核反应堆安全壳用钢及其制造方法
CN111270162B (zh) 中等厚度低温高心部冲击a537cl2容器钢板及其生产方法
CN115216701B (zh) 一种低压缩比抗层状撕裂q960高强钢及其制备方法
CN115094306B (zh) 屈服强度960MPa级海洋工程用钢板及生产方法
CN114686776B (zh) 一种460MPa级高韧性特厚板及其制造方法
KR100711467B1 (ko) 표층부 인성이 우수한 보론첨가 극후물 강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination