CN115161440A - 一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法 - Google Patents

一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法，属于冶金材料技术领域。该屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，主要通过成分设计和轧后在线淬火+自回火(QST)冷却工艺制得，通过对热轧钢进行粗轧、精轧后，进入超快冷设备进行水冷，在水冷过程中进行淬火，随后在空冷过程中利用芯部余热使型钢表层发生自回火。按照本发明的方法生产的热轧重型H型钢翼缘厚度为40～80mm，翼缘回火层厚度为5～20mm，并具有良好的综合力学性能，其屈服强度≥560MPa、抗拉强度≥715MPa、延伸率≥19％、‑20℃冲击功＞40J。

Description

一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金材料技术领域，具体涉及一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法。
背景技术
近年来，对大尺寸、大跨度、大高度的重型H型钢需求日益增长。以往，大型建筑设施所需的重型H型钢均由厚板焊接而成，这种H型钢存在热影响区，缺乏可靠性，并且大大增加了施工周期。而热轧重型H型钢与之相比，不论在强韧性、焊接性还是经济性上都具有很大的优势。但由于热轧重型H型钢生产难度大，受到技术设备限制，生产热轧重型H型钢企业较少。
热轧重型H型钢断面形状复杂，翼缘、腹板厚度大，轧制温度低时金属流动性差，温度过高又容易导致奥氏体晶粒长大，影响H型钢力学性能。因此，生产热轧重型H型钢时需要使用足够压下能力的大型设备，避免“高温、轻压下”的轧制方式下得到粗大的铁素体+珠光体组织。目前，对于热轧重型H型钢的强化方法主要通过微合金化的方式进行强化。但是当热轧重型H型钢翼缘厚度超过40mm时，采用微合金化的方式进行强化，其力学性能往往达不到要求。
发明内容
为解决上述技术问题，本发明提供了一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法，主要包括成分设计和轧后在线淬火+自回火冷却工艺。在不提高轧机负荷的前提下，得到了翼缘厚度为40～80mm、屈服强度≥560MPa、抗拉强度≥715MPa、延伸率≥19％、-20℃冲击功＞40J，综合力学性能优异强度为560MPa级的热轧重型H型钢。
为实现上述目的，本发明采取的具体技术方案如下：
本发明的一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，包括以下步骤：
S1：将热轧钢进行水冷，实现在线淬火处理，开冷温度为940～1000℃，冷却时间为20～60s，终冷温度为300～430℃，冷却速度为8.5～35℃/s，得到终冷后的重型H型钢；
S2：终冷后的重型H型钢发生返温，返温温度为500～680℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
所述的S1中，所述的热轧钢，采用以下工艺制得，根据热轧重型H型钢的成分要求，进行熔炼，浇铸得到铸锭；将铸锭进行粗轧、精轧过程后，得到的热轧钢。
所述的热轧重型H型钢的成分要求为，含有的化学成分及各个化学成分的质量百分比为：C：0.07～0.15％，Si：0.2～0.32％，Mn：1.57～1.85％，P：≤0.012％，S：≤0.01％，Cr：≤0.32％，Ni：0.24～0.4％，Nb：0.06～0.09％，Mo：≤0.26％，Ti：≤0.02％，Al：≤0.025％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述的粗轧，粗轧开轧温度为1100～1180℃，所述的精轧，精轧开轧温度为1000～1100℃。
所述的S1中，所述的水冷采用超快冷设备进行水冷，超快冷设备水冷过程中水压在1.0～1.5MPa，输送辊道速度0.4～1m/s。
一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，采用上述的生产方法制得，其屈服强度≥560MPa、抗拉强度≥715MPa、延伸率≥19％、-20℃冲击功＞40J。
所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，其翼缘厚度为40～80mm，翼缘回火层厚度为5～20mm，其回火层组织为回火索氏体，芯部组织为贝氏体或者珠光体+铁素体组织。
本发明所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的各化学成分作用及控制如下：
C：0.07～0.15％，C可以提高强度，含量过高会降低塑性和韧性；
Si：0.2～0.32％，适量的Si可以起到固溶强化作用，提高钢的强度抗腐蚀性，与Mn一起加入可以提高钢的淬透性；Si含量过高则会降低钢的韧性，影响产品质量；
Mn：1.57～1.85％，Mn为奥氏体形成元素，可以提高淬透性，促进贝氏体相变，提高钢的强度；Mn含量过高对钢的成形性能造成不利影响；
P：≤0.012％，S：≤0.01％，两者为杂质元素会对钢的力学性能及焊接性造成不良影响，在生产中严格控制；
Cr：≤0.32％，降低临界冷却速率，提高淬透性。其淬透作用不如Mn、Mo，但比Si、Ni强，Cr可以碳化物的形式存在；
Ni：0.24～0.4％，Ni具有降低钢韧脆转变温度的作用，同时Ni也为奥氏体稳定元素，可以提高钢的淬透性；
Nd：0.06～0.09％，钢中的Nb可以细化晶粒，尤其是奥氏体晶粒与再结晶组织，增加相界面，提高强度；Nb作为强碳化物形成元素，与C、N元素形成的Nb(C、N)弥散化合物分布在钢的基体中起到析出强化的作用，同时改善韧性；
Mo：≤0.26％，Mo的碳化物析出可以提高强度，固溶的Mo可以提高钢材的淬透性；
Ti：≤0.02％，Ti可以在钢中形成非常稳定、弥散、高硬度的碳化物，从而提高钢的强度。微合金元素Ti，在钢中与N结合，形成细小弥散分布的TiN颗粒稳定存在于奧氏体晶界处，在加热过程阻止奥氏体晶粒的长大，保证获得细小奥氏体晶粒，以保证轧后钢的韧性；当Ti含量过高，会形成粗大的TiN颗粒，会成为钢中裂纹源头；
Al≤0.025％，其氧化物分散于钢中，可阻止钢加热时的晶粒长大；
本发明的有益效果为：
本发明提供了一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法，通过成分和工艺调整，生产热轧重型H型钢。开发出了屈服强度≥560MPa、抗拉强度≥713MPa、延伸率≥19％、-20℃冲击功＞40J的综合性能优异的高强度热轧重型H型钢。
本发明通过轧后在线淬火+自回火工艺，利用轧后余热，实现在线连续淬火。终轧结束后钢材立即进入超快冷装置，钢材的表层经过快冷，表面温度降至马氏体或贝氏体转变温度以下获得低温相变产物，芯部由于来不及冷却依然保持高温奥氏体状态。快冷结束后，钢材芯部的热量通过热传导向表层传递，实现表层淬火组织的自回火处理。由于各部分冷却条件的差别，芯部一般转变为铁素体+珠光体组织或贝氏体组织，表层一般为回火索氏体组织。该方法不仅可以改善钢材强韧性，提升材料综合性能，作为一种在线热处理工艺，还可以缩短生产周期，提高生产效率，节约能源。
本发明通过工艺参数和成分调整，实现屈服强度的显著提高并保证了钢具有良好的韧性。本发明开冷温度为940～1000℃，冷却时间为20～60s，终冷温度为300～430℃，冷却速度为8.5～35℃/s，目的是使热轧重型H型钢表面实现淬火，获得淬火组织，从工艺角度提高热轧重型H型钢的强度。终冷后的重型H型钢发生返温，返温温度为500～680℃，将返温温度控制在该温度区间，目的是使热轧重型H型钢表层淬火组织发生自回火，使表层组织转变为回火索氏体，芯部组织为贝氏体或者珠光体+铁素体组织，且翼缘回火层厚度为5～20mm，在提高强度的同时保证热轧重型H型钢的韧性。本发明中添加Cr：≤0.32％降低临界淬火速度，提高淬透性；添加Mo：≤0.26％可以提高淬透性，并且Mo的碳化物析出又可以提高钢的强度；添加Al≤0.025％可以使钢中形成Al的氧化物，其氧化物分散于钢中阻止晶粒长大，提高强度。添加C：0.07～0.15％、Si：0.2～0.32％，目的在于提高强度的同时挺高韧性；添加Mn：1.57～1.85％，目的在于提高淬透性的同时保证成形性能；添加Ni：0.24～0.4％，目的在于降低钢韧脆转变温度的作用，提高钢的淬透性；添加Nd：0.06～0.09％、Ti：≤0.02％，前者通过形成Nd的碳氮化物起到析出强化作用，同时改善韧性，后者通过在钢中形成TiN组织晶粒长大提高强度。微合金化元素V具有细化晶粒提高强度的作用。通过采用本发明的方法，在不加入V的情况下提高了强度并且保证了韧性，降低了生产成本。
附图说明
图1为实施例1中热轧重型H型钢翼缘回火层金相组织；
图2为实施例1中热轧重型H型钢翼缘芯部金相组织；
图3为实施例2中热轧重型H型钢翼缘回火层金相组织；
图4为实施例2中热轧重型H型钢翼缘芯部金相组织；
图5为实施例3中热轧重型H型钢翼缘回火层金相组织；
图6为实施例3中热轧重型H型钢翼缘芯部金相组织；
图7为实施例4中热轧重型H型钢翼缘回火层金相组织；
图8为实施例4中热轧重型H型钢翼缘芯部金相组织。
具体实施方式
下面结合具体实施案例和附图1～8对本发明作进一步说明，但本发明并不局限于这些实施例。
实施例1
一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，包含如下步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷，其中，粗轧开轧温度为1162℃，精轧开轧温度为1073℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.1MPa，输送辊道速度1m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为992℃，冷却时间为30s，终冷温度为339℃，冷却速度为21.77℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，返温温度为614℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.11％，Si：0.25％，Mn：1.65％，P：0.011％，S：0.008％，Cr：0.3％，Ni：0.3％，Nb：0.08％，Mo：0.22％，Ti：0.015％，Al：0.025％，余量为Fe和不可避免的杂质。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢翼缘厚度为42mm。翼缘回火层厚度为7.5mm，其回火层组织为回火索氏体(见图1)，芯部组织为贝氏体组织(见图2)。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢其屈服强度为610MPa、抗拉强度为722MPa、延伸率为19.4％、-20℃冲击功为41.7J。
实施例2
一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，包含如下步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷，其中，粗轧开轧温度为1138℃，精轧开轧温度为1043℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.1MPa，输送辊道速度0.86m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为970℃，冷却时间为35s，终冷温度为376℃，冷却速度为16.97℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为623℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.091％，Si：0.26％，Mn：1.58％，P：0.012％，S：0.01％，Cr：0.28％，Ni：0.35％，Nb：0.075％，Mo：0.25％，Ti：0.02％，Al：0.021％，余量为Fe和不可避免的杂质。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm。翼缘回火层厚度为17mm，其回火层组织为回火索氏体(见图3)，芯部组织为铁素体+珠光体组织(见图4)。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢其屈服强度为584.9MPa、抗拉强度为744.5MPa、延伸率为20.09％、-20℃冲击功为42.1J。
实施例3
一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，包含如下步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷冷却，其中，粗轧温度为1154℃，精轧温度为1051℃，超快冷设备水冷过程中水压在1MPa，输送辊道速度0.75m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为983℃，冷却时间为40s，终冷温度为380℃，冷却速度为15.075℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为607℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.086％，Si：0.31％，Mn：1.6％，P：0.009％，S：0.0095％，Cr：0.25％，Ni：0.38％，Nb：0.068％，Mo：0.21％，Ti：0.012％，Al：0.023％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述屈服强度560MPa级热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm。翼缘回火层厚度为20mm，其回火层组织为回火索氏体(见图5)，芯部组织为铁素体+珠光体组织(见图6)。
所述屈服强度560MPa级热轧重型H型钢其屈服强度为561.79MPa、抗拉强度为721.37MPa、延伸率为22.93％、-20℃冲击功为43.8J。
实施例4：
一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，包含如下步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷，其中，粗轧开轧温度为1115℃，精轧开轧温度为1060℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.1MPa，输送辊道速度1m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为988℃，冷却时间为30s，终冷温度为426℃，冷却速度为18.73℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，返温温度为679℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.097％，Si：0.23％，Mn：1.71％，P：0.007％，S：0.0091％，Cr：0.31％，Ni：0.28％，Nb：0.087％，Mo：0.19％，Ti：0.018％，Al：0.02％，余量为Fe和不可避免的杂质。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢翼缘厚度为42mm。翼缘回火层厚度为6.3mm，其回火层组织为回火索氏体(见图7)，芯部组织为贝氏体组织(见图8)。
制备的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢其屈服强度为571.24MPa、抗拉强度为725.3MPa、延伸率为20.7％、-20℃冲击功为42.6J。
对比例1：
一种热轧重型H型钢，工艺与实施例1类似，不同在于采用化学成分及各个化学成分的百分比为：C：0.22％，Si：0.61％，Mn：1.4％，P：0.018％，S：0.012％，Cr：0.27％，Ni：0.3％，V：0.1％，Mo：0.02％，Al：0.018％，Cu：0.3％，N：0.1％余量为Fe和不可避免的杂质。
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷，其中，粗轧开轧温度为1150℃，精轧开轧温度为1065℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.1MPa，输送辊道速度0.6m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为980℃，冷却时间为30s，终冷温度为352℃，冷却速度为20.93℃/s。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为650℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火。
制备的热轧重型H型钢翼缘厚度为42mm。翼缘回火层厚度为6mm，表层为回火组织，芯部组织为铁素体+珠光体组织。
制备的热轧重型H型钢其屈服强度为491.45MPa、抗拉强度为721.6MPa、延伸率为19％、-20℃冲击功为106.7J。
对比例2：
一种热轧重型H型钢的生产工艺，与实施例1相比主要不同在于所选取冷却工艺参数。包含如下具体步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后直接进行空冷并冷至室温，其中，粗轧开轧温度为1152℃，精轧开轧温度为1065℃，开冷温度为978℃，输送辊道速度0.6m/s。
所述热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.1％，Si：0.24％，Mn：1.68％，P：0.01％，S：0.007％，Cr：0.32％，Ni：0.32％，Nb：0.082％，Mo：0.2％，Ti：0.014％，Al：0.025％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm，其组织均为铁素体+珠光体组织。
所述热轧重型H型钢其屈服强度为339.67MPa、抗拉强度为537.51MPa、延伸率为28.91％、-20℃冲击功为85.5J。
对比例3：
一种热轧重型H型钢的生产工艺，与实施例1相比主要不同在于所选取冷却工艺参数。包含如下具体步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷冷却，其中，粗轧温度为1156℃，精轧温度为1047℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.2MPa，输送辊道速度0.75m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为983℃，冷却时间为40s，终冷温度为475℃，冷却速度为13.075℃/s。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为693℃，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火。
所述热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.12％，Si：0.27％，Mn：1.69％，P：0.011％，S：0.0085％，Cr：0.31％，Ni：0.27％，Nb：0.078％，Mo：0.24％，Ti：0.019％，Al：0.02％，余量为Fe和不可避免的杂质。
所述热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm。翼缘回火层厚度为14mm，其回火层组织为回火索氏体，芯部组织为铁素体+珠光体组织。
所述热轧重型H型钢其屈服强度为490.51MPa、抗拉强度为690.47MPa、延伸率为27.31％、-20℃冲击功为78.2J。
对比例4：
一种热轧重型H型钢的生产工艺，与实施例1相比主要不同在于所选取冷却工艺参数。包含如下具体步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷冷却，其中，粗轧温度为1144℃，精轧温度为1053℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.2MPa，输送辊道速度0.75m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为992℃，冷却时间为40s，终冷温度为527℃，冷却速度为11.625℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为733℃，随后继续进行空冷，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
所述热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.11％，Si：0.29％，Mn：1.73％，P：0.0085％，S：0.008％，Cr：0.27％，Ni：0.3％，Nb：0.086％，Mo：0.24％，Ti：0.012％，Al：0.017％，余量为Fe和不可避免的杂质。
制备的热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm，其表层组织为铁素体+珠光体组织以及少量贝氏体组织，芯部组织为铁素体+珠光体组织。
制备的热轧重型H型钢其屈服强度为422.3MPa、抗拉强度为606.33MPa、延伸率为27.12％、-20℃冲击功为35.3J。
对比例5：
一种热轧重型H型钢的生产工艺，与实施例1相比主要不同在于所选取冷却工艺参数。包含如下具体步骤：
步骤1：热轧重型H型钢经过粗轧、精轧过程后进入超快冷设备进行水冷冷却，其中，粗轧温度为1164℃，精轧温度为1059℃，超快冷设备水冷过程中水压在1.2MPa，输送辊道速度0.75m/s，对重型H型钢进行淬火处理，开冷温度为939℃，冷却时间为40s，终冷温度为433℃，冷却速度为12.65℃/s，得到终冷后的重型H型钢。
步骤2：终冷后的重型H型钢发生返温，翼缘返温温度为646℃，随后继续进行空冷，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
制备的热轧重型H型钢坯料的化学成分按重量百分比为：C：0.098％，Si：0.27％，Mn：1.65％，P：0.008％，S：0.009％，Cr：0.29％，Ni：0.28％，Nb：0.075％，Mo：0.17％，Ti：0.017％，Al：0.023％，余量为Fe和不可避免的杂质。
制备的热轧重型H型钢翼缘厚度为77mm。翼缘回火层厚度为11mm，其回火层组织为回火索氏体，芯部组织为铁素体+珠光体组织。
制备的热轧重型H型钢其屈服强度为478.9MPa、抗拉强度为680.2MPa、延伸率为23.52％、-20℃冲击功为43.78J。

Claims (10)

1.一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1：将热轧钢进行水冷，实现在线淬火处理，得到终冷后的重型H型钢；
S2：终冷后的重型H型钢发生返温，随后继续进行空冷，使重型H型钢表层组织利用自身芯部余热发生自回火，得到屈服强度560MPa级热轧重型H型钢。
2.根据权利要求1所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的S1中，开冷温度为940～1000℃，冷却时间为20～60s，终冷温度为300～430℃，冷却速度为8.5～35℃/s。
3.根据权利要求1所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的S2中，返温温度为500～680℃。
4.根据权利要求1所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的热轧钢，采用以下工艺制得，根据热轧重型H型钢的成分要求，进行熔炼，浇铸得到铸锭；将铸锭进行粗轧、精轧过程后，得到的热轧钢。
5.根据权利要求4所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的热轧重型H型钢的成分要求为，含有的化学成分及各个化学成分的质量百分比为：C：0.07～0.15％，Si：0.2～0.32％，Mn：1.57～1.85％，P：≤0.012％，S：≤0.01％，Cr：≤0.32％，Ni：0.24～0.4％，Nb：0.06～0.09％，Mo：≤0.26％，Ti：≤0.02％，Al：≤0.025％，余量为Fe和不可避免的杂质。
6.根据权利要求4所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的粗轧，粗轧开轧温度为1100～1180℃，所述的精轧，精轧开轧温度为1000～1100℃。
7.根据权利要求1所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的生产方法，其特征在于，所述的S1中，水冷采用超快冷设备进行水冷，超快冷设备水冷过程中水压在1.0～1.5MPa，输送辊道速度0.4～1m/s。
8.一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，其特征在于，采用权利要求1-7任意一项所述的生产方法制得，屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的屈服强度≥560MPa、抗拉强度≥715MPa、延伸率≥19％、-20℃冲击功＞40J。
9.根据权利要求8所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，其特征在于，所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，其翼缘厚度为40～80mm，翼缘回火层厚度为5～20mm。
10.根据权利要求8所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢，其特征在于，所述的屈服强度560MPa级热轧重型H型钢的回火层组织为回火索氏体，芯部组织为贝氏体或者珠光体+铁素体组织。
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