CN112719177A - 一种非对称结构ta19合金机匣锻件的锻造工艺方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于锻造领域,涉及一种非对称结构TA19合金机匣锻件的锻造工艺方法。方法包括:将坯料加热至相变点下40‑45℃,在2500t快锻机上将坯料拔长,以及两端头放宽,得到荒坯;加热荒坯至相变点下30‑40℃,对加热后的荒坯使用弯曲模进行弯曲成型,得到弯曲胚料;弯曲坯料的弯曲度小于模锻件的弯曲度;将弯曲坯料加热至相变点下15‑25℃,并转移至已加热的模具内,锻至成形模锻件。
Description
技术领域
本发明属于锻造领域,涉及一种非对称结构TA19合金机匣锻件的锻造工艺方法。
背景技术
TA19合金是一种近α型合金,该合金由于其在540℃左右具有较好的强度,以及优越的高温抗蠕变性能,在航空发动机机匣锻件及飞机蒙皮等多处已广泛应用。机匣锻件由于其形状特殊以及常规锻锻造特点的局限性,整体成形时模具会承受强烈的侧向力导致成形困难,目前生产方法有两种,一种是将锻件按结构特征沿弧长方向划分为四块,将棒材流线方向分别锻造成型,经粗加工后焊接而成,该方法切断了金属的流线,整体结构强度、零件疲劳性能很难满足锻件要求。另一种成型方式为将棒料沿长度宽度方向展宽,锻至一中间薄、四周厚的长方形板坯,置于模具型腔,多火次下成形锻件,该锻造工艺特征有多火次,局部加载,易有因多火次或锻件各部位组织差异大的风险。
发明内容
本发明的目的是:本发明通过制荒坯及弯曲对金属进行预分配,并利用TA19合金超塑性成形原理制定了近等温模锻工艺,对弯曲坯料进行整体变形,一个火次下即得到形状精准且充填良好、表面光洁的近精锻件,组织及性能均符合标准要求。
为解决此技术问题,本发明的技术方案是:
一种非对称结构TA19合金机匣锻件的锻造工艺方法,包括:
将坯料加热至相变点下40-45℃,在2500t快锻机上将坯料拔长,以及两端头展宽,得到荒坯;
加热荒坯至相变点下30-40℃,对加热后的荒坯使用弯曲模进行弯曲成型,得到弯曲胚料;弯曲坯料的弯曲度小于模锻件的弯曲度;
将弯曲坯料加热至相变点下15-25℃,并转移至已加热的模具内,锻至成形模锻件。
将弯曲坯料加热至相变点下15-25℃,并转移至已加热的模具内,锻至成形模锻件,包括:
将加热后的弯曲坯料移至模具型腔内,弯曲坯料的内弧顶与下模具成型凸起的弧顶具有间隙,弯曲坯料的两端头卡在下模具成型凸起的圆弧面上,两端头距模具的基准面的距离大于间隙的距离;
使用上模具以高压速度下压弯曲坯料,使得弯曲坯料的内弧顶与下模具成型凸起逐步贴合,同时弯曲坯料的两端头向下运动至镦粗变形;
使用上模具以低压速度继续下压弯曲坯料,使得弯曲坯料整体展宽;高压速度速率大于低压速度速率。
将坯料加热至相变点下40-45℃,在2500t快锻机上将坯料拔长,以及两端头放宽之后,所述方法还包括:
制坯后去除荒坯两端头自由鼓度,保证荒坯长度。
荒坯的长度等于弯曲坯料大于模锻件的弧长。
模具的加热温度为900-950°。
高压速度速率的速率范围为2-5mm/s。
低压速度速率的速率范围为0.02-0.5mm/s。
模锻件结构为非对称,两端头带安装边。
本发明的有益效果是:通过制坯过程对棒料进行拔长及展宽,使用弯曲模使坯料与终锻模具贴合,完成对荒坯金属的预分配,以满足近等温模锻过程中锻件各个部位的变形量以及成形需求,近等温模锻时使用变速成形工艺,一个火次整体成形,充填理想,各个部位变形充分,经检查组织符合要求,提高了生产效率及材料利用率。
附图说明
图1a为机匣模锻件的仰视图示。
图1b为机匣模锻件的正视图示。
图1c为机匣模锻件的剖视图示。
图2为拔长后坯料的示意图。
图3为预锻件的示意图。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。显然,所描述的实施例是本发明的一部分实施例,而不是全部实施例。基于本发明中的实施例,本领域的普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下,所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
本发明主要包括以下几个主要步骤:
步骤1依据锻件特点,利用计算机数值模拟技术,完成预锻件优化设计,确定预锻件结构及尺寸,使锻件整体变形量处于20%-50%;
步骤2将坯料加热至相变点下40-45℃,在2500t快锻机上将坯料从φ230×510拔长到截面140×220×L,以及两端头尺寸220展宽至250mm;
步骤3将步骤2得到的坯料两端头鼓度机加去除,完成荒坯制作,加热至相变点下35-40℃,使用弯曲模进行弯曲成型,得到弯曲度与模锻件相近的弯曲胚料,如图3所示;
步骤4将弯曲坯料加热至相变点下15-25℃,转移至已加热至900℃-950℃的模具内,采用5-0.02mm/s的速度,锻至成形锻件。
实施例
某TA19合金机匣锻件,如图1a、图1b、图1c所示,锻件长度尺寸为870mm,宽度尺寸为290mm,投影面积约为0.23m2,锻件外表面环状布置凸台,两端带凸起的安装边。
其锻造工艺步骤如下:
第一步为制坯工序,即棒料沿长度方向拔长及展宽。拔长时,坯料两端头各100mm处较坯料中部加宽30mm,该工序将棒料加热至相变点下40-45℃,通过两火完成,每火次变形量25%~30%,制坯后去除坯料两端头鼓度,保证荒坯长度,如图2所示。
第二步 设计弯曲模具,通过坯料长度在预锻模定位,加热坯料至相变下30-40℃,使用5mm/s的速度进行弯曲,使坯料弯曲度与锻件宽曲度相近。
第三步 终锻时采用近等温锻方式生产,将等温锻模具加热至900-950℃,将坯料加热至相变点下15-25℃,转移至模具型腔。上模接触坯料后设置压速度速率为2-5mm/s,直至弯曲坯料弧形表面与上下模具完全接触;第二段将压制速度设置为0.02-0.05mm/s的速度,坯料金属沿模具型腔缓慢流动直至完全充填。
最后应该说明的是:以上实施例仅用以说明本发明的技术方案,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉本领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内,可以轻易想到各种等效的修改或者替换,这些修改或者替换都应该涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.一种非对称结构TA19合金机匣锻件的锻造工艺方法,其特征在于,包括:
将坯料加热至相变点下40-45℃,在2500t快锻机上将坯料拔长,以及两端头放宽,得到荒坯;
加热荒坯至相变点下30-40℃,对加热后的荒坯使用弯曲模进行弯曲成型,得到弯曲胚料;弯曲坯料的弯曲度小于模锻件的弯曲度;
将弯曲坯料加热至相变点下15-25℃,并转移至已加热的模具内,锻至成形模锻件。
2.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,将弯曲坯料加热至相变点下15-25℃,并转移至已加热的模具内,锻至成形模锻件,包括:
将加热后的弯曲坯料移至下模具,弯曲坯料的内弧顶与下模具成型凸起的弧顶具有间隙,弯曲坯料的两端头卡在下模具成型凸起的圆弧面上,两端头距模具的基准面的距离大于弧顶间隙的距离;
使用上模具以高压速度速率下压弯曲坯料,使得弯曲坯料的内弧顶与下模具成型凸起逐步贴合,同时弯曲坯料的两端头向下运动至镦粗变形;
使用上模具以低压速度速率继续下压弯曲坯料,使得弯曲坯料整体展宽;高压速度速率大于低压速度速率。
3.根据权利要求2所述的方法,其特征在于,将坯料加热至相变点下40-45℃,在2500t快锻机上将坯料拔长,以及两端头展宽,所述方法还包括:
制坯后去除荒坯两端头自由鼓度,保证荒坯长度。
4.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,荒坯的长度等于弯曲坯料,并大于模锻件的弧长。
5.根据权利要求1所述的方法,其特征在于,模具加热到的温度为950-950℃。
6.根据权利要求2所述的方法,其特征在于,高压速度速率的速率范围为2-5mm/s。
7.根据权利要求2所述的方法,其特征在于,低压速度速率的速率范围为0.02-0.05mm/s。
8.根据权利要求1-7任一项所述的方法,其特征在于,模锻件结构为非对称,两端头带安装边。
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Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4055975A (en) * | 1977-04-01 | 1977-11-01 | Lockheed Aircraft Corporation | Precision forging of titanium |
JPH06238386A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-08-30 | Toyota Motor Corp | 曲げ加工型 |
JPH0839183A (ja) * | 1994-08-02 | 1996-02-13 | Toyota Motor Corp | 自動車用アッパーアームの製造方法 |
CN1721102A (zh) * | 2004-07-09 | 2006-01-18 | 日产自动车株式会社 | 生产锻制件的方法和生产机动车悬架臂的方法 |
CN107812871A (zh) * | 2017-09-11 | 2018-03-20 | 太原科技大学 | 一种高法兰变壁厚的厚壁封头整体锻造方法 |
CN109093048A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-12-28 | 西安三角防务股份有限公司 | 一种大型机闸类锻件模具及锻造方法 |
CN110076281A (zh) * | 2019-04-24 | 2019-08-02 | 四川五洋工贸有限责任公司 | 一种汽车拉杆外接头坯件成型方法 |
CN209647512U (zh) * | 2019-03-21 | 2019-11-19 | 西安安泰叶片技术有限公司 | 一种人工髋关节精锻弯曲工序模具 |
CN110976727A (zh) * | 2019-12-19 | 2020-04-10 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种提高钛合金锻件组织均匀性的锻造方法 |
CN111054867A (zh) * | 2020-01-06 | 2020-04-24 | 西安三角防务股份有限公司 | 一种超大u型钛合金整体锻件的锻造方法 |
-
2020
- 2020-12-18 CN CN202011504251.5A patent/CN112719177B/zh active Active
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4055975A (en) * | 1977-04-01 | 1977-11-01 | Lockheed Aircraft Corporation | Precision forging of titanium |
JPH06238386A (ja) * | 1992-12-24 | 1994-08-30 | Toyota Motor Corp | 曲げ加工型 |
JPH0839183A (ja) * | 1994-08-02 | 1996-02-13 | Toyota Motor Corp | 自動車用アッパーアームの製造方法 |
CN1721102A (zh) * | 2004-07-09 | 2006-01-18 | 日产自动车株式会社 | 生产锻制件的方法和生产机动车悬架臂的方法 |
CN107812871A (zh) * | 2017-09-11 | 2018-03-20 | 太原科技大学 | 一种高法兰变壁厚的厚壁封头整体锻造方法 |
CN109093048A (zh) * | 2018-08-01 | 2018-12-28 | 西安三角防务股份有限公司 | 一种大型机闸类锻件模具及锻造方法 |
CN209647512U (zh) * | 2019-03-21 | 2019-11-19 | 西安安泰叶片技术有限公司 | 一种人工髋关节精锻弯曲工序模具 |
CN110076281A (zh) * | 2019-04-24 | 2019-08-02 | 四川五洋工贸有限责任公司 | 一种汽车拉杆外接头坯件成型方法 |
CN110976727A (zh) * | 2019-12-19 | 2020-04-10 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种提高钛合金锻件组织均匀性的锻造方法 |
CN111054867A (zh) * | 2020-01-06 | 2020-04-24 | 西安三角防务股份有限公司 | 一种超大u型钛合金整体锻件的锻造方法 |
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