CN112593144B - 消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 - Google Patents
消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112593144B CN112593144B CN202011235048.2A CN202011235048A CN112593144B CN 112593144 B CN112593144 B CN 112593144B CN 202011235048 A CN202011235048 A CN 202011235048A CN 112593144 B CN112593144 B CN 112593144B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- heat treatment
- stainless steel
- austenitic stainless
- sigma phase
- super austenitic
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Abstract
一种消除含RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的固溶热处理工艺,目标钢种成分质量百分比:C:0.0053~0.0063,Si:0.06~0.13,Mn:3.12~5.73,Cr:25~25.55,Ni:18.79~19.35,Mo:6.77~7.09,N:0.4~0.5,Cu=0.4,RE:0.01~0.45,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe。处理过程是对含有RE元素的超级奥氏体不锈钢进行固溶处理,将热处理设备升温至1250±20℃后,钢件放入炉中,待热处理设备重新稳定至1250±20℃,开始保温30h~50h,保温结束后迅速采用水淬处理至室温。该方法能够充分回溶含有RE元素的铸态超级奥氏体不锈钢中σ相,完全消除枝晶组织,为后续加工及使用提供技术及理论支持。
Description
技术领域
本发明涉及一种奥氏体不锈钢热处理工艺,具体涉及一种消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺。
技术背景
超级奥氏体不锈钢在普通奥氏体不锈钢的成分基础上提高Cr、Mo、Ni等合金元素的含量,为了进一步提升综合性能,合金元素总含量超过50%。因此,超级奥氏体不锈钢具有优异的耐蚀性能(点蚀当量>40PREN)及力学性能(抗拉强度>800Mpa,屈服强度>400Mpa)。然而复杂的合金元素也促使金属间化合物在凝固过程中析出,其中σ相作为钢中最常见的金属间化合物,对钢中Cr、Mo含量极为敏感,Cr、Mo含量越高,σ相析出倾向越大。σ相通常产生于晶界,使得周围基体出现贫Cr区,严重降低材料的耐蚀性及综合力学性能,从而影响了材料的热加工性能及服役性能。基于减少析出相、优化工艺性能的目的,本钢种在超级奥氏体不锈钢654SMO成分基础上添加了RE元素,RE元素虽然能够减少σ相析出总量,但同时提高了σ相的溶解温度(图1)。
目前国内对于消除不锈钢中σ相已有一定的研究,例如中国专利“一种消除核电管道铸造不锈钢中σ相的方法,公开号CN104630425A”对奥氏体-铁素体核电主管道铸造不锈钢件进行900~1000℃等温退火处理,退火时间0.25~35h,退火后水淬处理至室温,有效消除不锈钢中的σ相,使得硬度、冲击韧性等力学性能回复到不含σ相的状态;例如中国专利“一种超级奥氏体不锈钢高温均质化处理方法,公开号CN106893831A”对S32654超级奥氏体不锈钢在表面刷一层抗高温氧化性涂料,放入热处理设备中以低于160℃/min的速率升温至1240~1280℃保温16~24h后直接进行热加工或随炉冷却至1000℃出炉空冷,消除了铸锭元素偏析,回溶σ相,得到表面质量良好性能优异的超级奥氏体不锈钢。但金属中第二相普遍存在,σ相尤其难以避免,双相钢、奥氏体钢甚至镍基等其他合金钢种都易于在生产过程中产生σ相,热处理的目的主要是消除脆性σ相达到成分均匀化、提高力学性能,为后续加工与使用提供技术支持。
因此,由于基体相不同、合金元素含量不同(例如RE含量不同),σ相的溶解温度从900℃到1200℃以上不等,溶解时间也从0.5小时到数十小时不等,为了达到消除σ相的目的,许多热处理工艺繁杂,例如采用分段退火、分段冷却等方式,因此开发一种操作简便的、具有针对性的、适合本含有RE元素的超级奥氏体不锈钢的消除σ相的热处理工艺,对于本钢种后续加工及使用具有十分重要的实际意义。
发明内容
为了解决上述问题,本发明提出了一种消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,目的是采用简单的热处理方法消除σ相,得到单相奥氏体。
本发明通过合理控制固溶温度、保温时间和冷却方式,彻底回溶σ相,为后续加工及使用提供技术保障。
本发明适用于处理一种含有RE元素的超级奥氏体不锈钢的成分(wt.%)为:C:0.0053~0.0063,Si:0.06~0.13,Mn:3.12~5.73,Cr:25~25.55,Ni:18.79~19.35,Mo:6.77~7.09,N:0.4~0.5,Cu=0.4,RE:0.01~0.45,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe。
为实现上述目的,本发明通过以下技术方案予以实现。
本发明一种消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,采用固溶的热处理方法消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相,具体方法步骤如下:
(1)将热处理设备升温至1250±20℃后,将铸锭或铸坯放入。
(2)关闭热处理设备后待温度稳定至1250±20℃,开始进行保温。
(3)铸锭或者铸坯保温时间为30h~50h,使钢中σ相完全溶解,随后迅速水淬至室温。
作为优选,在步骤(1)中,所述的保温过程可采用氩气封管、表面喷涂耐高温涂层或在真空电阻炉、通氩气管式炉下进行,以防止高温氧化。
作为优选,在步骤(1)中,所述保温方法为将热处理设备升温至1250±20℃后,再将铸锭放入热处理设备中。
作为优选,在步骤(2)中,待热处理设备温度稳定在1250±20℃,再开始进行保温处理。
作为优选,在步骤(3)中,保温处理结束后,迅速直接进行水淬处理至室温,不再进行其他热处理工序,以防止σ相的再次析出。
本发明的有益效果如下:
(1)本发明针对一种含有RE的超级奥氏体不锈钢,可以有效消除钢中体积分数在5%以上的σ相,并且完全消除枝晶组织;
(2)本发明与其他消除脆性σ相工艺相比操作简单、高效,加工步骤少,仅采用水淬处理,可提高生产效益;
(3)本发明得到的含有RE的铸态超级奥氏体不锈钢具有单一奥氏体相,为后续加工及使用提供保障。
附图说明
图1为使用差示扫描量热法(DSC实验)得到含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的溶解温度;
其中:(a)0.45wt.%RE超级奥氏体不锈钢中σ相的开始溶解温度为1211℃;(b)0.01wt.%RE超级奥氏体不锈钢中σ相的开始溶解温度为1194℃。
图2为本发明实施例1中0.45wt.%RE超级奥氏体不锈钢保温前后的显微组织;
其中:(a)是未经过固溶热处理前试样的显微组织;(b)是经过1250±20℃保温30h后试样的显微组织。
图3为本发明实施例2中0.01wt.%RE超级奥氏体不锈钢保温前后的金相组织;
其中:(a)是未经过固溶热处理前试样的金相组织;(b)是经过1250±20℃保温50h后试样的显微组织。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明的技术方案做进一步说明。
此处所描述的具体实例仅仅用于解释本发明,并不用于限定本发明。
本发明所举实施例中的含有RE元素的超级奥氏体不锈钢成分质量百分比:C:0.0053~0.0063,Si:0.06~0.13,Mn:3.12~5.73,Cr:25~25.55,Ni:18.79~19.35,Mo:6.77~7.09,N:0.4~0.5,Cu=0.4,RE:0.01~0.45,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe。在进行固溶热处理时,为了防止含有RE元素的超级奥氏体不锈钢发生氧化,可采用氩气封管、表面喷涂耐高温涂层或在真空电阻炉、通氩气管式炉下进行。
实施例1
实施例1所用一种含有RE元素的超级奥氏体不锈钢成分质量分数为:C:0.0063,Si:0.06,Mn:5.73,Cr:25,Ni:18.79,Mo:6.77,N:0.459,Cu:0.4,RE:0.45,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe。
本实施例对以上所述成分的含有RE元素的超级奥氏体不锈钢进行1250±20℃固溶热处理,时间为30h,步骤如下:
第一步,取铸锭等轴晶部分加工为10mm×10mm×10mm试样若干。
第二步,将10mm×10mm×10mm试样经过砂纸打磨至2000#、采用2.5μm金刚石研磨膏机械抛光后超声波清洗,然后直流电源电解侵蚀,电解侵蚀参数为:电压2.5V,时间8s,电解液为40%氢氧化钠水溶液。经过电解侵蚀后的σ相在光学显微镜下呈现网状分布(图2),并采用Image-Pro Plus进行统计,至少取5个平行试样、每个试样在50倍光学显微镜下取5个视野测量平均值。
第三步,将热处理设备升温至1250±20℃,再取剩余试样放入热处理设备中,待热处理设备温度稳定在1250±20℃,开始进行保温30h。保温结束后,快速水淬至室温。
第四步,观察固溶热处理后钢件显微组织,步骤同第二步。
实例1结果如表1、图2所示,超级奥氏体不锈钢中σ相已完全消失,枝晶组织完全消除。
实施例2
实施例2所用一种含有RE元素的超级奥氏体不锈钢成分质量分数为:C:0.0053,Si:0.13,Mn:3.12,Cr:25.55,Ni:19.35,Mo:7.09,N:0.436,Cu:0.4,RE:0.01,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe。本实施例对以上所述成分的含有RE元素的超级奥氏体不锈钢进行1250±20℃固溶热处理,时间为50h,步骤如下:
第一步,取铸锭等轴晶部分加工为10mm×10mm×10mm试样若干。
第二步,将10mm×10mm×10mm试样经过砂纸打磨至2000#、采用2.5μm金刚石研磨膏机械抛光后超声波清洗,然后直流电源电解侵蚀,电解侵蚀参数为:电压2.5V,时间8s,电解液为40%氢氧化钠水溶液,经过电解侵蚀后的σ相在光学显微镜下呈现网状分布(图3),并采用Image-Pro Plus进行统计,至少取5个平行试样、每个试样在50倍光学显微镜下取5个视野测量平均值。
第三步,将热处理设备升温至1250±20℃,再取剩余试样放入热处理设备中,待热处理设备温度稳定在1250±20℃,开始进行保温30h。保温结束后,快速水淬至室温。
第四步,观察固溶热处理后钢件显微组织,步骤同第二步。实例2结果如表1、图3所示,超级奥氏体不锈钢中σ相已完全消失,枝晶组织完全消除。
固溶处理后通过以下表征手段来判断σ相的回溶效果:在光学显微镜下经过电解侵蚀观察、统计固溶后σ相所占百分比。
表1、选用7Mo超级奥氏体不锈钢中σ相含量(体积分数)的变化
未固溶试样中σ相含量 | 固溶后试样中σ相含量 | |
实施例1 | 5.06% | 0% |
实施例2 | 10.71% | 0% |
Claims (4)
1.一种消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,其特征在于,采用固溶热处理的方法消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相,具体方法步骤如下:
(1)将热处理设备升温至1250±20℃后,将铸锭或铸坯放入;
(2)关闭热处理设备后待温度稳定至1250±20℃,开始进行保温;
(3)铸锭或者铸坯保温时间为30h~50h,待保温结束后,迅速水淬至室温;
适用于处理一种含有RE元素的超级奥氏体不锈钢的钢种成分的质量百分比为:C:0.0053~0.0063,Si:0.06~0.13,Mn:3.12~5.73,Cr:25~25.55,Ni:18.79~19.35,Mo:6.77~7.09,N:0.4~0.5,Cu=0.4,RE:0.01~0.45,S≤0.002,P≤0.005,余量为Fe;
所述的超级奥氏体不锈钢中σ相在5%以上。
2.根据权利要求1所述的一种消除含有 RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,其特征在于,保温过程采用氩气封管、表面喷涂耐高温涂层或在真空电阻炉、通氩气管式炉中进行,防止高温氧化。
3.根据权利要求1所述的一种消除含有 RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,其特征在于,关闭热处理设备后待温度稳定至1250±20℃,再开始保温处理。
4.根据权利要求1所述的一种消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺,其特征在于,结束保温后直接进行水淬,不再进行其他热处理工序,以防σ相再次析出。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011235048.2A CN112593144B (zh) | 2020-11-08 | 2020-11-08 | 消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202011235048.2A CN112593144B (zh) | 2020-11-08 | 2020-11-08 | 消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112593144A CN112593144A (zh) | 2021-04-02 |
CN112593144B true CN112593144B (zh) | 2021-11-12 |
Family
ID=75182940
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202011235048.2A Active CN112593144B (zh) | 2020-11-08 | 2020-11-08 | 消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112593144B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113832412B (zh) * | 2021-09-09 | 2023-12-05 | 中车戚墅堰机车车辆工艺研究所有限公司 | 一种含Nb的Cr-Ni系铸造奥氏体耐热不锈钢的热处理方法 |
CN115074633B (zh) * | 2022-07-05 | 2023-05-09 | 太原理工大学 | 一种抑制超级奥氏体不锈钢析出相的方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102009279A (zh) * | 2010-12-13 | 2011-04-13 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 降低航空发动机铸造不锈钢部件补焊时裂纹敏感的方法 |
CN103526130A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 北京科技大学 | 一种双相不锈钢铸态钢坯固溶处理后直接冷轧的加工方法 |
CN104846291A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗腐蚀不锈钢、不锈钢油套管及其制造方法 |
CN106555133A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN106555134A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN109648064A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-04-19 | 北京科技大学 | 一种超级奥氏体不锈钢凝固组织σ相变性的方法 |
-
2020
- 2020-11-08 CN CN202011235048.2A patent/CN112593144B/zh active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102009279A (zh) * | 2010-12-13 | 2011-04-13 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 降低航空发动机铸造不锈钢部件补焊时裂纹敏感的方法 |
CN103526130A (zh) * | 2013-10-23 | 2014-01-22 | 北京科技大学 | 一种双相不锈钢铸态钢坯固溶处理后直接冷轧的加工方法 |
CN104846291A (zh) * | 2015-04-21 | 2015-08-19 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗腐蚀不锈钢、不锈钢油套管及其制造方法 |
CN106555133A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN106555134A (zh) * | 2015-09-24 | 2017-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抗腐蚀不锈钢、油套管及其制造方法 |
CN109648064A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-04-19 | 北京科技大学 | 一种超级奥氏体不锈钢凝固组织σ相变性的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112593144A (zh) | 2021-04-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112593144B (zh) | 消除含有RE元素的超级奥氏体不锈钢中σ相的热处理工艺 | |
CN108823472A (zh) | 一种高强韧Al-Zn-Mg-Cu系铝合金及其热处理方法 | |
CN107557616B (zh) | 一种镍基耐蚀合金管材及其制造方法 | |
CN106636848A (zh) | 一种耐磨抗蚀镍基合金丝材的制备方法 | |
CN105821250A (zh) | 一种高强度镍基高温合金及其制造方法 | |
CN110484826B (zh) | 05Cr17Ni4Cu4Nb马氏体不锈钢及其热处理工艺方法 | |
CN111961893B (zh) | 一种高强度高塑性高熵合金及其制备方法 | |
CN112695256A (zh) | 一种铁素体马氏体钢包壳材料及其制备方法 | |
CN113430455B (zh) | 一种耐液态铅铋腐蚀的高强度奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
CN109136653A (zh) | 用于核电设备的镍基合金及其热轧板的制造方法 | |
CN113430445A (zh) | 一种FeCrNiAlMoNb高熵合金及其制备方法 | |
CN112874058B (zh) | 一种建筑用铜钢固液复合双金属材料及其制备方法 | |
CN108220812A (zh) | 一种含稀土高强塑性超级铁素体不锈钢及其制备方法 | |
CN107541662A (zh) | 一种耐腐蚀的铁素体不锈钢合金材料及其制备方法 | |
CN105506489A (zh) | 一种抗高温氧化的铁素体耐热不锈钢及其制造方法 | |
CN105568113A (zh) | 一种高强度Fe-Ni-Cr基高温耐蚀合金的复合强韧化工艺 | |
CN106086652A (zh) | 高强度耐热冷镦钢盘条及其生产方法 | |
CN114561517A (zh) | 一种低密度高塑韧性钢及其制备方法和应用 | |
CN110484836A (zh) | 一种铪锆钛钼增强奥氏体不锈钢及其制备方法 | |
CN101311277A (zh) | 一种高温合金钢锭均匀化处理方法 | |
CN114752866B (zh) | 一种耐腐蚀抗低温冲击奥氏体轻质钢及其制备方法和应用 | |
CN101161850A (zh) | 一种铜时效硬化贝氏体大截面塑料模具钢及其制造工艺 | |
CN109913692B (zh) | 一种高耐疲劳性能铸态镍铝青铜合金的制备方法 | |
CN107267799B (zh) | 一种铬锆铜合金材料及其制备方法 | |
CN109136655A (zh) | 一种性能优异的Ni基高温合金及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |