CN112300324B - 一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其原料包括双酚A‑二甲基丙烯酸缩水甘油酯、二甲基丙烯酸三乙二醇酯、无机填料和光引发剂，该无机填料由经硅烷偶联剂改性的钇铝石榴石和经硅烷偶联剂改性的SiO2组成。本发明相较于使用了同种有机单体的75wt.％SiO2对照组，在保持了较高三点弯曲强度的前提下进一步提高了维氏硬度、流动性，降低了聚合收缩率；相较于3M Z350 XT对照组，在三点弯曲、维氏硬度和最大磨损深度基本相当的情况下，具有更好的流动性；在老化后的三点弯曲强度仍能达到3M Z350 XT对照组水平，且仍能满足ISO 4049：2009标准。
Description
技术领域
本发明属于牙科材料技术领域，具体涉及一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物。
背景技术
无托槽隐形矫治器最早由Kelsey Wirth和Zia Chishti于1997年提出，因具有美观、舒适等特性，在临床得到了广泛的应用。与传统固定矫治力学系统不同，无托槽隐形矫治器通过膜片的卡抱作用对牙齿施加矫治力。为实现更好的矫治效果，矫治时常需配合不同类型的附件以增强矫治器固位力，辅助牙齿移动，提高矫治效率。
目前临床上常用的附件材料为光固化复合树脂，包括了3M光固化树脂FiltekZ350XT、Amelogen Plus TW等。然而，有学者指出，在矫治过程中，摘戴矫治器的过程会使附件树脂产生一定程度的磨耗，使得附件所提供的固位力减弱。若附件与矫治器欠密合，将会导致难以预测的牙移动。
因此，国内外学者对附件进行了优化。此类优化主要包括两方面，一方面针对附件导板进行，例如在附件处导板上开孔，挤出多余树脂材料，有利于附件成形[7]。另一方面为改变附件材料的类型，例如，通过将患者模型导入含有陶瓷浆料的AM机器中，设计预成的陶瓷附件，增强了附件的性能。然而，针对复合树脂的改性，使其更适用于无托槽隐形矫治附件的研究较少。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术缺陷，提供一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物。
本发明的技术方案如下：
一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其原料包括双酚A-二甲基丙烯酸缩水甘油酯、二甲基丙烯酸三乙二醇酯、无机填料和光引发剂，该无机填料由经硅烷偶联剂改性的钇铝石榴石和经硅烷偶联剂改性的SiO2组成。
在本发明的一个优选实施方案中，所述经硅烷偶联剂改性的钇铝石榴石在所述无托槽隐形矫治附件树脂组合物中的含量为8.5-9.4wt％。
在本发明的一个优选实施方案中，所述硅烷偶联剂为γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷。
在本发明的一个优选实施方案中，所述SiO2由粒径为0.9-1.2μm的微米SiO2和粒径为45-55nm的纳米SiO2复配而成。
进一步优选的，所述微米SiO2和所述纳米SiO2的质量比为58-60∶15-17。
在本发明的一个优选实施方案中，所述光引发剂由樟脑醌和4-二甲氨基苯甲酸乙酯组成。
进一步优选的，所述樟脑醌和4-二甲氨基苯甲酸乙酯的质量比为1∶3.5-4.5。
在本发明的一个优选实施方案中，所述双酚A-二甲基丙烯酸缩水甘油酯和二甲基丙烯酸三乙二醇酯的质量比为45-55∶45-55。
在本发明的一个优选实施方案中，所述光引发剂的含量为0.8-1.2wt％。
在本发明的一个优选实施方案中，所述无机填料的含量为76-79wt％。
本发明的有益效果是：
1、本发明中改性后的YAG颗粒可作为复合树脂无机填料使用，其加入可提高复合树脂填料的质量分数。
2、本发明相较于使用了同种有机单体的75wt.％SiO2对照组，在保持了较高三点弯曲强度的前提下进一步提高了维氏硬度、流动性，降低了聚合收缩率。
3、本发明相较于3M Z350 XT对照组，在三点弯曲、维氏硬度和最大磨损深度基本相当的情况下，具有更好的流动性。
4、本发明在老化后的三点弯曲强度仍能达到3M Z350 XT对照组水平，且仍能满足ISO 4049：2009标准。
5、本发明与75wt.％SiO2对照组、3M Z350 XT对照组在同等条件下的最大磨损深度基本相当。
附图说明
图1为本发明实施例1中改性后YAG粉体SEM图。
图2为本发明实施例1中的红外光谱图，其中，(a)YAG改性前，(b)YAG改性后，(c)YAG改性前后对比。
图3为本发明实施例1中改性后YAG粉体热失重分析图。
图4为本发明实施例3中含不同比例YAG实验组三点弯曲强度对比图。
图5为本发明实施例3中含不同比例YAG实验组压缩强度对比图。
图6为本发明实施例3中即刻三点弯曲强度结果图。
图7为本发明实施例3中即刻压缩强度结果图。
图8为本发明实施例3中即刻维氏硬度结果图。
图9为本发明实施例3中不同试件组别流动性分析图。
图10为本发明实施例3中聚合收缩率分析图。
图11为本本发明实施例4中的复合树脂最大磨损深度对比图。
图12为本发明实施例4中冷热循环前后3组树脂三点弯曲强度对比图。
图13为本发明实施例4中冷热循环前后3组树脂压缩强度对比图。
具体实施方式
以下通过具体实施方式结合附图对本发明的技术方案进行进一步的说明和描述。
实施例1
本实施例使用γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷(3-methacryloxypropyltri-methoxysilane，以下简称γ-MPS)作为硅烷偶联剂，对钇铝石榴石(yttrium aluminum garnet，YAG)进行改性，在其表面引入C＝C，以提高有机、无机两相相容性。
将平均粒径500nm的钇铝石榴石YAG粉末置于100℃电热鼓风干燥箱中，干燥24h。称取10g干燥后的YAG粉末于1000mL圆底烧瓶中，加入500ml去离子水，使用超声机震荡10min后，混合液加入1.1mlγ-甲基丙烯酰氧丙基三甲氧基硅烷(γ-MPS)，后使用氨水调节pH至8.5。于500r/min下使用恒温磁力搅拌器在室温下搅拌2h，复测pH值，补加氨水将pH调至8.5后，将油浴温度升高温度到100℃，电磁搅拌转速500r/min搅拌2h，使用微型循环水真空泵对改性后YAG抽滤至干，水洗3次，无水乙醇醇洗2次，即得到改性后YAG粉末，烘箱80℃干燥24h后置于干燥器中保存。
使用扫描电子显微镜对改性后的500nmYAG进行微观形貌分析。如图1所示，经表面改性的YAG表面粗糙，可见颗粒性附着物。该附着物即为接枝于500nm YAG表面的γ-MPS，可定性说明硅烷偶联剂γ-MPS成功接枝。
使用傅里叶变换红外光谱仪对改性前后的500nm YAG进行定性分析。如图2所示，(a)、(b)分别为改性前后YAG红外光谱图。(c)为改性前后叠加对比图，其中上方曲线为改性后的500nm YAG，下方曲线为未改性的500nm YAG。结果显示，相较于改性前，改性后的YAG在波数1720cm-1出现的特征性吸收峰，提示有C＝O官能团存在。此吸收峰由γ-MPS中羰基伸缩振动产生。即红外光谱分析结果可定性说明硅烷偶联剂γ-MPS已成功接枝到YAG颗粒表面。。
使用同步热分析仪对改性后的500nm YAG进行定量分析。分析及吹扫气氛∶氮气。升温范围：室温升至650℃。升温速度：10℃/min。如图3所示，改性后的YAG粉体失重可以划分为两阶段：第一阶段：100-200℃，该阶段的质量损失来自于YAG粉体表面的水分和未发生反应的硅烷偶联剂；第二阶段：200-650℃，本阶段质量损失是由成功接枝在YAG表面的硅烷偶联剂的化学键断裂引起的。分析热失重结果可知，YAG的表面接枝率为1.06wt.％。
综上所述，通过对改性后YAG颗粒进行扫描电子显微镜形貌分析、红外光谱分析、热失重分析，本实验从定性、定量两方面说明了硅烷偶联剂γ-MPS可成功接枝到YAG表面，改性后的YAG可试用作复合树脂无机填料。
实施例2
(1)SiO2无机填料的改性：将平均粒径1um的SiO2粉末置于100℃电热鼓风干燥箱干燥24h，称取10g干燥SiO2粉体置于1L圆底烧瓶中，加入500ml去离子水，使用超声机超声，10分钟后用氨水调节pH至8.5，混合液加入1.1mlγ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷，使用恒温磁力搅拌器于室温搅拌2h，转速500r/min。后复测pH并用氨水重新调节pH到8.5。将油浴温度升高到100℃，继续使用恒温磁力搅拌器搅拌2h，转速500r/min。使用微型循环水真空泵对改性后SiO2抽滤至干，水洗3次，无水乙醇醇洗2次，即得到改性后的微米SiO2粉末，使用电热鼓风干燥箱于80℃干燥24h后置于干燥器中保存。平均粒径50nm的纳米SiO2改性方法同上。改性后的微米和纳米SiO2置于烘箱中，80℃干燥24h备用。
(2)复合树脂的制备：按质量比为50∶50称取Bis-GMA及TEGDMA，将两者混合于烧杯中，用铝箔包裹烧杯避光，加入占Bis-GMA及TEGDMA的1wt.％的光引发剂，其中樟脑醌(CQ)和4-二甲氨基苯甲酸乙酯(4-EDMAB)的质量比为1∶4，使用封口膜封闭烧杯，使用铝箔严密包裹烧杯保持避光。后使用恒温磁力搅拌器于室温下避光搅拌24h，即得充分混合的有机单体。避光状态下，将干燥后的填料(步骤(1)所得的改性后的微米和纳米SiO2，以及实施例1制得的改性后的YAG)依照分组少量多次加入自制小型树脂搅拌机中，再按比例加入上述充分混合后的有机单体。于避光状态下充分搅拌，后避光室温密闭保存备用；
各组复合树脂的具体配比见下表1。其中，硅基对照组中无机填料占75wt.％(微米SiO2和纳米SiO2质量比为59∶16)；3M Z350 XT对照组无机填料的含量为78.5wt.％。本实施例参照3M Z350 XT对照组的标准，试将含有改性后的YAG的无机填料含量提高至78.5wt.％，并设定YAG的质量分数最高为15wt.％，即表1中15wt.％YAG实验组(微米SiO2和纳米SiO2质量比仍为59∶16)。因本实施例中使用的单体仍为传统的Bis-GMA及TEGDMA单体，限制了填料的填充量，实验中发现此比例情况下，无机填料无法完全被有机单体包裹，材料存在缺陷点，因此，将YAG质量分数递减。
表1复合树脂的化学组成
实施例3
本实施例探究YAG填料含量对实施例2制得的复合树脂性能的影响。并选择具有最佳机械性能的YAG树脂作为实验组，与75wt.％SiO2对照组、FiltekTM Z350XT(简称3MZ350XT对照组)进行各项性能对比研究。
1、实验方法
对实施例2制得的各组复合树脂进行机械性能测试，具体测试项目如下：
(1)三点弯曲试件的制备及测试：按照ISO 4049：2009标准，将上述制备好的树脂样本放入尺寸为2mm×2mm×25mm的不锈钢长方形模具中，使用水门汀充填器垂直加压充填，使用光固化灯于正反两面分别固化40s，脱模后使用500目砂纸打磨(砂纸：常州市金牛研磨有限公司)，电子数显卡尺测量试件两端及中央三个不同点，控制试件尺寸。于室温下静置72h，每组试件个数为10个。使用万能材料实验机进行三点弯曲测试。加载速度为1mm/min，跨距：20mm。三点弯曲强度(FS)计算公式为：
其中，F为最大载荷值(N)，b为试样宽度(mm)，h为试样高度(mm)，L为跨距(mm)。
(2)压缩强度试件的制备及测试：将制备好的树脂使用水门汀充填器均匀填充至Φ4mm×6mm的不锈钢模具中，按照FiltekZ350XT使用说明，每2.0mm增量深度固化40s，脱模后使用500目砂纸打磨，电子数显卡尺测量试件两端及中央三个不同点，控制试件尺寸。于室温下静置72h。将试件放置在万能材料试验机上，加载速度为1mm/min，即可测得试件压缩强度。
(3)维氏硬度：将制备好的树脂使用水门汀充填器均匀填充至Φ6mm×3mm模具中，按照FiltekZ350XT使用说明，每2.0mm增量深度固化40s，脱模后使用1200目砂纸打磨，电子数显卡尺测量试件两端及中央三个不同点，控制试件尺寸。于室温下静置72h。每组试件个数为10个。将试件置于维氏硬度计上，保压10s，载荷50gf，即可测得复合树脂的维氏硬度。
(4)流动性：参考《口腔材料学》以及以往研究中流动性测试方法，将固化前树脂加入Φ4mm*6mm的不锈钢模具中，加压塑形，形成同样体积的标准试件。后将左右两边模具分开，取出试件，转移到干净玻璃板的中心。另取一块洁净的载玻片轻放至试件表面，将230g负荷(Φ7cm*3cm)中心对准试件，不加压轻放至载玻片表面20s。去除载荷，立即使用光固化灯隔载玻片将试件固化40s。轻取载玻片，光固化灯不接触试件表面继续固化40s后，将试件与下层玻璃板分离。1200dpi扫描固化后的试件并进行图像识别，用Python语言实现轮廓提取算法，计算轮廓内像素面积，转换成实际的面积。每组试件个数为6个，所有实验均在相同室温、相同条件下进行。
(5)密度测量法测定聚合收缩率：
称重方法：使用电子天平进行称重，所有称重均重复5次，取平均值。
超声清洗2m1容量瓶，用去离子水水洗容量瓶3次后，使用一次性注射器加入去离子水，至液面高于2ml刻度线处。超声20s去除去离子水中微量气泡，用注射器取出多余的液体，使液体凹液面与容量瓶颈部的标线相切定容，擦干容量瓶外壁，密闭待用。聚合收缩率每组试件个数为10个。
称取树脂重量(大于1g)，记录数值并进行光固化，于室温下放置72h后使用。将固化72h后的树脂加入至上述定容后的容量瓶中，用已称空重的一次性注射器(1mL)吸取多余去离子水，直至液面位于刻度线稍下方。超声20s除去测量物表面气泡，后用注射器中刚吸取出的去离子水调整液面，使液体凹液面与容量瓶颈部的标线相切定容。将含有剩余液体的注射器再次称重，减去注射器空重后，所得重量即所测量树脂材料加入到容量瓶后排出的水的重量，依照阿基米德原理，即可计算出固化后树脂密度。取相同重量的同批次未固化树脂，置于定容后的2ml容量瓶中，重复上述操作，即可得到固化前树脂密度。复合树脂聚合收缩率计算公式为：
其中，D1为固化后复合树脂的密度，D2为固化前的复合树脂的密度。
(6)统计学分析：应用SPSS statistics 24软件对上述实验结果进行分析。进行方差齐性检验，并使用Shapiro-Wilk进行正态分布检验。如果符合正态分布并且方差齐性，则进行单因素方差分析(One-way analysis ofvariance，ANOVA)以及Tukey’s两两比较检验。符合正态分布但方差不齐，则使用Welch’s检验，并使用独立样本t检验进行显著性分析。P＜0.05说明具有显著性差异。
2、实验结果
(1)含YAG实验组组间机械性能比较
a、三点弯曲测量结果：三点弯曲强度见表2及图4。各组三点弯曲强度均超过ISO4049标准，即三点弯曲强度大于80MPa。经Welch’s检验并使用独立样本t检验进行显著性分析，根据方差不齐检验结果，9wt.％YAG组的三点弯曲强度平均值最高，且与5wt.％YAG组、15wt.％YAG组有统计学差异(p＜0.05)。具体见表2和图4。
表2含不同比例YAG实验组三点弯曲强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
b、压缩强度测量结果：各组材料即刻压缩强度由表3及图5所示。结果显示，7wt.％YAG组、9wt.％YAG组、11wt.％YAG组的压缩强度平均值较高，15wt.％YAG组压缩强度最低，同其他实验组有统计学差异(p＜0.05)。具体见表3和图5。
表3含不同比例YAG实验组压缩强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
三点弯曲强度代表了树脂材料抗压缩、抗拉伸的能力，是复合树脂最重要的性能之一。相较于其他实验组，9wt.％YAG组具有相对较高的三点弯曲强度，达到了153.1559±10.88107MPa，且压缩强度平均值较高。综合考虑，选择9wt.％YAG作为实验组，与3M Z350XT对照组、75wt.％SiO2对照组进行比较。
(2)含9wt.％YAG实验组与对照组性能比较
a、三点弯曲测量结果：9wt.％YAG实验组的三点弯曲强度达到了3M Z350 XT对照组水平，具体见表4和图6。
表4即刻三点弯曲强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
b、压缩强度测量结果：9wt.％YAG实验组的压缩强度与75wt.％SiO2对照组无差异，但压缩强度低于3M Z350 XT对照组，具体见表5和图7。
表5即刻压缩强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
c、维氏硬度测量结果：9wt.％YAG实验组的维氏硬度较75wt.％SiO2对照组有所提高，达到了3M Z350 XT对照组水平，具体见表6和图8。
表6即刻维氏硬度(HV)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
d、流动性测量结果：相较于75wt.％SiO2对照组以及3M Z350 XT对照组，9wt.％YAG实验组进一步提高了流动性，具体见表7和图9。
表7试件表面积(cm2)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
e、聚合收缩测量结果：3M Z350 XT对照组聚合收缩率最小，9wt.％YAG实验组聚合收缩率高于3M Z350 XT对照组，但同75wt.％SiO2对照组相比聚合收缩率减小。具体见表8和图10。
表8聚合收缩率分析(％)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
3、总结
相较于75wt.％SiO2对照组，9wt.％YAG实验组(即YAG占9wt.％，填料总质量分数为76.9wt.％)提高了维氏硬度和流动性，降低了聚合收缩率，并达到了商业树脂3M Z350XT的三点弯曲强度。
相较于3M Z350 XT对照组，9wt.％YAG实验组具有相同的三点弯曲强度、维氏硬度，并且具有更高的流动性。但9wt.％YAG实验组的压缩强度、聚合收缩率仍低于3M Z350XT对照组。
实施例4
本实施例用UMT-3型摩擦磨损试验仪、三维白光干涉仪测试10min、30min后的最大磨损深度，通过冷热循环仪老化树脂材料，测试老化后的三点弯曲、压缩强度，以进一步测试各组树脂长期服役后的性能变化。
1、实验方法
(1)复合树脂制备：制备9wt.％YAG实验组、75wt.％SiO2对照组。方法同实施例2。
(2)复合树脂试件制备：
a、三点弯曲试件制备：同实施例3。每组14个，制备后在室温下静置72h。
b、压缩强度试件制备：同实施例3。每组14个，制备后在室温下静置72h。
c、摩擦磨损试件的制备：按照YY/T 0113-2015牙科学复合树脂耐磨耗性能测试标准，每组制备3个10mm×10mm×6mm标准试件，在抛磨机上依次用600#、800#、1000#、1200#碳化硅水砂纸进行打磨。制备后在室温下静置72h。
(3)摩擦磨损实验：使用UMT-3摩擦磨损试验机进行实验。采用球-面接触模式，摩擦运动方式为往复运动。摩擦对偶为氮化硅球，直径4mm。实验参数设置为：垂直载荷值2N，位移幅度4mm，频率为3Hz，时间设置为10min、30min。实验结束后，使用三维白光干涉仪分别测量10min以及30min时的最大磨损深度。
(4)老化机械性能测试：将上述制备好的待测三点弯曲、压缩强度试件依照ISO/TS11405：2015标准进行冷热循环老化。在高温设置(55±1)℃和低温设置为(5±1)℃的水浴中分别放置30s，间隔10s，进行冷热循环实验。循环次数为5000次。取出干燥，室温静置72h，于万能材料试验机上测其三点弯曲强度和压缩强度，实验标准同实施例3。
(5)统计学分析：应用SPSS statistics 24软件对上述实验结果进行分析。进行单因素方差分析(One-way analysis of variance，ANOVA)和Tukey’s两两比较检验，P＜0.05说明具有显著性差异。
2、实验结果
(1)摩擦磨损实验结果：摩擦磨损实验结果见表9、表10及图11。单因素方差分析显示，磨损时间为10min时，3M Z350XT对照组同9wt.％YAG实验组最大磨损深度无统计学差异，但3M Z350XT对照组最大磨损深度平均值较低，为0.7187±0.19442um。75wt.％SiO2对照组最大磨损深度最深，同3M Z350XT对照组有统计学差异。磨损时间为30min时，三组最大磨损深度均无统计学差异，但3M Z350XT对照组最大磨损深度平均值最小，为1.8587±0.26658um。
表9 10min最大磨损深度(um)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
表10 30min最大磨损深度(um)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
(2)老化后三点弯曲测量结果：图12为冷热循环前后各组三点弯曲强度对比，冷热循环后三点弯曲结果如表11所示。单因素方差分析显示，各组三点弯曲强度无统计学差异，即冷热循环后，各组机械性能均有所降低，但仍符合ISO4049标准，且9wt.％YAG实验组能保持与商业树脂3M Z350XT对照组一致的抗弯性能。
表11不同试件组别冷热循环后三点弯曲强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
(3)老化后压缩强度测量结果：冷热循环后压缩强度结果如表12所示。图13为冷热循环前后各组压缩强度对比，与三点弯曲变化结果不同，由图13可知，冷热循环后各组试件压缩强度变化相对较小。单因素方差分析显示，冷热循环后，3M Z350XT对照组、9wt.％YAG实验组压缩强度较冷热循环前变化较小，差异无统计学意义。75wt.％SiO2对照组压缩强度较冷热循环前减小，差异有统计学意义。
表12不同试件组别冷热循环后压缩强度(MPa)
注：不同小写字母表示组间两两比较有统计学差异，P＜0.05。
3、总结
在10min时，75wt.％SiO2对照组的磨损深度最大，与3M Z350 XT对照组差异有统计学意义。但在30min时，各组树脂最大磨损深度无统计学差异。9wt.％YAG实验组与3MZ350 XT对照组、75wt.％SiO2对照组在同等条件下最大磨损深度无统计学差异，但3MZ350XT对照组最大磨损深度平均值最低，9wt.％YAG实验组最大磨损深度平均值低于75wt.％SiO2对照组。
三组树脂冷热循环后三点弯曲强度均较前下降，但组间弯曲强度无统计学差异，即在老化后9wt.％YAG实验组三点弯曲强度仍能达到3M Z350 XT对照组水平，且仍能满足ISO 4049：2009标准。
各组树脂冷热循环前后压缩强度变化相对较小。组间对比结果显示，9wt.％YAG实验组老化后压缩强度低于3M Z350 XT对照组，但高于75wt.％SiO2对照组。
以上所述，仅为本发明的较佳实施例而已，故不能依此限定本发明实施的范围，即依本发明专利范围及说明书内容所作的等效变化与修饰，皆应仍属本发明涵盖的范围内。
Claims (9)
1.一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其原料包括双酚A-二甲基丙烯酸缩水甘油酯、二甲基丙烯酸三乙二醇酯、无机填料和光引发剂，其特征在于：该无机填料由经硅烷偶联剂改性的钇铝石榴石和经硅烷偶联剂改性的SiO2组成,该经硅烷偶联剂改性的钇铝石榴石在无托槽隐形矫治附件树脂组合物中的含量为8.5-9.4wt％。
2.如权利要求1所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述硅烷偶联剂为γ-甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷。
3.如权利要求1所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述SiO2由粒径为0.9-1.2μm的微米SiO2和粒径为45-55nm的纳米SiO2复配而成。
4.如权利要求3所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述微米SiO2和所述纳米SiO2的质量比为58-60:15-17。
5.如权利要求1所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述光引发剂由樟脑醌和4-二甲氨基苯甲酸乙酯组成。
6.如权利要求5所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述樟脑醌和4-二甲氨基苯甲酸乙酯的质量比为1:3.5-4.5。
7.如权利要求1所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述双酚A-二甲基丙烯酸缩水甘油酯和二甲基丙烯酸三乙二醇酯的质量比为45-55:45-55。
8.如权利要求1至7中任一权利要求所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述光引发剂的含量为0.8-1.2wt％。
9.如权利要求1至7中任一权利要求所述的一种无托槽隐形矫治附件树脂组合物，其特征在于：所述无机填料的含量为76-79wt％。
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| 注浆成型制备YAG陶瓷牙齿正畸托槽;关永兵，等;《中国科技论文在线精品论文》;20140531;第7卷(第9期);第840-843页 * |
| 钇铝石榴石纤维的应用前景及制备进展;王彩霞，等;《中国陶瓷》;20120930;第48卷(第9期);第5-7页 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN112300324A (zh) | 2021-02-02 |
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