CN112163352A - 中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 - Google Patents
中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 Download PDFInfo
- Publication number
- CN112163352A CN112163352A CN202010809818.3A CN202010809818A CN112163352A CN 112163352 A CN112163352 A CN 112163352A CN 202010809818 A CN202010809818 A CN 202010809818A CN 112163352 A CN112163352 A CN 112163352A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- damage
- spd
- carbon steel
- medium carbon
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 title claims abstract description 70
- 229910000954 Medium-carbon steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 55
- 239000013078 crystal Substances 0.000 title claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 30
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 30
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 10
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 abstract description 5
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 12
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000010274 multidirectional forging Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000885 Dual-phase steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 1
- 239000012466 permeate Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2113/00—Details relating to the application field
- G06F2113/10—Additive manufacturing, e.g. 3D printing
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制损伤预测方法及模型涉及超细晶制备技术领域,具体涉及中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制损伤预测方法及模型,基于有限元模拟软件建立中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型;本发明通过有限元建立中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型,并进一步得出中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制过程中裂纹萌生的模型,通过将设计的送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率参数输入至中碳钢超细晶棒材3D‑SPD轧制模型,并设定裂纹萌生的模型,从而判断是否会萌生裂纹,更有利于对中碳钢超细晶棒材3D‑SPD的轧制。
Description
技术领域
本发明涉及超细晶制备技术领域,具体涉及中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测方法及模型。
背景技术
近年来,超细晶/纳米晶材料由于其优异的性能受到了世界各国材料领域专家的关注。人们通过持续细化晶粒来不断提高多晶材料的强韧化水平,其中,尤其以剧烈塑性变形(Severe Plastic Deformation,简称SPD)技术的研究成果令人瞩目。目前,主流的SPD工艺包括高压扭转(HPT)、等通道转角挤(ECAP)、累积叠轧(ARB)、多向锻造(MF)和扭转挤压(TE)五种方法。不过这些SPD方法也存在明显的局限性,主要表现在:
(1)剧烈变形区的渗透性差,仅发生在工件-模具或工件-工件表层附近,没有渗透到工件芯部,即变形区穿深小或穿深能力差,远远不能满足工业级大尺寸通体超细晶材料制备的要求。
(2)现有SPD技术在变形过程中,足够大的静水压力对于抑制裂纹等变形缺陷,约束材料自由变形以强化变形累积效果都具有重要作用,从而使现有各类SPD方法的成形载荷(平均单位压力达GPa级)远远高于常规塑性变形方法(一般为MPa级),严重制约了SPD技术在大尺寸块体材料制备领域中的工程应用。
国内外对于中碳钢超细晶工艺的报道相对较少。但由于超细晶粒钢具有优良的抗疲劳性能、良好的焊接性、较高的强度以及良好的低温韧性等优点,其在加工领域的广阔应用前景是不容置疑的。
燕山大学王天生等人在专利【CN 106868398 A】、【CN 106868281 A】和【CN106868414 A】中提出了一种超细晶铁素体/低温贝氏体双相钢及其制备方法,将回火屈氏体组织的钢热轧和淬火形成超细铁素体和细晶奥氏体,细晶奥氏体再进行低温贝氏体转变制备出了仅12mm厚的板材,该方法仍处于实验室阶段,无法满足工业化需求;南京钢铁股份有限公司曾周燏、王从道等人专利【CN 103572023 B】中提出了一种低合金钢厚板/ 特厚板表层超细晶的制造方法。该方法采用多次控轧控冷,使表层奥氏体晶粒细化,快速冷却获得具有表层细晶组织的厚钢板,虽然制得了80mm厚的板材,但是其表层组织与心部组织细化效果差距明显,变形没有渗透到心部,仅在表层(1-10mm)范围为细晶。南京理工大学李玉胜等人在专利【CN 110408869 A】中提出了一种超细晶结构铜及铜合金线、棒材的制备方法。该方法首先将材料进行退火处理,获得晶粒尺寸范围为20~250μm的等轴晶组织;接着对其进行扭转挤压变形,制得了直径为10mm,长度为80mm的铜棒,所制得的铜棒不仅尺寸小,且晶粒尺寸明显呈梯度分布,边缘晶粒尺寸约为2μm,心部约为100μm,难以满足市场需求。
西北工业大学及西安建筑科技大学刘东研究团队在专利【CN 108580548 A】、【CN108480397 A】中提及了大尺寸45钢超细晶棒材的等距螺旋以及反锥螺线辊超细晶轧制方法,制备出了1-5μm的45钢大尺寸超细晶棒材。
所谓曼内斯曼效应是指当变形工具轧辊相互倾斜一定角度,咬入坯料后,坯料螺旋前进。在轧件心部,形成了两向拉一向压的应力状态,当等效应力超过断裂极限时,心部就会产生裂纹,针对目前的3D-SPD成形变形参数的确定,尚未考虑对裂纹的控制,在成形过程会出现心部断裂现象。
发明内容
为了解决上述问题,本发明提供有利于实现对中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中心部裂纹萌生预防的中碳钢3D-SPD成形的超细晶棒材的损伤预测方法
本发明中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测方法,包括以下步骤:
第一步,基于有限元模拟软件建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型;
第三步,将送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率输入第二步得到的中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型中,经过有限元计算,得出不同参数组合下的损伤值,然后根据损伤值判定中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹是否萌生:当损伤值大于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹,当损伤值小于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中不萌生裂纹,损伤值在损伤阈值范围内时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹;
所述中碳钢超细晶棒材为大尺寸中碳钢超细晶棒材,该棒材的直径为50-100mm,该棒材长度为500mm-3000mm。
优选地,第三步中,送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率见表一:
表一
序号 | 送进角(β) | 辗轧角(γ) | 辊面锥角(α) | 径缩率(ε) |
1 | 18° | 15° | 4° | 45% |
2 | 18° | 18° | 5° | 50% |
3 | 18° | 21° | 6° | 55% |
4 | 21° | 15° | 5° | 55% |
5 | 21° | 18° | 6° | 45% |
6 | 21° | 21° | 4° | 50% |
7 | 24° | 15° | 6° | 50% |
8 | 24° | 18° | 4° | 55% |
9 | 24° | 21° | 5° | 45% |
得出损伤值及损伤值与损伤阈值D的关系见表二:
表二
序号 | 损伤值 | 与D的关系 |
1 | 0.63 | 在D范围内 |
2 | 0.75 | >D |
3 | 0.72 | >D |
4 | 0.60 | 在D范围内 |
5 | 0.42 | <D |
6 | 0.61 | 在D范围内 |
7 | 0.35 | <D |
8 | 0.47 | <D |
9 | 0.43 | <D |
中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测模型,利用中碳钢3D-SPD成形的超细晶棒材的损伤预测方法得出的模型,所述模型为:
本发明通过有限元建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型,并进一步得出中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型,通过将设计的送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率参数输入至中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制模型,并设定裂纹萌生的模型,从而判断是否会萌生裂纹,更有利于对中碳钢超细晶棒材3D-SPD的轧制。
附图说明
图1为表一对应分组的损伤模拟结果图。
图2为实施例一的损伤模拟结果图。
图3为实施例一的试件轧制后示意图。
具体实施方式
本发明中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中损伤预测方法,包括以下步骤:
第一步,基于有限元模拟软件建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型;
第三步,将送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率输入第二步得到的中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型中,经过有限元计算,得出不同参数组合下的损伤值,然后根据损伤值判定中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹是否萌生:当损伤值大于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹,当损伤值小于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中不萌生裂纹,损伤值在损伤阈值范围内时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹;
所述中碳钢超细晶棒材为大尺寸中碳钢超细晶棒材,该棒材的直径为50-100mm,该棒材长度为500mm-3000mm。
第三步中,送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率见表一:
表一
序号 | 送进角(β) | 辗轧角(γ) | 辊面锥角(α) | 径缩率(ε) |
1 | 18° | 15° | 4° | 45% |
2 | 18° | 18° | 5° | 50% |
3 | 18° | 21° | 6° | 55% |
4 | 21° | 15° | 5° | 55% |
5 | 21° | 18° | 6° | 45% |
6 | 21° | 21° | 4° | 50% |
7 | 24° | 15° | 6° | 50% |
8 | 24° | 18° | 4° | 55% |
9 | 24° | 21° | 5° | 45% |
得出损伤值及损伤值与损伤阈值D的关系见表二:
表二
序号 | 损伤值 | 与D的关系 |
1 | 0.63 | 在D范围内 |
2 | 0.75 | >D |
3 | 0.72 | >D |
4 | 0.60 | 在D范围内 |
5 | 0.42 | <D |
6 | 0.61 | 在D范围内 |
7 | 0.35 | <D |
8 | 0.47 | <D |
9 | 0.43 | <D |
中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测模型为:
在成形过程中,变形体在三维空间发生了剧烈的扭转和压缩复合塑性变形,命名该方法为三维剧烈塑性变形法,命名为三维超大塑性变形法,简称3D-SPD成形法,英文:3Dimensional Severe Plastic Deformation,简称3D-SPD。
实施例一
下面通过具体示例详细说明本发明的示例性实施例。下面的示例以预测大尺寸45钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中的损伤为例予以说明:
第一步,通过有限元模拟软件simufact建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型;
第二步,查阅文献得出45钢的损伤阈值D为0.65,得到45钢中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型:
并设定D<0.65为收敛条件, 第三步,通过调整变形参数,采用表一种组合7中的参数值,即送进角24°,辗轧角 15°,辊面锥角6°,径缩率50%,对45钢中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌 生模型进行分析,分析结果见图2,试件轧制后示意图见图3。由以上结果可知,当 时,材料所累积的损伤未达到形成裂纹所需的塑性能,因而材料成品质量 良好。
本发明通过有限元建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型,并进一步得出中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型,通过将设计的送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率参数输入至中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制模型,并设定裂纹萌生的模型,从而判断是否会萌生裂纹,更有利于对中碳钢超细晶棒材3D-SPD的轧制。
Claims (3)
1.中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测方法,其特征在于,包括以下步骤:
第一步,基于有限元模拟软件建立中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中曼内斯效应的损伤模型;
第三步,将送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率输入第二步得到的中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹萌生的模型中,经过有限元计算,得出不同参数组合下的损伤值,然后根据损伤值判定中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中裂纹是否萌生:当损伤值大于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹,当损伤值小于损伤阈值时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中不萌生裂纹,损伤值在损伤阈值范围内时,中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制过程中萌生裂纹;
所述中碳钢超细晶棒材为大尺寸中碳钢超细晶棒材,该棒材的直径为50-100mm,该棒材长度为500mm-3000mm。
2.如权利要求1所述中碳钢超细晶棒材3D-SPD轧制损伤预测方法,其特征在于,第三步中,送进角、辗轧角、辊面锥角、径缩率见表一:
表一
得出损伤值及损伤值与损伤阈值D的关系见表二:
表二
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010809818.3A CN112163352B (zh) | 2020-08-13 | 2020-08-13 | 中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010809818.3A CN112163352B (zh) | 2020-08-13 | 2020-08-13 | 中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN112163352A true CN112163352A (zh) | 2021-01-01 |
CN112163352B CN112163352B (zh) | 2024-04-19 |
Family
ID=73859945
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202010809818.3A Active CN112163352B (zh) | 2020-08-13 | 2020-08-13 | 中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN112163352B (zh) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113430359A (zh) * | 2021-05-19 | 2021-09-24 | 西北工业大学 | 一种大尺寸炮钢棒材的高强韧轧制方法 |
CN113486555A (zh) * | 2021-07-05 | 2021-10-08 | 东北大学 | 一种钢凝固糊状区等轴晶组织粘塑性挤压变形的计算方法 |
CN113654888A (zh) * | 2021-08-09 | 2021-11-16 | 长沙学院 | 一种炭质泥岩永久变形快速预测方法 |
CN115401073A (zh) * | 2022-09-06 | 2022-11-29 | 安徽汉正轴承科技有限公司 | 一种锥形辊斜轧穿孔顶头位置的确定方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103105477A (zh) * | 2013-01-23 | 2013-05-15 | 太原科技大学 | 一种预测锻态钢锻造裂纹萌生的方法 |
JP2017142793A (ja) * | 2016-02-05 | 2017-08-17 | 新日鐵住金株式会社 | エッジ部破断予測方法、プログラム及び記録媒体 |
CN108153928A (zh) * | 2017-11-10 | 2018-06-12 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种含夹杂物粉末高温合金裂纹萌生寿命预测方法 |
CN108637012A (zh) * | 2018-03-01 | 2018-10-12 | 西北工业大学 | 大尺寸高温合金超细晶棒材的螺线圆锥辊等辊距轧制方法 |
CN109807176A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-05-28 | 西安东耘新金属材料有限公司 | 一种大尺寸45钢棒材的超细晶轧制方法 |
CN111241721A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-06-05 | 太原科技大学 | 一种镁合金薄板轧制边部开裂准则及深度预判方法 |
US20220026326A1 (en) * | 2019-01-11 | 2022-01-27 | East China University Of Science And Technology | A Multiaxial Creep-Fatigue Prediction Method Based On ABAQUS |
-
2020
- 2020-08-13 CN CN202010809818.3A patent/CN112163352B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103105477A (zh) * | 2013-01-23 | 2013-05-15 | 太原科技大学 | 一种预测锻态钢锻造裂纹萌生的方法 |
JP2017142793A (ja) * | 2016-02-05 | 2017-08-17 | 新日鐵住金株式会社 | エッジ部破断予測方法、プログラム及び記録媒体 |
CN108153928A (zh) * | 2017-11-10 | 2018-06-12 | 中国航发北京航空材料研究院 | 一种含夹杂物粉末高温合金裂纹萌生寿命预测方法 |
CN108637012A (zh) * | 2018-03-01 | 2018-10-12 | 西北工业大学 | 大尺寸高温合金超细晶棒材的螺线圆锥辊等辊距轧制方法 |
US20220026326A1 (en) * | 2019-01-11 | 2022-01-27 | East China University Of Science And Technology | A Multiaxial Creep-Fatigue Prediction Method Based On ABAQUS |
CN109807176A (zh) * | 2019-02-28 | 2019-05-28 | 西安东耘新金属材料有限公司 | 一种大尺寸45钢棒材的超细晶轧制方法 |
CN111241721A (zh) * | 2019-11-12 | 2020-06-05 | 太原科技大学 | 一种镁合金薄板轧制边部开裂准则及深度预判方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
张道达;付斌;孙衍乐;尧登灿;付立铭;单爱党;: "大变形异步-同步轧制超细晶TWIP钢的组织及变形性行为", 南昌大学学报(理科版), no. 04, 25 August 2017 (2017-08-25) * |
谢晓龙;赵震;虞松;陈军;李明辉;: "齿形零件精冲成形三维有限元模拟与工艺优化", 上海交通大学学报, no. 10, 28 October 2006 (2006-10-28) * |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113430359A (zh) * | 2021-05-19 | 2021-09-24 | 西北工业大学 | 一种大尺寸炮钢棒材的高强韧轧制方法 |
CN113430359B (zh) * | 2021-05-19 | 2022-09-20 | 西北工业大学 | 一种大尺寸炮钢棒材的高强韧轧制方法 |
CN113486555A (zh) * | 2021-07-05 | 2021-10-08 | 东北大学 | 一种钢凝固糊状区等轴晶组织粘塑性挤压变形的计算方法 |
CN113486555B (zh) * | 2021-07-05 | 2023-09-29 | 东北大学 | 一种钢凝固糊状区等轴晶组织粘塑性挤压变形的计算方法 |
CN113654888A (zh) * | 2021-08-09 | 2021-11-16 | 长沙学院 | 一种炭质泥岩永久变形快速预测方法 |
CN113654888B (zh) * | 2021-08-09 | 2024-05-24 | 长沙学院 | 一种炭质泥岩永久变形快速预测方法 |
CN115401073A (zh) * | 2022-09-06 | 2022-11-29 | 安徽汉正轴承科技有限公司 | 一种锥形辊斜轧穿孔顶头位置的确定方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN112163352B (zh) | 2024-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN112163352B (zh) | 中碳钢超细晶棒材3d-spd轧制损伤预测方法及模型 | |
EP1664364A1 (en) | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby | |
WO2004101838A1 (en) | Processing of titanium-aluminum-vanadium alloys and products made thereby | |
EP1563106B1 (en) | Cold-worked steels with packet-lath martensite/austenite microstructure | |
CN105414426B (zh) | 一种锌合金小规格管材或棒材的热旋锻方法 | |
CN112044950B (zh) | 大尺寸超细珠光体中碳钢棒材3d-spd成形方法 | |
CN109013711B (zh) | 一种提高特厚板心部质量和探伤合格率的方法 | |
CN112044951B (zh) | 大尺寸超细贝氏体中碳钢棒材3d-spd成形方法 | |
US20040163436A1 (en) | Method of metal and alloy billet treatment | |
CN108580548A (zh) | 一种大尺寸45钢超细晶棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 | |
CN108326041A (zh) | 一种大尺寸钛合金超细晶棒材的螺线圆锥辊等距轧制方法 | |
CN108480397B (zh) | 一种大尺寸45钢超细晶棒材的等距螺旋轧制方法 | |
CN112337972A (zh) | 二次变形制备高性能镁合金的方法 | |
CN112044952B (zh) | 一种f+p型非调质钢的3d-spd超细晶棒材成形方法 | |
CN109807176B (zh) | 一种大尺寸45钢棒材的超细晶轧制方法 | |
CN109772890B (zh) | 一种大尺寸高温合金棒材的超细晶轧制方法 | |
Dyja et al. | Properties of joint in the bimetallic rods Cu-Al and Cu-steel after explosive cladding and the process of rolling | |
CN112536406A (zh) | 一种避免表面开裂的锻造拔长方法 | |
ZA200503080B (en) | Cold-worked steels with packet-lath martensite/austenite microstructure | |
CN109909295B (zh) | 一种大尺寸铝合金棒材的超细晶轧制方法 | |
CN112044953A (zh) | 一种预测大尺寸中碳钢超细晶棒材晶粒尺寸的方法及模型 | |
CN108715986B (zh) | 一种通过调节织构来提高奥氏体镍钛基形状记忆合金室温塑性的方法 | |
CN109807174B (zh) | 一种大尺寸45钢棒材的反锥螺线辊超细晶轧制方法 | |
CN113430359B (zh) | 一种大尺寸炮钢棒材的高强韧轧制方法 | |
CN110814249B (zh) | 一种不锈钢长管类锻件的成形方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |