CN112131677A - 一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法 - Google Patents

Abstract

本申请涉及一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，验算方法包括以下步骤：S1，荷载选取；S2，在考虑混凝土搅拌车与结构自重荷载的情况下，对楼板、梁进行验算，确定结构在混凝土搅拌车荷载下的内力情况，并与结构自身承载力进行对比，根据计算公式得出，若楼板M_u小于楼板M₀，则增加配筋，重新计算楼板M_u，使楼板M₀<楼板M_u；若梁M₀>梁M_u，则修改梁的截面和底筋，使梁M₀<梁M_u，完成验算。在建筑设计的阶段便可对B0层的承载能力进行评估，以防止在后期施工中发生结构破坏，提高施工的安全性和可靠性。

Description

一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法

技术领域

本申请涉及建筑结构承载能力验算的领域，尤其是涉及一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法。

背景技术

目前大型商业广场或活动中心在施工建造时，优先建造好地下室 B0层，接着在建造好的地下室建筑结构上继续建造，因此，需要在地下室B0层顶部建好的承载楼板安排混凝土搅拌运输的行车通道，可以让混凝土搅拌车在B0层的承载楼板上运行。

针对上述中的相关技术，发明人认为，由于混凝土搅拌运输车重量比较大，需要对B0层设计的结构梁和楼板进行承载能力的验算，以防止在施工中发生结构破坏。

发明内容

为了实现对BO层设计的结构梁和楼板进行承载能力的验算，本申请提供一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法。

本申请提供的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法采用如下的技术方案：

一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，该验算方法包括以下步骤：

S1，根据梁板结构的实际布置状况，对主梁、次梁、楼板按照跨度范围进行构件类别划分，以此作为结构内力计算、截面控制和配筋的依据，主梁和次梁均按照8m以下、8m-10m以及10m以上的三个跨度范围分为三档，楼板每间隔0.5米划分一档；

S2，荷载选取：荷载包括结构自重荷载、回填材料荷载和混凝土搅拌车的车辆荷载；

S3，对楼板根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，按照行车方向布置车辆轮压数量、车辆数量，计算最不利布置情况下在车辆作用下的楼板的内力最大值；

S4，对次梁结构根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，计算车辆荷载在垂直次梁、平行次梁两个方向作用下且在最不利布置情况下的最大弯矩值、最大剪力值；

S5，将计算的次梁的最大剪力值计算作为荷载进行计算主梁的弯矩值、剪力值；

S6，对各标准化结构构件进行内力组合，内力组合为(恒荷载+ 活荷载)×安全系数值1.2；

S7，将标准化结构构件的内力计算及组合结果，对照设计图纸核算各结构的实际配筋、截面是否满足要求，当配筋不满足时需增加配筋，当构件截面不满足要求时需增加构件尺寸。

通过采用上述技术方案，采用此方法可以将大量的不同跨度的楼板、次梁、主梁划分为数量有限的构件，形成标准化的结构构件，这样可以大幅度减少了结构计算量，因为大面积楼面结构中往往存在标高不一致的情况，因此需要回填，将回填材料载荷考虑在内，次梁可以按照两端铰接计算内力最大值，通过上述方法验算楼板和梁的弯矩，来获得楼板和梁的承载能力，在建筑设计的阶段便可对B0层的承载能力进行评估，以防止在后期施工中发生结构破坏，提高施工的安全性和可靠性。

优选的，对于楼板为异形板，将其视为单向板，短边长度作为跨度进行验算。

通过采用上述技术方案，以异形板的短边长度作为宽度，选取的是最不利的工况进行验算，获得的验算结果是最安全的。

优选的，楼板上具有部分回填垫高区域，回填垫高区域采用挤塑板和上覆一定厚度的混凝土进行施工，楼板验算过程中假定回填垫高区域恒载作用于所有楼板。

通过采用上述技术方案，为了安全考虑，验算过程中假定回填垫高区域恒载作用于所有楼板上，这样使得算出来的结果是安全的。

优选的，主次梁抗弯承载力验算时，首先将其视为简支梁，选取不利荷载布置进行验算。

通过采用上述技术方案，选取不利荷载布置进行验算是为了安全考虑，这样验算结果比较合理，符合建筑施工所要求的验算。

优选的，主次梁抗弯承载力验算过程中，如简支梁模型承载力验算不足，则根据图纸检查其是否为连续梁，若非连续梁，则修改截面或增加配筋；若为连续梁，则建立连续梁模型进行承载力验算，如果承载力验算仍不足，则修改截面或增加配筋。计算过程中，考虑简支梁与连续梁的计算过程，连续梁调幅系数取78.5％。

通过采用上述技术方案，修改截面或增加配筋，可以增强梁的承载能力，并且将连续梁和非连续梁考虑在内，避免验算公式具有局限性。

优选的，主次梁抗剪承载力验算过程中，将其视为简支梁，选取不利荷载布置下其最大剪力进行验算，若抗剪承载力不足，则修改截面或增加配筋。

通过采用上述技术方案，修改截面或增加配筋，可以增强梁的抗剪承载力，使梁的设计能够满足实际施工情况的需求，结构不易被破坏。

优选的，抗弯承载力验算过程中，对于存在后浇带区域的梁，原本均为连续梁，由于后浇带处会逢梁立柱，此时可视为连续梁的边跨跨度变短，支座仍为铰支，受后浇带影响的边跨梁跨度变短后处于偏安全状态，因此验算中不考虑后浇带对结构的影响。

通过采用上述技术方案，受后浇带影响的边跨梁跨度变短后处于偏安全状态，因此验算中不考虑后浇带对结构的影响。

优选的，对不同跨度的梁进行分档，每米为一档，考虑到支座宽度，因此计算最不利荷载作用下剪力时梁跨度向下取整，若计算后梁抗剪承载力不能满足规范要求，则增加配筋。

通过采用上述技术方案，对不同跨度的梁分档，可以得到不同的数据，使验算更加科学、合理。

综上所述，本申请包括以下至少一种有益技术效果：

1.在建筑设计的阶段便可对B0层的承载能力进行评估，以防止在后期施工中发生结构破坏，提高施工的安全性和可靠性；

2.验算过程更加科学、合理，解决了验算公式具有一定局限性的问题。

附图说明

图1是本申请中不同跨度梁抗弯计算行车荷载最不利布置的分析示意图；

图2是本申请中原连续梁、以及存在后浇带情况下梁计算结构的分析示意图；

图3是本申请中梁跨度10m以上抗弯计算行车荷载最不利布置的分析示意图一；

图4是本申请中梁跨度10m以上抗弯计算行车荷载最不利布置的分析示意图二；

图5是本申请中梁跨度10m以上抗弯计算行车荷载最不利布置的分析示意图三；

图6是本申请中10m以上跨度主梁抗剪计算行车荷载最不利布置示意图；

图7是本申请中10m以上跨度次梁抗剪计算行车荷载最不利布置示意图；

图8是本申请中简支梁的裂缝简图一，主要展示跨度为14.7m的主梁裂缝情况；

图9是本申请中连续梁的裂缝简图一，主要展示跨度为14.0m的主梁裂缝情况；

图10是本申请中简支梁的裂缝简图二，主要展示跨度为11.5m的次梁裂缝情况；

图11是本申请中连续梁的裂缝简图二，主要展示跨度为11.2m的次梁裂缝情况。

具体实施方式

以下结合实施例对本申请作进一步详细说明。

本申请实施例公开一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，该验算方法在考虑混凝土搅拌车与结构自重等荷载的情况下，对楼板、梁进行验算，确定结构在混凝土搅拌车荷载下的内力情况并与结构自身承载力进行对比。

该验算方法步骤如下：

S1，根据梁板结构的实际布置状况，对主梁、次梁、楼板按照跨度范围进行构件类别划分，以此作为结构内力计算、截面控制和配筋的依据，主梁和次梁均按照8m以下、8m-10m以及10m以上的三个跨度范围分为三档，楼板每间隔0.5米划分一档。

S2，荷载选取：荷载包括结构自重荷载、回填材料荷载和混凝土搅拌车的车辆荷载。其中：

结构自重部分，钢筋混凝土结构的容重取为25kN/m³。

混凝土搅拌车荷载取66t；搅拌车四轴轮压分别为11t、11t、22t 和22吨。轴间轴距取1800mm、3775mm与1400mm。一二轴同排轮中心距为2036mm，三四轴同排轮中心距为1860mm。轮压面积为0.2m× 0.6m。

S3，对楼板根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，按照行车方向布置车辆轮压数量、车辆数量，根据结构力学和材料力学计算最不利布置情况下在车辆作用下的楼板的内力最大值，最不利布置情况一般指车轮开到楼板最中间的工况；

S4，对次梁结构根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，计算车辆荷载在垂直次梁、平行次梁两个方向作用下且在最不利布置情况下的最大弯矩值、最大剪力值。

S5，将计算的次梁的最大剪力值计算作为荷载进行计算主梁的弯矩值、剪力值。

S6，对各标准化结构构件进行内力组合，内力组合为(恒荷载+ 活荷载)×安全系数值1.2。

S7，将标准化结构构件的内力计算及组合结果，对照设计图纸核算各结构的实际配筋、截面是否满足要求，当配筋不满足时需增加配筋，当构件截面不满足要求时需增加构件尺寸。

在楼板承载力验算过程中，大部分楼板跨度小于等于3.2m，为偏安全考虑，本次计算中假定楼板板跨为4m进行验算。异形板分析原则上将其视为偏不利布置的单向板进行验算。

主梁与次梁的抗弯、抗剪承载力验算过程中，选取不同跨度，不同截面，不同配筋且偏于不利布置的梁进行梁结构验算分析。

验算过程中采用以下计算原则：

1)楼板偏安全的以单向板考虑，进行最不利工况下的承载力验算，楼板存在部分回填垫高区域，回填垫高区域采用挤塑板和上覆 200mm厚混凝土进行施工，为偏安全考虑，楼板验算过程中假定回填垫高区域恒载作用于所有楼板。

2)主次梁抗弯承载力验算时，首先将其视为简支梁，选取不利荷载布置进行验算。

3)主次梁抗弯承载力验算过程中，如简支梁模型承载力验算不足，则根据图纸检查其是否为连续梁，若非连续梁，则修改截面或增加配筋；若为连续梁，则建立连续梁模型进行承载力验算，如果承载力验算仍不足，则修改截面或增加配筋。计算过程中，考虑简支梁与连续梁的计算过程，连续梁调幅系数取78.5％。

4)不同板跨的梁的抗弯承载力验算过程中，荷载最不利布置详主次梁计算原则：

搅拌车行车方向与主次梁轴线方向平行时，根据影响线可得轮压的最不利布置情况，此时梁跨中弯矩达到最大值，见图1所示：

5)存在后浇带处梁的计算原则：

抗弯承载力验算过程中，对于存在后浇带区域的梁，原本均为连续梁，由于后浇带处会逢梁立柱，此时可视为连续梁的边跨跨度变短，支座仍为铰支，前后对比如图2所示，显而易见，受后浇带影响的边跨梁跨度变短后处于偏安全状态，因此在本申请中，不考虑后浇带对结构的影响。

6)主次梁抗剪承载力验算过程中，原则上将其视为简支梁，选取不利荷载布置下其最大剪力进行验算，如果抗剪承载力不足，则修改截面或增加配筋。

7)主次梁抗剪承载力验算过程中，对不同跨度的梁进行分档，考虑到支座宽度，因此计算最不利荷载作用下剪力时梁跨度向下取整。若计算后梁抗剪承载力不能满足规范要求，则增加配筋。

楼板以单向板为主，极少部分单向板跨度大于3m，约为3.2m左右，为偏安全起见，本次分析选用跨度为4m的单向板进行验算。

B0层大部分区域板厚选取为180mm，板顶板底配筋双向12@200；部分区域板厚为250mm，板顶板底配筋双向12@150。取a_s＝20mm。计算可得厚度为180mm板的正截面受弯承载力M_u＝32.6kN·m/m，厚度为 250mm板的正截面受弯承载力M_u＝56.1kN·m/m。

单向板分析：由于板厚存在180mm和250mm两类，故对两类单向板采取分别计算的策略。单向板的分析参照《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012中附录C楼面等效均布活荷载的确定方法。根据影响线原则最不利工况为搅拌车的3轴和4轴对称分布于板跨方向。对于180mm厚的板，取板跨l＝4m；

轮压面尺寸b_tx＝0.2m，b_ty＝0.6m，h＝0.18m，为了安全考虑，楼板垫层s取0，因此，

b_cx＝b_tx+2s+h＝0.38m

b_cy＝b_ty+2s+h＝0.78m

满足b_cx＜b_cy，b_cy≤2.2l且b_cx≤l，因此有

考虑两前轮局部荷载相邻情况，对荷载有效分布宽度进行折减， e＝1.86m，e表示相邻两个局部荷载的中心间距，故有

车轮荷载作用下，简支单向板绝对最大弯矩为143kN·m，考虑分项系数，等效均布活荷载：

楼板自重及回填材料荷载为：

q_d＝1.2×0.18×25+1.2×0.2×25＝11.4kN/m²

其中1.2为载荷分项系数，0.18为楼板厚度，25为砼容重，0.2为楼板垫层厚度。

所以楼板的弯矩为：

板正截面受弯承载力M_u＝32.6kN·m/m，可见原设计楼板配筋不足，需要增加配筋，因此在计划在原设计基础上，额外增加16@200的配筋，此时计算可得板正截面受弯承载力M_u＝90.4kN·m/m，满足M₀＜M_u。对于250mm厚的板，取板跨l＝4m；

轮压面尺寸b_tx＝0.2m，b_ty＝0.6m，h＝0.25m

b_cx＝b_tx+2s+h＝0.45m

b_cy＝b_ty+2s+h＝0.85m

满足b_cx＜b_cy，b_cy≤2.2l且b_cx≤l，因此有

考虑两前轮局部荷载相邻情况，对荷载有效分布宽度进行折减， e＝1.86m，故有

车轮荷载作用下，简支单向板绝对最大弯矩为143kN·m，考虑分项系数，等效均布活荷载：

楼板自重及回填材料荷载为：

q_d＝1.2×0.25×25+1.2×0.2×25＝13.5kN/m²

所以楼板的弯矩为：

板正截面受弯承载力M_u＝56.1kN·m/m，可见原设计楼板配筋不足，需要增加配筋，因此在计划在原设计基础上，修改钢筋间距为12@100，此时计算可得板正截面受弯承载力M_u＝93.6kN·m/m，满足M₀＜M_u。

对于异形板，计算原则为将其视为单向板，短边长度为其跨度，该计算方法下，结构偏于安全。

对于异形板，其短边长度为3.3m，长边为9.1m，可以视为板跨为3.3m的单向板进行计算。

根据前述计算结果，确定3.3m跨度的板满足结构安全要求。

选取不同跨度、不同截面、不同配筋且偏于不利布置的梁进行梁结构验算分析。

梁的弯矩M＝M₀+M₁，M₀表示行车载荷最不利布置下产生的弯矩，M₁表示恒荷载产生的弯矩。

本申请中以梁编号KL181为例，进行进行主梁抗弯承载力验算，按照本申请中计算原则，首先将其视为简支梁进行验算，行车方向与主次梁轴线方向平行时，根据影响线可得轮压的最不利布置情况，此时梁跨中弯矩达到最大值，见图3所示：

梁KL181截面为500mmX900mm，跨度为11.5m。经计算后，可得其跨中最大弯矩为M₀＝2416.33kN·m，梁编号KL256配筋为7@32，其正截面抗弯承载力Mu＝1458.49kN·m，此时M₀＞M_u。

在这种情况下，考虑其实际为连续梁，进行调幅计算后，发现其实际受力下最大弯矩M₀＝1896.82kN·m，此时M₀＞M_u。因此需要修改其配筋至10@32，其承载力方可满足需求。

本申请中以次梁L251的某一跨为例，进行次梁抗弯承载力验算，按照本申请中计算原则，首先将其视为简支梁进行验算，橄榄车行车方向与主次梁轴线方向平行时，根据影响线可得轮压的最不利布置情况，此时梁跨中弯矩达到最大值，见图4所示。

梁L251截面为500mmX900mm，跨度为13.58m。经计算后，可得其跨中最大弯矩为M₀＝3227.53kN·m，梁L251梁底纵筋为8@25，其正截面抗弯承载力M_u＝1017.36kN·m，此时M₀＞M_u。

在这种情况下，考虑其实际为连续梁，进行调幅计算后，发现其实际受力下最大弯矩M₀＝2533.61kN·m，因此调整配筋为13@32，此时M₀＜M_u，该梁承载力满足规范要求。

另以梁L258为例，进行次梁抗弯承载力验算。

按照本申请中计算原则，首先将其视为简支梁进行验算，橄榄车行车方向与主次梁轴线方向平行时，根据影响线可得轮压的最不利布置情况，此时梁跨中弯矩达到最大值，见图5所示。

梁L258截面为500mmX900mm，跨度为14.94m。经计算后，可得其跨中最大弯矩为M₀＝3800.39kN·m，梁L258配筋为828，其正截面受压承载力Mu＝1276.18kN·m，此时M₀＞M_u。

在这种情况下，考虑其实际为连续梁，调幅计算后，发现其实际受力下最大弯矩M₀＝2983.31kN·m，，M₀＞M_u该梁承载力仍不满足要求。因此建议修改截面至600mm*900mm，修改底筋为15@32方可满足规范要求。

主梁抗剪承载力分析

本申请中以一跨度为10m的主梁为例，进行主梁抗剪承载力验算。

按照本申请中计算原则，将其视为简支梁进行验算，橄榄车行车方向与主次梁轴线方向平行时，考虑最不利布置情况，支座处剪力达到最大值，见图6所示。

该梁截面为400mmX800mm，跨度为10m档。经计算后，可得其最大剪力为V_max＝651.30kN，该梁配筋为10@100/200(4)，其加密区斜截面抗剪承载力V_u1＝983.61kN，非加密区斜截面抗剪承载力 V_u2＝587.97kN，V_u2<V_max。该梁非加密区抗剪承载力不满足要求，故调整箍筋为10@100(4)。

次梁抗剪承载力分析：本申请中以一跨度为7m的次梁为例，进行次梁抗剪承载力验算。

按照本申请中计算原则，将其视为简支梁进行验算，橄榄车行车方向与主次梁轴线方向平行时，考虑最不利布置情况，支座处剪力达到最大值，见图7所示。

该梁截面为400mmX700mm，跨度为7m档。经计算后，可得其跨中最大剪力为Vmax＝435.60kN，该梁配筋为8@200(4)，其斜截面抗剪承载力Vu＝381.89kN，此时V_u<V_max。该梁承载力不满足要求，因此建议将其箍筋调整为10@100(4)，此时其抗剪承载力满足规范要求。

典型受力梁挠度分析

主次梁经过抗弯、抗剪承载力验算，根据计算结果进行结构加固，并选取其中跨度较大、受力较大的典型主次梁计算其挠度。

以一跨度为14.7m的主梁为例，进行挠度计算，原梁截面为 500X900mm，调整后截面为700X900，简化计算模型为简支梁。

经计算后其最大挠度为42.425mm<l/300＝49.000mm，可见其挠度满足规范要求！

另以一跨度为14.0m的主梁为例，进行挠度计算，梁截面为 500X1000mm，简化计算模型为连续梁。

经计算后其最大挠度为37.348mm<l/300＝46.667mm，可见其挠度满足规范要求！

另以一跨度为11.5m的次梁为例，进行挠度计算，原梁截面为 400X700mm，调整后截面为700X700，简化计算模型为简支梁。

经计算后其最大挠度为34.979mm<l/300＝38.333mm，可见其挠度满足规范要求！

另以一跨度为11.2m的次梁为例，进行挠度计算，原梁截面为 400X700mm，调整后截面为700X700，简化计算模型为连续梁。

经计算后其最大挠度为34.141mm<l/300＝37.333mm，可见其挠度满足规范要求！

楼板受冲切承载力验算分析

混凝土搅拌车行车区域会上覆挤塑板及200mm厚混凝土进行保护。本计算中偏安全考虑假定混凝土搅拌车直接作用于楼板上，选取 180mm厚的楼板进行验算。

混凝土搅拌车荷载Fl＝110*1.2*1.3＝171.6kN

根据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)进行楼板受冲切承载力验算，其受冲切承载力为:

(0.7β_hf_t+0.25σ_pc,m)ηu_mh₀＝242.31kN＞171.6kN

故受冲切承载力满足规范要求！

典型梁裂缝验算分析

主次梁经过抗弯、抗剪承载力验算，根据计算结果进行结构加固，并选取其中跨度较大、受力较大的典型主次梁计算其裂缝。

以一跨度为14.7m的主梁为例，进行裂缝计算，原梁截面为500X900mm，调整后截面为800X900。

经计算后裂缝结果详见图8所示，可见其裂缝满足要求！

另以一跨度为14.0m的主梁为例，行裂缝计算。

经计算后裂缝结果详见图9所示，可见其裂缝满足要求！

另以一跨度为11.5m的次梁为例，进行裂缝计算。

经计算后裂缝结果详见如图10所示，可见其裂缝满足要求！

另以一跨度为11.2m的次梁为例，进行裂缝计算。

经计算后裂缝结果详见图11所示，可见其裂缝满足要求！

以上均为本申请的较佳实施例，并非依此限制本申请的保护范围，故：凡依本申请的结构、形状、原理所做的等效变化，均应涵盖于本申请的保护范围之内。

Claims (7)

1.一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：验算方法包括以下步骤：

S1，根据梁板结构的实际布置状况，对主梁、次梁、楼板按照跨度范围进行构件类别划分，以此作为结构内力计算、截面控制和配筋的依据，主梁和次梁均按照8m以下、8m-10m以及10m以上的三个跨度范围分为三档，楼板每间隔0.5米划分一档；

S2，荷载选取：荷载包括结构自重荷载、回填材料荷载和混凝土搅拌车的车辆荷载；

S3，对楼板根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，按照行车方向布置车辆轮压数量、车辆数量，计算最不利布置情况下在车辆作用下的楼板的内力最大值；

S4，对次梁结构根据场地交通组织确定车辆荷载的行车方向，计算车辆荷载在垂直次梁、平行次梁两个方向作用下且在最不利布置情况下的最大弯矩值、最大剪力值；

S5，将计算的次梁的最大剪力值计算作为荷载进行计算主梁的弯矩值、剪力值；

S6，对各标准化结构构件进行内力组合，内力组合为(恒荷载+活荷载)×安全系数值1.2；

S7，将标准化结构构件的内力计算及组合结果，对照设计图纸核算各结构的实际配筋、截面是否满足要求，当配筋不满足时需增加配筋，当构件截面不满足要求时需增加构件尺寸。

2.根据权利要求1所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：对于楼板为异形板，将其视为单向板，短边长度作为跨度进行验算。

3.根据权利要求1所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：楼板上具有部分回填垫高区域，回填垫高区域采用挤塑板和上覆一定厚度的混凝土进行施工，楼板验算过程中假定回填垫高区域恒载作用于所有楼板。

4.根据权利要求1所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：主次梁抗弯承载力验算时，首先将其视为简支梁，选取不利荷载布置进行验算。

5.根据权利要求4所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：主次梁抗弯承载力验算过程中，如简支梁模型承载力验算不足，则根据图纸检查其是否为连续梁，若非连续梁，则修改截面或增加配筋；若为连续梁，则建立连续梁模型进行承载力验算，如果承载力验算仍不足，则修改截面或增加配筋，计算过程中，考虑简支梁与连续梁的计算过程，连续梁调幅系数取78.5％。

6.根据权利要求1所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：主次梁抗剪承载力验算过程中，将其视为简支梁，选取不利荷载布置下其最大剪力进行验算，若抗剪承载力不足，则修改截面或增加配筋。

7.根据权利要求1所述的一种分析建筑结构梁和楼板承载能力的验算方法，其特征在于：抗弯承载力验算过程中，对于存在后浇带区域的梁，原本均为连续梁，由于后浇带处会逢梁立柱，此时可视为连续梁的边跨跨度变短，支座仍为铰支，受后浇带影响的边跨梁跨度变短后处于偏安全状态。

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