CN112095054A - 一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法 - Google Patents

一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法，属于热轧复相钢技术领域。其化学成分及质量百分比为：C：0.04％～0.10％、Si：0.10％～0.30％、Mn：1.80％～2.50％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.010％～0.065％、Ti：0.010％～0.050％，Cr：0.10％～0.40％，Mo：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。结合钢的化学成分特性，设计出相关的生产方法，得到的钢材的强度性能好，屈强比低。

Description

一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法
技术领域
本发明属于热轧复相钢相关技术领域，更具体地说，涉及一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法。
背景技术
随着环境问题的日益严峻，可持续发展成为现阶段的技术发展方向的重中之重，能源、环保、安全等法规对汽车行业产品要求日益严苛，汽车轻量化成为顺应时代发展的产物，因此，汽车用高强化技术研发已成为汽车工业发展的必然选择。
热轧高强复相钢的微观组织主要由铁素体、贝氏体和马氏体以及析出物组成，不但具有高强度和足够的成形性，而且具有良好的加工硬化特性、焊接性能，因此，热轧高强复相钢广泛用于制造汽车结构件，然而对于汽车底盘结构件、摆臂、扭力梁等成型复杂的结构件，热轧高强复相钢往往会出现冲压开裂和回弹等冷成型问题。目前现有热轧复相钢多采用铁素体、贝氏体和马氏体组织组成，导致材料屈强比较高而冷成型能力不足，不能满足使用需求。
中国专利申请号为：201810923090.X的《一种具有良好翻边性能的600MPa级多相钢及生产方法》公开了一种由珠光体、贝氏体、铁素体和少量马氏体及残余奥氏体组成的热轧复相钢，各元素质量百分配比为：C：0.060％～0.100％，Si：0.060％～0.400％，Mn：1.20％～2.00％，P≤0.020％，S≤0.010％，Als：0.015％～0.070％，Cr：0.15％～0.35％，Ti：0.010％～0.035％，Nb：0.010％～0.035％，N≤0.006％，余量为Fe及不可避免的杂质；其采用的工艺是热轧粗轧结束温度1050～1090℃，终轧温度850～889℃，卷取温度560～596℃，冷却后进行冷轧，产品屈服强度达到360～440MPa，抗拉强度600～700MPa。该多相钢采用C-Si-Mn-Cr-Nb-Ti成分和常规冷却后冷轧工艺设计，但其强度较低，屈强比较高。
中国专利申请号为：201610296984.1的《抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法》公开了一种由铁素体、贝氏体和马氏体组成的复相钢，各元素质量百分配比为：C：0.06％～0.10％，Si≤0.3％，Mn：0.90％～1.3％，P≤0.025％，S≤0.008％，Als：0.020％～0.070％，Nb：0.01％～0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质；其采用的工艺是热轧粗轧结束温度1080～1120℃，精轧终轧温度800～880℃，冷却采用五段式控制冷却工艺，产品下屈服强度550～700MPa、抗拉强度在650MPa以上、屈强比在0.84以上。该复相钢采用C-Si-Mn-Nb成分和五段式控制冷却工艺设计，所得产品的屈强比较高。
中国专利申请号为：201610296983.7的《抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法》公开了一种由铁素体、贝氏体和马氏体组成的热轧复相钢，各元素质量百分配比为：C：0.06％～0.10％，Si≤0.3％，Mn：1.00％～1.4％，P≤0.025％，S≤0.008％，Als：0.020％～0.070％，Nb：0.015％～0.035％，余量为Fe及不可避免的杂质；其采用的工艺是热轧粗轧结束温度1080～1120℃，精轧终轧温度800～880℃，冷却采用五段式控制冷却工艺，产品下屈服强度600～750MPa、抗拉强度在700MPa以上、屈强比在0.84以上。该复相钢采用C-Si-Mn-Nb成分和五段式控制冷却工艺设计，所得产品的屈强比较高。
中国专利申请号为201610297504.3的《抗拉强度750MPa级热轧复相钢及其生产方法》公开了一种由铁素体、贝氏体和马氏体组成的热轧复相钢，各元素质量百分配比为：C：0.06％～0.10％，Si≤0.3％，Mn：1.00％～1.5％，P≤0.025％，S≤0.008％，Als：0.020％～0.070％，Nb：0.020％～0.04％，余量为Fe及不可避免的杂质；其采用的工艺是热轧粗轧结束温度1080～1120℃，精轧终轧温度800～880℃，冷却采用五段式控制冷却工艺，产品下屈服强度650～830MPa、抗拉强度在750MPa以上、屈强比在0.85以上。该发明采用C-Si-Mn-Nb成分和五段式控制冷却工艺设计，所得产品的屈强比较高。
发明内容
1.要解决的问题
针对现有热轧复相钢屈强比较高，不能满足汽车底盘结构件、摆臂、扭力梁等复杂成型使用需求的问题，本发明提供一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，钢的强度性能良好，屈强比低，能够满足复杂的使用需求。
本发明的另一目的在于提供一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，结合钢的化学成分特性，设计出相关的生产方法，得到的钢材的强度性能好，屈强比低，性能好。
2.技术方案
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：
本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比为：C：0.04％～0.10％、Si：0.10％～0.30％、Mn：1.80％～2.50％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.010％～0.065％、Ti：0.010％～0.050％，Cr：0.10％～0.40％，Mo：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。
作为本发明的进一步的描述中，所述的含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体。
作为本发明的进一步的描述中，所述抗拉强度650MPa级热轧复相钢，3.0～4.0mm厚度钢板的屈强比≤0.75。
本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF炉精炼；
S4、RH真空脱气；
S5、连铸；
S6、铸坯送入加热炉中加热；
S7、热连轧；
S8、轧后采用三段控制冷却工艺；
S9、热轧卷取温度控制在500～600℃，卷取后冷却至室温，使材料获得一定数量贝氏体和马氏体组织，同时使析出的第二相粒子尺寸更加细小、分布更弥散，提高产品强度。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S5中，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌，使得杂质上浮以获得好的铸坯内部质量。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S6中，铸坯在加热炉中加热2.5小时，铸坯出加热炉温度控制在1200～1250℃，有效控制Nb和Ti微合金元素在高温段的析出损耗。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S7中，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S7中，热轧终轧温度控制在830～900℃，较低的终轧温度有利于细化原奥氏体经理尺寸和使板坯轧后进入两相区以部分奥氏体化。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S8中，具体包括：
第一段冷却速度控制在30～50℃/s，终冷温度控制在720～760℃；使材料进入铁素体相区析出铁素体。
第二段空冷时间控制在6～12s，终冷温度控制在660～720℃；使材料获得一定数量铁素体。
第三段冷却速度控制在30～50℃/s，卷曲温度控制在600℃以下，控制粗大碳化物形成削弱成形性。
3.有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，采用C-Si-Mn-Cr-Mo-Nb-Ti成分和热轧三段冷却工艺设计，产品屈服强度在550MPa以下、抗拉强度在650MPa以上，延伸率在16％以上，屈强比在0.75以下，显微组织类型为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，主要用于制造汽车底盘结构件、摆臂、扭力梁等；
(2)本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，通过铁水预处理、转炉冶炼和LF+RH双联精炼工艺和Ca处理工艺，实现C、Mn、Si、Nb、Ti、Cr、Mo的化学成分控制，并提高P和S元素低含量水平控制，降低钢中夹杂物水平，通过三段冷却工艺对轧后的钢进行冷却，最终产品的力学性能良好，屈强比低，利于在结构件中使用。
附图说明
以下将结合附图和实施例来对本发明的技术方案作进一步的详细描述，但是应当知道，这些附图仅是为解释目的而设计的，因此不作为本发明范围的限定。
图1为4％的硝酸酒精试剂腐蚀后金相图；
图2为4％的硝酸酒精试剂腐蚀后SEM图。
具体实施方式
下文对本发明的示例性实施例的详细描述参考了附图，该附图形成描述的一部分，在该附图中作为示例示出了本发明可实施的示例性实施例。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。
本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢各实施例和对比例的化学成分及重量百分比如表1所示：
表1各实施例和对比例的化学成分及重量百分比(质量百分数％，余量为Fe)
C Si Mn P S Als Nb Ti Cr Mo
实施例1 0.066 0.23 2.09 0.008 0.003 0.048 0.040 0.021 0.23 0.18
实施例2 0.069 0.20 1.99 0.009 0.005 0.052 0.045 0.019 0.28 0.23
实施例3 0.067 0.27 2.18 0.006 0.004 0.058 0.039 0.023 0.28 0.20
实施例4 0.071 0.26 2.06 0.010 0.003 0.046 0.051 0.026 0.31 0.26
实施例5 0.065 0.24 2.08 0.010 0.005 0.047 0.040 0.018 0.22 0.23
实施例6 0.040 0.30 2.50 0.010 0.003 0.020 0.065 0.050 0.40 0.10
实施例7 0.100 0.10 1.80 0.010 0.004 0.080 0.010 0.010 0.10 0.40
对比例1 0.090 0.28 2.10 0.006 0.005 0.045 0.037 0.02 0.30 0.15
对比例2 0.068 0.42 1.52 0.007 0.006 0.035 0.035 - 0.20 -
上述实施例中元素含量均满足以下范围值：
C：0.04％～0.10％、Si：0.10％～0.30％、Mn：1.80％～2.50％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.010％～0.065％、Ti：0.010％～0.050％，Cr：0.10％～0.40％，Mo：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。
上述方案中元素组成在本申请中的具体效果如下：
C元素用于形成足够的碳化物强化相，以保证钢的强度级别，从成形性和焊接性能方面考虑，钢中宜采用低的碳含量，为了保证材料高强度和高韧性，同时考虑到其成形性能和焊接性能，C含量控制在0.04％～0.10％；
Si元素在钢中起固溶强化作用，同时Si加速C向奥氏体的偏聚，可扩大铁素体形成范围，抑制渗碳体形成，有助于改善钢板的延伸率。高强复相钢中往往添加适量Si元素来抑制渗碳体形成，改善钢板的延伸率，由此容易使钢板表面产生红铁皮等表面缺陷，对钢板表观质量有不良影响，且钢板表面硅富集降低钢板的磷化涂装性能，用酸洗去除该红铁皮后会产生条纹状表面缺陷，且钢板表面硅富集，降低钢板的磷化涂装性能，因此钢中采用低Si设计，Si含量控制在0.10％～0.30％；
Mn元素可扩大奥氏体相区，提高过冷奥氏体稳定性，推迟过冷奥氏体相的转变，有利于相变组织的细化和调控基体组织含量；同时，固溶的Mn元素可提高钢的强度，抑制第二相热轧析出，促进第二相在轧后的却过程中在铁素体中析出，提升了析出强化作用；
Nb、Ti微合金元素主要作用是在高温段析出阻碍晶粒长大、热轧过程中应变诱导析出的微合金碳氮化物阻碍形变奥氏体再结晶或阻止再结晶晶粒长大、卷取及连续冷却过程中在铁素体中沉淀析出的微合金碳氮化物产生强烈沉淀强化效果，固定C、N原子降低它们对韧性、焊接性及成形性能的危害；
Cr元素是中强碳化物形成元素，显著提高钢的淬透性，能强烈推迟珠光体转变和贝氏体转变，能够延缓珠光体和贝氏体的形成，有利于获得贝氏体组织，而且扩大了“卷取窗口”；
Mo元素能够降低碳化物形成元素的扩散能力，从而延迟碳化物沉淀的形成，能够提高微合金碳氮化物的热稳定性，从而减轻钢带卷取保温过程中析出相的粗化倾向，可以避免析出相在高温下熟化长大，有利于提高带钢强度，因此，钢中采用含Mo设计，Mo含量控制在0.10％～0.40％；
P元素容易引起带钢焊接性能、冲压成形性能、韧性、二次加工性能恶化，因此将其含量控制在0.020％以下；
S元素在带钢中往往以硫化物形态存在，这种硫化物夹杂会削弱带钢韧性，因此将其含量控制在0.008％以下；
Al元素是为了脱氧而添加的，当Als含量不足0.020％时，脱氧效果较差；当Als含量过高时，会形成氧化铝夹杂，削弱带钢韧性，因此，将其含量控制在0.020％～0.080％范围。
需要进行说明的是，在进行汽车底盘结构件、摆臂、扭力梁等产品的生产过程中，需要着重考虑产品的安全性能问题，对于这些结构件，其安全性能表现为抗冲击性，在受到冲击后，还能保持其完成的结构是需要考虑的事情，对于钢来说，其屈强比低，屈服和断裂之间的强度区间较大，在受到冲击后，结构件达到屈服点后，能够吸收较大的冲击功而不至于发生断裂，能够较好的保证其结构完整性，这是普通强度钢所不具备的。
本发明的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF炉精炼；
S4、RH真空脱气；
S5、连铸，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌，使得杂质上浮以获得好的铸坯内部质量。
S6、铸坯送入加热炉中加热，铸坯在加热炉中加热2.5小时，铸坯出加热炉温度控制在1200～1250℃，有效控制Nb和Ti微合金元素在高温段的析出损耗。
S7、热连轧，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃，热轧终轧温度控制在830～900℃，较低的终轧温度有利于细化原奥氏体经理尺寸和使板坯轧后进入两相区以部分奥氏体化。
S8、轧后采用三段控制冷却工艺；
第一段冷却速度控制在30～50℃/s，终冷温度控制在720～760℃；使材料进入铁素体相区析出铁素体。
第二段空冷时间控制在6～12s，终冷温度控制在660～720℃；使材料获得一定数量铁素体。
第三段冷却速度控制在30～50℃/s，卷曲温度控制在600℃以下，控制粗大碳化物形成削弱成形性。
S9、热轧卷取温度控制在500～600℃，卷取后冷却至室温，使材料获得一定数量贝氏体和马氏体组织，同时使析出的第二相粒子尺寸更加细小、分布更弥散，提高产品强度。
本发明采用C-Si-Mn元素组合，结合轧后控制冷却工艺可以有效的调节微观组织组成和比例，降低基体组织中硬相马氏体比例，结合Mo元素抑制析出相的粗化倾向的作用细化析出相强化基体，降低产品屈强比以提高产品冷成型能力，得到产品的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织。
各实施例选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，主要工艺参数见表2。
表2各实施例主要工艺参数
Figure BDA0002706444740000071
实施例1
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例1所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF炉精炼；
S4、RH真空脱气；
S5、连铸，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌，使得杂质上浮以获得好的铸坯内部质量。
S6、铸坯送入加热炉中加热，铸坯在加热炉中加热2.5小时，铸坯出加热炉温度控制在1200～1250℃，有效控制Nb和Ti微合金元素在高温段的析出损耗。
S7、热连轧，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃，控制热轧终轧温度，较低的终轧温度有利于细化原奥氏体经理尺寸和使板坯轧后进入两相区以部分奥氏体化。
S8、轧后采用三段控制冷却工艺；
第一段冷却速度控制在30～50℃/s，终冷温度控制在720～760℃；使材料进入铁素体相区析出铁素体。
第二段空冷时间控制在6～12s，终冷温度控制在660～720℃；使材料获得一定数量铁素体。
第三段冷却速度控制在30～50℃/s，卷曲温度控制在600℃以下，控制粗大碳化物形成削弱成形性。
S9、控制热轧卷取温度，卷取后冷却至室温。
其主要的工艺参数见表2，如图1和2所示，本实施例的热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例2
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例2所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例3
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例3所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例4
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例4所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例5
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例5所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例6
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例6所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例7
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例7所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法相同，其主要的工艺参数见表2，最终获得的为热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
对比例1
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中对比例1所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，与实施例1的生产方法相比有所改变，其主要的工艺参数见表2，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
对比例2
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其化学成分及质量百分比如表1中对比例2所示。
本实施例的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，与实施例1的生产方法同，其主要的工艺参数见表2，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
各实施例和对比例的力学性能及碳当量数据见表3
表3实施例力学性能及碳当量
编号 Rp0.2(MPa) Rm(MPa) A80(％) 屈强比 Ceq
实施例1 510 688 17 0.74 0.53
实施例2 523 701 17 0.74 0.54
实施例3 507 696 19 0.73 0.57
实施例4 535 716 16 0.74 0.57
实施例5 496 673 20 0.74 0.54
实施例6 488 653 20 0.75 0.61
实施例7 543 743 19 0.73 0.52
对比例1 603 735 18 0.82 0.58
对比例2 552 690 15 0.80 0.43
其中：Rp0.2－屈服强度；Rm－抗拉强度；A80－标距为80mm的断后延伸率；Ceq-碳当量。
实施例1-7均为满足本申请化学成分配比的实施例，最终获得的是铁素体、珠光体和粒状贝氏体组成的混合组织其强度优异，并且其屈强比均≤0.75，在结构件的制造生产过程中使用，所生产的结构件抗冲击能力优异，大幅提升结构件的安全性能。对比例1的化学成分配比与实施例1-7相似，在三段冷却过程中进行调整，对比例1的产品屈强比较高。对比例2在成分上舍去Mo元素，所得产品屈强比有所欠缺，达不到预想的需求。

Claims (9)

1.一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其特征在于：其化学成分及质量百分比为：C：0.04％～0.10％、Si：0.10％～0.30％、Mn：1.80％～2.50％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.010％～0.065％、Ti：0.010％～0.050％，Cr：0.10％～0.40％，Mo：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。
2.根据权利要求1所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其特征在于，所述的含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的组织为铁素体、珠光体和粒状贝氏体。
3.根据权利要求1所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢，其特征在于，所述抗拉强度850MPa级热轧复相钢，3.0～4.0mm厚度钢板的屈强比≤0.75。
4.一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF炉精炼；
S4、RH真空脱气；
S5、连铸；
S6、铸坯送入加热炉中加热；
S7、热连轧；
S8、轧后采用三段控制冷却工艺；
S9、热轧卷取温度控制在500～600℃，卷取后冷却至室温。
5.根据权利要求4所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，所述步骤S5中，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌。
6.根据权利要求4所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，所述步骤S6中，铸坯在加热炉中加热2.5小时，铸坯出加热炉温度控制在1200～1250℃。
7.根据权利要求4所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，所述步骤S7中，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃。
8.根据权利要求4所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，所述步骤S7中，热轧终轧温度控制在830～900℃。
9.根据权利要求4所述的一种含Mo抗拉强度650MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，所述步骤S8中，具体包括：
第一段冷却速度控制在30～50℃/s，终冷温度控制在720～760℃；
第二段空冷时间控制在6～12s，终冷温度控制在660～720℃；
第三段冷却速度控制在30～50℃/s，卷曲温度控制在600℃以下。
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