CN113481436A - 一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及制造汽车结构用钢，尤其涉及一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法。其化学成分按重量百分比为：C：0.055％～0.112％、Si：0.08％～0.40％、Mn：1.15％～2.02％、Al：0.10％～0.30％、Cr：0.10％～0.62％、B:0.0020％～0.0050％、以及0.015％～0.056％的V和/或0.030％～0.145％的Ti、并限制P≤0.020％、S≤0.007％，余量为Fe和不可避免的杂质。1)将80～300mm厚连铸板坯放入加热炉中加热，并保温5～6小时；2)采用控制轧制手段，粗轧开轧温度不高于1080℃，中间坯厚度为25～50mm，控制终轧温度，成品厚度为2.0～5.0mm，总压下率≥80％；3)终轧后采用前段快速连续层流冷却并卷取；4)钢板卷取后立即进入缓冷罩缓慢冷却，缓冷到120℃以下，缓冷速度不大于15℃/h，取出钢卷，空冷至室温。不仅具有高的强度并且具有良好的成型性，适合制造汽车结构件、加强件、安全件。

Description

一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法
技术领域
本发明涉及制造汽车结构用钢，尤其涉及一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法。
背景技术
新一代汽车发展趋势是节能、降耗、环保和安全。先进高强钢被广泛应用于汽车制造业中以实现其轻量化的目标。先进高强和超高强钢的研发和应用是未来材料技术发展的主导方向。先进高强钢主要由五大类组成，低合金高强度钢、双相钢，复相钢，相变诱发塑性钢，马氏体钢等，其强度范围为500-1600MPa，兼具高强度和较好的成型性，在汽车制造应用中，均具有高的减重潜力、高的碰撞吸收能、高的成型性等优点。
复相钢中常见的组织为铁素体、贝氏体、马氏体和一定含量的残余奥氏体及细小析出物。复相钢适合制造结构件、加强件、安全件等构件，如保险杠、B柱加强件等。
CN 105950984 B公开了“抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法”。通过在C-Si-Mn成分系统中添加Nb元素，通过采用五段式控制冷却工艺生产复相钢，其抗拉强度最高为710MPa，且无扩孔率说明，不符合高强成形汽车结构件的要求。
CN 105803334B公开了“抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法”。通过在C-Si-Mn成分系统中添加Nb元素，通过采用五段式控制冷却工艺生产复相钢，其抗拉强度最高为751MPa且无扩孔率说明，不符合高强成形汽车结构件的要求。
CN 105821315B公开了“抗拉强度780MPa级热轧复相钢及其生产方法”。通过在C-Si-Mn成分系统中添加Nb元素，通过采用五段式控制冷却工艺生产复相钢，其抗拉强度最高为795MPa且无扩孔率说明，不符合高强成形汽车结构件的要求。
CN 110343961A公开了“一种抗拉强度800MPa级热轧复相钢及其生产方法。通过在C-Si-Mn成分系统中添加Nb、Ti、Mo元素，通过采用五段式控制冷却工艺生产复相钢，其抗拉强度最高为861MPa且屈强比大于0.8，屈强比高，不符合高强成形汽车结构件的要求。
发明内容
为了克服现有技术的不足，本发明提供一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法，其屈服强度≥550MPa、抗拉强度≥800MPa、伸长率A80≥22％、屈强比≤0.70、扩孔率≥90％。不仅具有高的强度并且具有良好的成型性，适合制造汽车结构件、加强件、安全件。
为了达到上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
一种800MPa级热轧复相钢，其化学成分按重量百分比为：
C：0.055％～0.112％、Si：0.08％～0.40％、Mn：1.15％～2.02％、Al：0.10％～0.30％、Cr：0.10％～0.62％、B：0.0020％～0.0050％、以及0.015％～0.056％的V和/或0.030％～0.145％的Ti、并限制P≤0.020％、S≤0.007％，余量为Fe和不可避免的杂质。
一种800MPa级热轧复相钢的生产方法，具体包括如下步骤：
1)将80～300mm厚连铸板坯放入步进式加热炉中加热至1130～1270℃，并保温5-6小时；
2)采用控制轧制手段，粗轧开轧温度不高于1080℃，中间坯厚度为25～50mm，控制终轧温度为820～900℃，成品厚度为2.0～5.0mm，总压下率≥80％；
3)终轧后采用前段快速连续层流冷却并卷取，冷却速率大于100℃/s，卷取温度为550～650℃。
4)钢板卷取后立即进入缓冷罩缓慢冷却，缓冷到120℃以下，缓冷速度不大于15℃/h，取出钢卷，空冷至室温。
与现有方法相比，本发明的有益效果是：
1)本发明通过添加V、Ti、Cr、B等合金元素，结合相应的轧制制度和冷却制度，实现了具有细晶强化、析出强化和相变强化的热轧复相钢生产。
固溶状态的钒能够抑制热变形过程中静态和动态再结晶，增大了连轧过程中后部分机架的应变累积，促进奥氏体向铁素体的转变，使铁素体晶粒得到细化，实现了细晶强化。钒与碳和氮结合形成微小的碳氮化物钉扎晶界，延迟再结晶，阻止奥氏体晶粒长大，并有明显沉淀强化效果，在钢中加入微量的Ti，所形成的TiC能使钢坯加热时奥氏体晶粒不过分长大，从而起到细化原始奥氏体晶粒的目的，实现细晶强化。Ti在钢中还可以第二相粒子的形式存在，起到析出强化作用，铬可推迟珠光体转变，显著提高钢的淬透性，有利于贝氏体组织的形成，并细化组织，起到相变强化效果，硼能显著提高钢的淬透性，提高钢板强度。
2)本发明通过化学成分、相应的轧制制度和前段快速连续层流冷却制度控制不需要分段冷却控制，控制手段简单易操作。
3)本发明通过化学成分、相应的轧制制度和冷却制度合理匹配，获得铁素体、贝氏体、马氏体复相组织，其中贝氏体组织按体积百分比计为75％～85％，屈服强度≥550MPa、抗拉强度≥800MPa、伸长率A80≥22％、屈强比≤0.70、扩孔率≥90％，本发明不仅具有高的强度并且具有良好的成型性。
附图说明
图1是本发明实施例1金相组织图。
具体实施方式
本发明公开了一种800MPa级热轧复相钢及其生产方法。本领域技术人员可以借鉴本文内容，适当改进工艺参数实现。特别需要指出的是，所有类似的替换和改动对本领域技术人员来说是显而易见的，它们都被视为包括在本发明。本发明的方法及应用已经通过较佳实施例进行了描述，相关人员明显能在不脱离本发明内容、精神和范围内对本文所述的方法和应用进行改动或适当变更与组合，来实现和应用本发明技术。
一种800MPa级热轧复相钢，其化学成分按重量百分比为：
C：0.055％～0.112％、Si：0.08％～0.40％、Mn：1.15％～2.02％、Al：0.10％～0.30％、Cr：0.10％～0.62％、B:0.0020％～0.0050％、以及0.015％～0.056％的V和/或0.030％～0.145％的Ti、并限制P≤0.020％、S≤0.007％，余量为Fe和不可避免的杂质。
C：适当的碳含量可以确保钢板具有足够强度。碳含量过低，容易出现先共析铁素体，不利于获得高强度的贝氏体和马氏体复相组织。而碳含量过高，则容易形成珠光体组织，阻碍贝氏体组织的形成。因此本发明碳含量范围为0.055～0.112％。
Si：一种铁素体形成元素，溶入铁素体中起到固溶强化作用，但硅含量过高，会导致轧后钢板表面出现红色氧化铁皮，恶化表面质量。因此本发明硅含量范围为0.08～0.40％。
Mn：能稳定奥氏体组织，它的存在可以使钢的C曲线向右推移，强烈增加淬透性，降低贝氏体和马氏体形成的临界冷速，有利于得到贝氏体或者马氏体组织。因此本发明锰含量范围为1.15～2.02％。
Al：钢中常用的脱氧剂，钢中加入少量的Al，可以形成AlN析出，起到一定的细化晶粒作用，Al还具有抗氧化性和耐腐蚀性，Al与Cr、Si合用可显著提高钢的高温不起皮性能，提高钢板表面质量。因此，本发明铝含量范围为0.10～0.30％。
Cr：可推迟珠光体转变，显著提高钢的淬透性，有利于贝氏体组织的形成，并细化组织，起到强化效果。铬含量过高，会使材料的加工、成型性变差。含铬量的选择原则是促进贝氏体的形成，并避免过多马氏体组织的形成对延伸率产生不利影响，因此本发明铬含量范围为0.10～0.62％。
B：显著提高钢的淬透性，当B含量高于0.0050％，过剩的B与钢中的N形成B的化合物，降低钢板的性能，因此本发明硼含量范围为0.0020～0.0050％。
V：固溶状态的钒能够抑制热变形过程中静态和动态再结晶，增大了连轧过程中后部分机架的应变累积，促进奥氏体向铁素体的转变，使铁素体晶粒得到细化。钒与碳和氮结合形成微小的碳氮化物钉扎晶界，延迟再结晶，阻止奥氏体晶粒长大，并有明显沉淀强化效果。因此本发明钒含量范围为0.015～0.056％。
Ti：强碳化物形成元素，在钢中加入微量的Ti，所形成的TiC能使钢坯加热时奥氏体晶粒不过分长大，从而起到细化原始奥氏体晶粒的目的。Ti在钢中还可以第二相粒子的形式存在，起到沉淀强化作用，因此本发明钛含量范围为:0.030～0.145％。
P：提高α相的形成温度，扩大形成α相的温度范围。但磷含量过多，会使钢板的加工性恶化，为了得到较高的延伸率，因此将其上限定为0.020％。
S：形成MnS等硫化物夹杂，成为裂纹的起点而使加工性能恶化，因此含量越少越好，将其上限定为0.007％。
一种800MPa级热轧复相钢的生产方法，具体包括：
将80～300mm厚的连铸板坯在步进式加热炉中加热到1130～1270℃，并保温5～6小时。采用控制轧制手段，粗轧开轧温度不高于1080℃，中间坯厚度为25～50mm，终轧温度为820～900℃，成品厚度为2.0～5.0mm，总压下率≥80％。终轧后采用前段快速连续层流冷却，冷却速率为大于100℃/s，卷取温度为550～650℃，钢板卷取后立即进入缓冷罩缓慢冷却，缓冷到120℃以下，缓冷速度不大于15℃/h，取出钢卷，空冷至室温。
加热温度：适当的加热温度和合适的保温时间使板坯中合金元素完全固溶、板坯成分均匀，并起到控制原始奥氏体晶粒尺寸及节约能源等作用。钢坯加热温度过高或者时间过久，可以造成奥氏体晶粒长大和过热、过烧，氧化铁皮增多和脱碳等缺陷；而加热温度过低则可阻碍V、Ti、Cr、B等合金元素的充分固溶以及奥氏体晶粒的均匀化。因此本发明连铸坯热轧加热温度范围为1130～1270℃。
终轧温度：是热变形过程中影响钢材组织性能的关键参数。为保证轧制后晶粒均匀并且达到良好的细化效果，因此本发明终轧温度范围为820-900℃。
卷取温度：为获得复相组织，该钢种选择在贝氏体区域内进行卷取。因此本发明卷却温度范围为550～650℃。并且终轧后采用前段快速连续层流冷却，冷却速率为大于100℃/s。为减少钢板组织内应力，提高韧性，因此本发明钢板卷取后立即进入缓冷罩缓慢冷却，缓冷到120℃以下，缓冷速度不大于15℃/h，取出钢卷，空冷至室温。
【实施例】
将冶炼好的符合表1中所述的化学成分连铸坯厚度80～300mm，在热连轧轧机上轧制成厚度规格为2.0～5.0mm的钢板，轧后采用前段快速连续层流冷却，本发明实施例热轧复相钢的生产方法如表2，本发明实施例热轧复相钢性能和显微组织如表3。其中图1为实施例1的金相组织图，铁素体基体上分布贝氏体，并混杂有马氏体组织，该组织为本发明下典型的复相钢组织，其它制度下的组织与之相类似。
本发明实施例热轧复相钢化学成分，按重量百分比由以下组分组成，见表1：
表1本发明实施例热轧复相钢化学成分wt％
实施例 C Si Mn P S Al V Ti Cr B
1 0.088 0.31 1.82 0.008 0.002 0.22 0.015 0.089 0.41 0.0020
2 0.055 0.22 2.02 0.016 0.003 0.18 0.025 0.062 0.53 0.0022
3 0.078 0.35 1.45 0.013 0.007 0.25 0 0.145 0.12 0.0033
4 0.062 0.40 1.68 0.019 0.004 0.30 0.032 0.035 0.62 0.0042
5 0.108 0.12 1.30 0.010 0.005 0.15 0.056 0 0.30 0.0039
6 0.112 0.09 1.15 0.007 0.006 0.12 0.043 0.116 0.25 0.0048
本发明实施例热轧复相钢的生产方法，热轧温度制度见表2，性能和显微组织见表3。
表2本发明实施例热轧复相钢的生产方法
Figure BDA0003137730170000051
表3本发明实施例热轧复相钢性能和显微组织
Figure BDA0003137730170000052
Figure BDA0003137730170000061
本发明通过添加V、Ti、Cr、B等合金元素，结合相应的轧制制度和冷却制度，实现了具有细晶强化、析出强化和相变强化的热轧复相钢生产。本发明通过化学成分、相应的轧制制度和前段快速连续层流冷却制度控制不需要分段冷却控制，控制手段简单易操作。生产的热轧钢板具有铁素体、贝氏体、马氏体复相组织，其中贝氏体组织按体积百分比计为75％～85％，其屈服强度≥550MPa、抗拉强度≥800MPa、伸长率A80≥22％、屈强比≤0.70、扩孔率≥90％，本发明不仅具有高的强度并且具有良好的成型性。
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (5)

1.一种800MPa级热轧复相钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：
C：0.055％～0.112％、Si：0.08％～0.40％、Mn：1.15％～2.02％、Al：0.10％～0.30％、Cr：0.10％～0.62％、B:0.0020％～0.0050％、以及0.015％～0.056％的V和/或0.030％～0.145％的Ti、并限制P≤0.020％、S≤0.007％，余量为Fe和不可避免的杂质。
2.一种权利要求1所述800MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，具体包括如下步骤：
1)将80～300mm厚连铸板坯放入加热炉中加热，并保温5～6小时；
2)采用控制轧制手段，粗轧开轧温度不高于1080℃，中间坯厚度为25～50mm，控制终轧温度，成品厚度为2.0～5.0mm，总压下率≥80％；
3)终轧后采用前段快速连续层流冷却并卷取；
4)钢板卷取后立即进入缓冷罩缓慢冷却，缓冷到120℃以下，缓冷速度不大于15℃/h，取出钢卷，空冷至室温。
3.根据权利要求2所述的一种800MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，步骤1)所述加热炉为步进式加热炉，连铸板坯加热至1130～1270℃。
4.根据权利要求2所述的一种800MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，步骤2)所述终轧温度为820～900℃。
5.根据权利要求2所述的一种800MPa级热轧复相钢的生产方法，其特征在于，步骤3)所述前段快速连续层流冷却，冷却速率大于100℃/s，卷取温度为550～650℃。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114032471A (zh) * 2021-10-18 2022-02-11 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种高强钢及其制备方法
WO2024002043A1 (zh) * 2022-06-27 2024-01-04 宝山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度800MPa级热轧复相钢及其制造方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1319725A2 (de) * 2001-12-13 2003-06-18 ThyssenKrupp Stahl AG Verfahren zum Herstellen von Warmband
CN101528970A (zh) * 2006-10-30 2009-09-09 蒂森克虏伯钢铁股份公司 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法
CN103147004A (zh) * 2013-03-21 2013-06-12 宝山钢铁股份有限公司 一种热轧低合金高强度钢板及其制造方法
CN104513930A (zh) * 2014-12-19 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 弯曲和扩孔性能良好的超高强热轧复相钢板和钢带及其制造方法
CN105483545A (zh) * 2014-09-19 2016-04-13 鞍钢股份有限公司 一种800MPa级热轧高扩孔钢板及其制造方法
CN107400834A (zh) * 2016-05-18 2017-11-28 鞍钢股份有限公司 一种扩孔性能良好的热轧复相钢板及其生产方法
CN108950405A (zh) * 2018-08-14 2018-12-07 武汉钢铁有限公司 一种具有良好翻边性能的800MPa级多相钢及生产方法
CN110291215A (zh) * 2017-01-20 2019-09-27 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 由具有大部分为贝氏体的组织结构的复相钢组成的热轧扁钢产品和用于生产这种扁钢产品的方法
WO2021123130A1 (en) * 2019-12-20 2021-06-24 Tata Steel Ijmuiden B.V. Hot rolled high strength steel strip having high hole expansion ratio

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1319725A2 (de) * 2001-12-13 2003-06-18 ThyssenKrupp Stahl AG Verfahren zum Herstellen von Warmband
CN101528970A (zh) * 2006-10-30 2009-09-09 蒂森克虏伯钢铁股份公司 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法
US20100043513A1 (en) * 2006-10-30 2010-02-25 Thyssenkrupp Steel Ag Method for manufacturing flat steel products from boron microalloyed multi-phase steel
CN103147004A (zh) * 2013-03-21 2013-06-12 宝山钢铁股份有限公司 一种热轧低合金高强度钢板及其制造方法
CN105483545A (zh) * 2014-09-19 2016-04-13 鞍钢股份有限公司 一种800MPa级热轧高扩孔钢板及其制造方法
CN104513930A (zh) * 2014-12-19 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 弯曲和扩孔性能良好的超高强热轧复相钢板和钢带及其制造方法
CN107400834A (zh) * 2016-05-18 2017-11-28 鞍钢股份有限公司 一种扩孔性能良好的热轧复相钢板及其生产方法
CN110291215A (zh) * 2017-01-20 2019-09-27 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 由具有大部分为贝氏体的组织结构的复相钢组成的热轧扁钢产品和用于生产这种扁钢产品的方法
CN108950405A (zh) * 2018-08-14 2018-12-07 武汉钢铁有限公司 一种具有良好翻边性能的800MPa级多相钢及生产方法
WO2021123130A1 (en) * 2019-12-20 2021-06-24 Tata Steel Ijmuiden B.V. Hot rolled high strength steel strip having high hole expansion ratio

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114032471A (zh) * 2021-10-18 2022-02-11 湖南华菱涟源钢铁有限公司 一种高强钢及其制备方法
WO2024002043A1 (zh) * 2022-06-27 2024-01-04 宝山钢铁股份有限公司 一种抗拉强度800MPa级热轧复相钢及其制造方法

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