CN112410676B - 一种热轧低碳钢及其生产方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种热轧低碳钢及其生产方法，属于低碳铁素体钢相关技术领域。热轧低碳钢其化学成分及质量百分比为：C：0.010％～0.055％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.30％～1.20％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.005％～0.040％、Ti：0.001％～0.020％、Cr：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。采用精炼和三段冷却工艺，生产产品显微组织类型为铁素体组织，主要用于制造汽车地板、门槛梁、顶盖横梁等一般汽车结构件。

Description

一种热轧低碳钢及其生产方法
技术领域
本发明属于低碳铁素体钢相关技术领域，更具体地说，涉及一种热轧低碳钢及其生产方法。
背景技术
2000年后，中国汽车制造进入爆发式增长阶段，到2009年中国已成为汽车制造和消费大国并一直保持至今。随着能源、环保、安全法规的日益严苛，“以热代冷”已成为汽车工业的发展趋势。
热轧铁素体钢基体拥有良好的成型性、焊接性以及韧性，因此，热轧铁素体钢广泛用于制造几何形状复杂的汽车地板、门槛梁、顶盖横梁等一般汽车结构件。热轧铁素体钢一般采用低碳含量设计，材料的强度难以达到400MPa，随着汽车轻量化技术研发的加速，目前现有的热轧铁素体钢难以满足在更高强度级别的几何形状复杂的汽车用钢领域。
中国专利申请号CN200810014183.7的《一种普通低碳低硅热轧钢带及其制造方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.05％～0.07％，Si：0.01％～0.03％，Mn：0.20％～0.40％，P：0.008％～0.015％，S：0.005％～0.012％，其特征在于在成分重量配比中加入了0.025％～0.070％的Als，余量为Fe。其采用的工艺是粗轧开轧温度为1160～1230℃，终轧温度为840～860℃，卷取温度为710～730℃，实施例屈服强度为258～264MPa，抗拉强度309～317MPa，延伸率在43％以上。该发明采用C-Mn成分和高温轧制及高温卷曲工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201910208082.1的《一种薄规格低碳钢及其制造方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.01％～0.10％，Mn：0.05％～0.70％，Al：0.01％～0.10％，限制元素Si≤0.06％，P≤0.02％，S≤0.01％，N≤0.008％，其余为Fe。其采用的工艺是加热温度为1050～1250℃，粗轧出口温度≥890℃，热轧终轧温度为600～750℃，卷取温度为500～650℃，产品屈服强度为204～214MPa，抗拉强度316～334MPa，延伸率≥48％。该发明采用C-Si-Mn成分和高温轧制及高温卷曲工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201811311861.6的《一种汽车用低碳热轧酸洗板及其制备方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.03％～0.08％、Si≤0.05％、Mn：0.1％～0.25％、P<0.012％、S<0.005％、Als：0.050％～0.080％、N＜0.003％，且Als/N≥20，其余为Fe及不可避免杂质。其采用的工艺是加热温度为1140～1200℃，精轧入口温度控制在1030～1070℃，终轧温度为840～880℃，卷取温度控制在580～680℃之间，之后堆垛缓冷，堆垛缓冷时间≥8h；在钢卷冷却至45℃以下时后重新开卷矫直；产品屈服强度为241～256MPa，抗拉强度315～353MPa，延伸率≥40％。该发明采用C-Si-Mn成分和高温轧制及堆垛缓冷后重新开卷矫直工艺设计，消除了开卷过程中横折印缺陷的发生，热轧及轧后冷却工艺复杂且耗时长，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201610979358.2的《一种超深冲用热连轧酸洗钢带的生产方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C≤0.020％、Si≤0.05％、Mn：0.10％～0.20％、Cr：0.10％～0.20％、Als：0.010％～0.070％、Ti：0.005％～0.030％、P≤0.020％、S≤0.010％、N≤0.0050％、O≤0.0040％，余量为铁和不可避免杂质。其采用的工艺是加热温度为1180～1240℃，终轧温度为850～920℃，卷取温度为540～620℃，产品屈服强度≤220MPa，抗拉强度270～350MPa，延伸率≥50％。该发明采用C-Si-Mn-Cr-Ti成分和高温轧制及高温卷曲工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201711333490.7的《225MPa级具有良好低温韧性耐候软钢及其制造方法》公开了一种热轧耐候软钢，各元素质量百分配比为：C：0.001％～0.005％、Si：0.02％～0.05％、Mn：0.05％～0.15％、Ti：0.021％～0.04％、Cr：0.31％～0.50％、Ni：0.21％～0.40％、Cu：0.21％～0.40％、Al：0.010％～0.040％、P≤0.015％、S≤0.005％，余量为铁和不可避免杂质。其采用的工艺是加热温度为1130～1220℃，采用两阶段控轧，第一阶段轧制终轧温度1000～1070℃；第二阶段开轧温度940～990℃，终轧温度控制在850～920℃，之后采用堆垛冷却的方式缓冷至室温；实施例下屈服强度为213～240MPa，抗拉强度335～358MPa，延伸率在40％以上。该发明采用C-Si-Mn-Ti-Cr-Ni-Cu成分和两阶段高温控轧及堆垛冷却工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号为：200910301174.0的《热轧低碳软钢及其生产方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.02％～0.07％，Mn：0.15％～0.30％，Als：0.015％～0.08％，Ti：0.004％～0.020％，N：≤0.0040％，Ti/N：≤3.43，余量为Fe和不可避免的杂质。其采用的工艺是热轧加热温度1110～1230℃，终轧温度860～950℃，卷取温度为650～750℃，实施例屈服强度为235MPa，抗拉强度350MPa，延伸率在45％以上。该低碳软钢采用C-Mn-Ti成分和高温轧制及高温卷曲工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号为：200910301168.5的《热轧低碳冲压用钢及其生产方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.03％～0.07％，Mn：0.20％～0.35％，Als：0.015％～0.08％，Ti：0.004％～0.020％，N：≤0.0040％，Ti/N：≤3.43，Cr：0.40％～0.60％，余量为Fe和不可避免的杂质。其采用的工艺是热轧加热温度1110～1230℃，终轧温度830～950℃，卷取温度为650～750℃，实施例屈服强度为250MPa，抗拉强度380MPa，延伸率在45％以上。该发明采用C-Mn-Ti成分和高温轧制及高温卷曲工艺设计，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201810436196.7的《一种CSP流程优良成形性能低碳钢钢板及其制造方法》公开了一种热轧铁素体钢，各元素质量百分配比为：C：0.045％～0.065％、Si：0.010％～0.060％、Mn：0.08％～0.30％、P≤0.015％、S≤0.010％、Al：0.020％～0.060％、其余为Fe及不可避免的夹杂。其采用的工艺是加热出炉温度为1050～1120℃，终轧温度为780～820℃，层流冷却，冷却速度为20～40℃/s，控制冷却后的钢板卷取温度在660～700℃；产品屈服强度约为290～330MPa，抗拉强度约为350～390MPa，延伸率≥33％。该发明采用C-Si-Mn成分和高温轧制及轧后层流冷却工艺设计，目的降低钢板的氧化铁皮厚度，其生产的产品整体强度较低，满足不了日益增长的需求。
中国专利申请号CN201210435101.2的《一种易酸洗钢及其生产方法》公开了一种热轧低碳钢，各元素质量百分配比为：C：0.068％～0.097％，Si≤0.03％，Mn：0.27％～0.60％，P≤0.015％，S≤0.010％，Als：0.028％～0.050％，N≤0.005％。其采用的工艺是加热温度为1000～1190℃，粗轧终轧温度为950～1030℃，精轧终轧温度为800～840℃，层流冷却，冷却速度大于等于5℃/s，控制冷却后的钢板卷取温度在585～600℃或200～450℃；产品屈服强度约为280～330MPa，抗拉强度约为380～430MPa，延伸率≥35％。该发明采用C-Si-Mn成分和高温轧制、轧后层流冷却及常规或低温卷曲工艺设计，目的使钢板得到易酸洗的氧化铁皮结构，以提高酸洗效率和板面质量。
发明内容
1.要解决的问题
针对现有的热轧铁素体钢不能满足在更高强度级别的几何形状复杂的汽车用钢领域使用需求的问题，本发明提供一种热轧低碳钢。
本发明的另一目的在于提供一种热轧低碳钢的生产方法。得到产品的组织为铁素体组织，延伸率在23％以上，显微组织类型为铁素体组织，主要用于制造汽车地板、门槛梁、顶盖横梁等一般汽车结构件。
2.技术方案
为了解决上述问题，本发明所采用的技术方案如下：
本发明的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比为：C：0.010％～0.055％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.30％～1.20％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.005％～0.040％、Ti：0.001％～0.020％、(Nb+Ti)/C≥1.05、Cr：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。
作为本发明的进一步的描述中，所述热轧低碳钢的组织为铁素体。
本发明的一种热轧低碳钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF+RH双联精炼；
S4、连铸；
S5、铸坯送入加热炉中加热；
S6、热连轧；
S7、轧后采用三段控制冷却工艺；
S8、热轧卷取温度控制在200～500℃，卷取后冷却至室温。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S4中，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S5中，铸坯在加热炉中加热，出炉温度为1200～1250℃。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S6中，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，终轧温度为880～980℃。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S6中，粗轧压下率≥80％，精轧压下率≥80％。
作为本发明的进一步的描述中，所述步骤S7中，具体包括：
第一段冷却速度控制在3～8℃/s，终冷温度控制在660～720℃；
第二段空冷速度控制在30℃/s以上，终冷温度控制在550～650℃；
第三段冷却速度控制在3～8℃/s，卷曲温度控制在500℃以下。
3.有益效果
相比于现有技术，本发明的有益效果为：
(1)本发明的一种热轧低碳钢，采用C-Si-Mn元素组合可以有效的调节微观组织，(Nb+Ti)/C≥1.05有利于提高未再结晶温度而强烈阻碍再结晶，结合Nb-Ti-Cr析出相强化元素强化并细化基体，并结合高温终轧和轧后控制冷却工艺使产品的力学性能达到400MPa级别，产品屈服强度在300～400MPa范围、抗拉强度在≥400MPa以上，得到产品的组织为铁素体组织，延伸率在23％以上，显微组织类型为铁素体组织，主要用于制造汽车地板、门槛梁、顶盖横梁等一般汽车结构件；
(2)本发明的一种热轧低碳钢，针对汽车轻量化的需求，采用C-Si-Mn-Cr-Nb-Ti成分设计，选用合适的TMCP工艺，成功开发了一种抗拉强度400MPa级热轧低碳铁素体钢，同时产品具有优异焊接性能和强塑性匹配，同时具有良好的工业生产适应性。
附图说明
以下将结合附图和实施例来对本发明的技术方案作进一步的详细描述，但是应当知道，这些附图仅是为解释目的而设计的，因此不作为本发明范围的限定。
图1为4％的硝酸酒精试剂腐蚀后金相图；
图2为4％的硝酸酒精试剂腐蚀后SEM图。
具体实施方式
下文对本发明的示例性实施例的详细描述参考了附图，该附图形成描述的一部分，在该附图中作为示例示出了本发明可实施的示例性实施例。尽管这些示例性实施例被充分详细地描述以使得本领域技术人员能够实施本发明，但应当理解可实现其他实施例且可在不脱离本发明的精神和范围的情况下对本发明作各种改变。下文对本发明的实施例的更详细的描述并不用于限制所要求的本发明的范围，而仅仅为了进行举例说明且不限制对本发明的特点和特征的描述，以提出执行本发明的最佳方式，并足以使得本领域技术人员能够实施本发明。因此，本发明的范围仅由所附权利要求来限定。
本发明的一种热轧低碳钢，各实施例和对比例的化学成分及质量百分比如表1所示：
表1各实施例和对比例的化学成分及质量百分比(质量百分数％，余量为Fe)
Figure GDA0003462794500000051
上述实施例中元素含量均满足以下范围值：
C：0.010％～0.055％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.30％～1.20％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.005％～0.040％、Ti：0.001％～0.020％、(Nb+Ti)/C≥1.05、Cr：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质。
上述方案中元素组成在本申请中的具体效果如下：
C：C元素用于形成足够的碳化物强化相，以保证钢的强度级别，从成形性和焊接性能方面考虑，钢中宜采用低的碳含量，为了保证材料高强度和高韧性，同时考虑到其成形性能和焊接性能，C含量控制在0.010％～0.055％；
Si：Si元素在钢中起固溶强化作用，同时Si加速C向奥氏体的偏聚，可扩大铁素体形成范围，抑制渗碳体形成，有助于改善钢板的延伸率，同时，Si含量过高容易使钢板表面产生红铁皮等表面缺陷，对钢板表观质量有不良影响，且还导致钢板表面硅富集，降低钢板的磷化涂装性能，因此钢中采用低Si设计，Si含量控制在0.10％～0.30％；
Mn：Mn元素可扩大奥氏体相区，提高过冷奥氏体稳定性，推迟过冷奥氏体相的转变，有利于相变组织的细化和调控基体组织含量；同时，固溶的Mn元素可提高钢的强度，抑制第二相热轧析出，促进第二相在轧后的却过程中在铁素体中析出，提升了析出强化作用；
Nb、Ti：Nb、Ti微合金元素主要作用是在高温段析出阻碍晶粒长大、热轧过程中应变诱导析出的微合金碳氮化物阻碍形变奥氏体再结晶或阻止再结晶晶粒长大、卷取及连续冷却过程中在铁素体中沉淀析出的微合金碳氮化物产生强烈沉淀强化效果，固定C、N原子降低它们对韧性、焊接性及成形性能的危害；
Cr：Cr元素是中强碳化物形成元素，显著提高钢的淬透性，能强烈推迟珠光体转变和贝氏体转变，能够延缓珠光体和贝氏体的形成，有利于获得贝氏体组织，而且扩大了“卷取窗口”；
P：P元素容易引起带钢焊接性能、冲压成形性能、韧性、二次加工性能恶化，因此将其含量控制在0.020％以下；
S：S元素在带钢中往往以硫化物形态存在，这种硫化物夹杂会削弱带钢韧性，因此将其含量控制在0.008％以下。
本发明的一种热轧低碳钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF+RH双联精炼；
S4、连铸；结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌，使得杂质上浮以获得好的铸坯内部质量。
S5、铸坯送入加热炉中加热；铸坯在加热炉中加热，出炉温度为1200～1250℃。为进一步保证铸坯质量，降低铸坯开裂倾向，同时降低能耗，采用铸坯热装方式进行组产，能够有效控制Nb微合金元素在高温段的析出损耗。
S6、热连轧；粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃，粗轧压下率≥80％，精轧压下率≥80％。为了获得细小均匀的组织，同时减少氧化铁皮的产生，终轧温度控制在880～980℃，较高的终轧温度有利促进晶粒动态再结晶，细化晶粒尺寸。
S7、轧后采用三段控制冷却工艺；
第一段冷却速度控制在3～8℃/s，终冷温度控制在660～720℃；使材料进一步发生动态再结晶和动态回复，细化晶粒尺寸，同时促进未析出的含Nb微合金化合物析出。
第二段空冷时间控制在30℃/s以上，终冷温度控制在550～650℃；控制快速通过渗碳体峰值形核区，抑制粗大碳化物形成恶化成形性。
第三段冷却速度控制在3～8℃/s，卷曲温度控制在500℃以下，调整铁素体内部形变储能，控制材料强度。
S8、热轧卷取温度控制在200～500℃，卷取后冷却至室温。通过不同卷取温度，调控热轧铁素体钢的强塑性。
本发明的一种热轧低碳钢，采用C-Si-Mn-Cr-Nb-Ti成分和热轧三段冷却工艺设计，结合Nb-Ti-Cr析出相强化元素强化并细化基体，并结合高温终轧和轧后控制冷却工艺使产品的力学性能达到400MPa级别，产品屈服强度在300～400MPa范围、抗拉强度在≥400MPa以上，得到产品的组织为铁素体组织，延伸率在23％以上，显微组织类型为铁素体组织，主要用于制造汽车地板、门槛梁、顶盖横梁等一般汽车结构件。
各实施例选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，主要工艺参数见表2。
表2各实施例和对比例主要工艺参数
Figure GDA0003462794500000071
实施例1
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例1所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF+RH双联精炼；
S4、连铸；结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌。
S5、铸坯送入加热炉中加热；铸坯在加热炉中加热，出炉温度为1200～1250℃。
S6、热连轧；粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，精轧入口温度为1030～1050℃，粗轧压下率≥80％，精轧压下率≥80％，终轧温度控制在880～980℃。
S7、轧后采用三段控制冷却工艺；
第一段冷却速度控制在3～8℃/s，终冷温度控制在660～720℃。
第二段空冷速度控制在30℃/s以上，终冷温度控制在550～650℃。
第三段冷却速度控制在3～8℃/s，卷曲温度控制在500℃以下。
S8、热轧卷取温度控制在200～500℃，卷取后冷却至室温。
本实施例的主要工艺参数见表2，最终获得的热轧低碳钢组织为铁素体，如图1和2所示，其相关的性能参数和碳当量见表3所示。
实施例2
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例2所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
实施例3
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例3所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
实施例4
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例4所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
实施例5
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例5所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
实施例6
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例6所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
实施例7
本实施例的一种热轧低碳钢，其化学成分及质量百分比如表1中实施例7所示。
本实施例的一种热轧低碳钢的生产方法，选择表1所示的化学成分钢为原料。将铸坯经过加热炉加热、然后在2250mm热连轧机组进行轧制、冷却，其主要的工艺参数见表2，最终获得的产品组织为铁素体，其相关的性能参数及碳当量见表3。
对比例1
本对比例的钢，其化学成分及质量百分比如表1中对比例1所示。
本对比例的钢的生产方法，与实施例1的生产方法相比有所变动，其主要的工艺参数见表2，其相关的性能参数和碳当量见表3。
对比例2
本对比例的钢，其化学成分及质量百分比如表1中对比例2所示。
本对比例的钢的生产方法，与实施例1的生产方法同，其主要的工艺参数见表2，其相关的性能参数和碳当量见表3。
各实施例和对比例的力学性能和碳当量见表3：
表3各实施例和对比例的力学性能和碳当量
Rp<sub>0.2</sub>(MPa) Rm(MPa) A<sub>80</sub>(％) Ceq
实施例1 341 428 26 0.22
实施例2 318 403 36 0.29
实施例3 381 436 23 0.28
实施例4 366 413 28 0.23
实施例5 388 454 25 0.25
实施例6 370 463 29 0.18
实施例7 391 497 27 0.17
对比例1 260 380 32 0.27
对比例2 350 480 16 0.41
其中：Rp0.2－屈服强度；Rm－抗拉强度；A80－标距为80mm的断后延伸率；Ceq-碳当量。
实施例1-7均为满足本申请化学成分配比的实施例，最终获得的产品组织是铁素体，对比例1在成份上与本申请的热轧低碳钢相似，但生产方法略有不同，对比例2在成份上与本申请的热轧低碳钢有不同，但采用本申请的生产方法。

Claims (2)

1.一种热轧低碳钢，其特征在于，其化学成分及质量百分比为：C：0.010％～0.055％、Si：0.10％～0.30％、Mn：0.30％～1.20％、Als：0.020％～0.080％、P≤0.020％、S≤0.008％、Nb：0.005％～0.040％、Ti：0.001％～0.020％、(Nb+Ti)/C≥1.05、Cr：0.10％～0.40％，其余为Fe和不可避免杂质；所述热轧低碳钢的组织为铁素体；
所述热轧低碳钢的生产方法，包括以下步骤：
S1、铁水预处理；
S2、转炉冶炼；
S3、LF炉精炼+RH真空脱气；
S4、连铸；
S5、铸坯送入加热炉中加热；
S6、热连轧；
S7、轧后采用三段控制冷却工艺；
S8、热轧卷取温度控制在200～500℃，卷取后冷却至室温；
所述步骤S4中，结晶器钢液面波动控制±3mm以内的稳定速度浇注，并进行动态压下处理，使用电磁搅拌；
所述步骤S5中，铸坯在加热炉中加热，出炉温度为1200～1250℃；
所述步骤S6中，粗轧采用3+3道次轧制，除鳞水全开，在2250mm热连轧机上进行精轧，终轧温度为880～980℃；
所述步骤S7中，具体包括：
第一段冷却速度控制在3～8℃/s，终冷温度控制在660～720℃；
第二段空冷速度控制在30℃/s以上，终冷温度控制在550～650℃；
第三段冷却速度控制在3～8℃/s，卷曲温度控制在500℃以下。
2.根据权利要求1所述的一种热轧低碳钢，其特征在于，所述步骤S6中，粗轧压下率≥80％，精轧压下率≥80％。
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CN103147015B (zh) * 2011-12-07 2015-08-05 鞍钢股份有限公司 具有优良磷化性能的热轧酸洗板
CN108754312B (zh) * 2018-05-31 2019-12-13 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高表面质量铝镀层钢板及生产方法
CN109023105B (zh) * 2018-09-25 2020-11-13 首钢集团有限公司 一种汽车结构用热轧带钢及制造方法
CN110343960B (zh) * 2019-07-26 2020-08-11 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高冷弯性能汽车用钢及其制造方法
CN110923549A (zh) * 2019-12-10 2020-03-27 马鞍山钢铁股份有限公司 一种900MPa级热轧高强度起重机起重臂用结构钢及其生产方法

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