CN112067794A - 一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，确定步骤如下：步骤S1.根据混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期范围获得混凝土浇筑体的外约束应力与相对变形值，并计算相对变形值的当量温度；步骤S2.根据外约束应力与相对变形值的当量温度，得出混凝土浇筑体在不同长度、不同龄期时的综合降温差增量；步骤S3.通过综合降温差增量与龄期得出不同长度、不同龄期的降温速率；步骤S4.制作不同长度、不同龄期时的混凝土降温速率限值一览表并绘制混凝土降温速率限值曲线图。本发明有利于形成混凝土降温速率标准，为现场施工人员提供直观的图表，方便施工人员采用积极的干预措施，优化现场监控体系，有利于推动施工工程施工智能化发展。
Description
技术领域
本发明涉及工程建筑技术领域，更具体地说，是涉及一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法。
背景技术
大体积混凝土浇筑体浇筑后，因混凝土水化热反应，混凝土浇筑体升温达到最高温度后温度降低，在混凝土浇筑体不同长度、不同养护龄期的情况下，当混凝土浇筑体降温速率超过限值时，易造成混凝土开裂。现有的建造技术中，采取如优选原材料，优化配合比设计，降低原材料温度，缩短运输时间，采取隔热措施，选择夜间施工等措施降低入模温度，或采用分层浇筑，通过冷却水降低最高温升以降低混凝土与环境的温差，或采用面层保温降低混凝土浇筑体的温差，等多种措施控制降温速率，防止混凝土开裂。
上述各种措施的关键点在于混凝土降温速率的限值，现有技术有如下规范或标准：
(1)国家《大体积混凝土施标准》GB 50496-2018之3.0.4大体积混凝土施工温控指标应符合下列规定：混凝土浇筑体降温速率不宜大于2.0℃/d；
(2)《地下工程防水技术规范》GB 50108-2008之4.1.27大体积防水混凝土的施工，应符合下列规定：应采取保温保湿养护。温降梯度不得大于3℃/d，养护时间不应少于14d。
由此得知，现行规范规定的日降温速率限值是个恒定值，在实际工作中，通常采用规范规定2℃/d作为降温速率限值控制混凝土浇筑体的降温速率。然而在混凝土浇筑体早期，依然会出现现场测温满足2℃/d的降温速率限值要求，却发生混凝土开裂现象的情况，同时，从现场实测的降温速率曲线看，在混凝土浇筑体后期过程中，2℃/d这一降温速率限值要求指标过于严格，导致混凝土浇筑体后期的养护过程过长，养护手段过于复杂，造成不必要的物力、人力资源的浪费，影响现场的施工进度。故需要一种新的大体积混凝土降温速率的确定方法，以供现场施工参考。
以上不足，有待改进。
发明内容
为了克服现有的技术的不足，本发明提供一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法。
本发明技术方案如下所述：
一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，确定步骤如下：
步骤S1.根据混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期范围获得所述混凝土浇筑体的外约束应力与相对变形值，并计算所述相对变形值的当量温度；
步骤S2.根据所述外约束应力与所述相对变形值的当量温度，得出所述混凝土浇筑体在不同长度、不同龄期时的综合降温差增量；
步骤S3.通过所述综合降温差增量与龄期得出不同长度、不同龄期的降温速率；
步骤S4.制作不同长度、不同龄期时的混凝土降温速率限值一览表并绘制混凝土降温速率限值曲线图。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，所述外约束应力的计算步骤包括：
步骤A1.确认所述混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期；
步骤A2.获得所述混凝土浇筑体的外约束介质的水平变形刚度与弹性模量；
步骤A3.计算得出所述外约束应力。
进一步的，所述外约束应力计算公式为
其中，
ΔT2i(t)＝ΔT2(t-j)-ΔT2(t)，
σx(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在外约束条件下因综合降温差产生的拉应力，
△T2i(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段内，所述混凝土浇筑体综合降温差的增量，
μ为所述混凝土浇筑体的泊松比，
Ri(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束系数，
L为所述混凝土浇筑体的长度，
H为所述混凝土浇筑体的厚度，
Cx为所述外约束介质的水平变形刚度，
j为第i计算区段步长。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，所述混凝土浇筑体的厚度为混凝土块体实际厚度与保温层换算成混凝土后的虚拟厚度之和。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，所述相对变形值的计算步骤包括：
步骤B1.确定混凝土浇筑体的龄期与收缩变形条件；
步骤B2.根据所述收缩变形条件选取修正系数；
步骤B3.计算混凝土收缩产生的所述相对变形值。
进一步的，所述相对变形值的计算公式为
其中，εy(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，混凝土收缩引起的所述相对变形值，
M1、M2、M3···M11为混凝土收缩变形不同条件影响的修正系数。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，所述相对变形值的当量温度计算公式为Ty(t)＝εy(t)/α，其中，
Ty(t)为所述混凝土浇筑体的龄期为t时的混凝土收缩值的当量温度，
εy(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，混凝土收缩引起的所述相对变形值
α为混凝土的线膨胀系数。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，所述混凝土降温速率限值根据现场的工法、环境、气候、所述混凝土浇筑体结构条件及测量误差条件，综合设置储备值。
进一步的，所述储备值为1.15。
上述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，现场工程技术人员根据所述混凝土降温速率限值一览表，通过插值法，获得同一长度不同龄期的所述混凝土降温速率限值，或，同一龄期不同长度的所述混凝土降温速率限值。
根据上述方案的本发明，其有益效果在于，本发明通过大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，输出不同长度、不同龄期的混凝土降温速率限值一览表，并绘制混凝土降温速率限值曲线图：
1.有利于现场工程技术人员根据混凝土浇筑体的长度与浇筑时间，动态设定混凝土降温速率限值，并根据现场实测降温速率，通过电子图表或手工图表形成直观的、可靠的对比概念，在现场降温速率接近或超过降温速率限值时，及时采取积极的干预措施，减小降温速率，令温度应力小于抗拉应力，实现混凝土浇筑体不开裂的目的；
2.有利于工程智能监控系统的建设，通过大体积混凝土降温速率动态限值确定方法预先计算好并制成混凝土降温速率限值一览表与混凝土降温速率限制曲线图，汇总数据信息，施工单位再根据实际工程情况选用，输入智能监控系统，配合温度感应器或其他温度监控设备，设定预处理值与报警值，制定控制与报警机制，以提高监控力度，减少人工，提高正确率，提高施工效率，使建设工地的智能化建设更进一步；
3.有利于确定更准确的控制指标，采取更适合的控制措施，根据混凝土降温速率限值一览表与降温速率限值曲线图，在混凝土浇筑早期，由于混凝土强度尚未形成，抗拉应力低，早期增大降温速率指标，采取积极的控制措施，后期混凝土强度形成，抗拉应力高，可容许适当放宽降温速率指标，采取较为保守的控制措施，节约人力、物力，节省成本，有利于加快施工进度，保证施工时间；
4.在经过不同地区、不同工程结构、不同工法的项目实践应用后，取得大量的现场数据并进行平衡选择处理后，形成不同情况下的混凝土降温速率限值一览表，以便提供给国家规范编写组予以参考，推进优化混凝土降温速率限值标准进程，进一步提高实际施工效率与精确度。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为修正系数表。
图2为某一实施例的混凝土降温速率限值曲线图。
具体实施方式
为了使本发明所要解决的技术问题、技术方案及有益效果更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，确定步骤如下：
步骤S1.根据混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期范围获得混凝土浇筑体的外约束应力与相对变形值，并计算相对变形值的当量温度。
步骤S2.根据外约束应力与相对变形值的当量温度，得出混凝土浇筑体在不同长度、不同龄期时的综合降温差增量。
步骤S3.通过综合降温差增量与龄期得出不同长度、不同龄期的降温速率。
步骤S4.制作不同长度、不同龄期时的混凝土降温速率限值一览表并绘制混凝土降温速率限值曲线图。
混凝土浇筑体在浇筑完成后，因混凝土水化热产生温度变化，随着龄期变化，混凝土浇筑体的里表温度存在结构性降温，该降温速率随着龄期的增长，逐渐攀升，并在浇筑后的2-7天内达到峰值，此时，混凝土浇筑体的降温速率与收缩率达到最大，温度应力与收缩应力也为最大值，然后逐渐下降，因此，混凝土浇筑体的降温速率与混凝土的龄期有关。此外，两个长度不同的混凝土浇筑体，在同一降温速率的情况下，长度大比长度小的混凝土结构的收缩应力更大，开裂风险也随着提高。
综上所述，作为混凝土开裂的控制指标——混凝土降温速率限值，需要考虑混凝土浇筑体的长度与龄期，以获得更全面的控制指标数值，同时因为引入龄期的概念，使得混凝土降温速率限值成为动态指标。
在步骤S1中，外约束应力的计算步骤包括：
步骤A1.确认混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期。
步骤A2.获得混凝土浇筑体的外约束介质的水平变形刚度与弹性模量。
步骤A3.计算得出外约束应力。
外约束应力计算公式为
其中，
ΔT2i(t)＝ΔT2(t-j)-ΔT2(t)，
σx(t)为混凝土浇筑体龄期为t时，在外约束条件下因综合降温差产生的拉应力，
△T2i(t)为混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段内，混凝土浇筑体综合降温差的增量，
μ为混凝土浇筑体的泊松比，
Ri(t)为混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束系数，
L为混凝土浇筑体的长度，
H为混凝土浇筑体的厚度，混凝土浇筑体的厚度为混凝土块体实际厚度与保温层换算成混凝土后的虚拟厚度之和。
j为第i计算区段步长，
Cx为外约束介质的水平变形刚度，如下表所示。
相对变形值的计算步骤包括：
步骤B1.确定混凝土浇筑体的龄期与收缩变形条件。
步骤B2.根据收缩变形条件选取修正系数。
步骤B3.计算混凝土收缩产生的相对变形值。
相对变形值的计算公式为
其中，
εy(t)为混凝土浇筑体龄期为t时，混凝土收缩引起的相对变形值，
M1、M2、M3···M11为混凝土收缩变形不同条件影响的修正系数。
混凝土收缩变形的修正系数具体如图1所示，其中，受到混凝土浇筑体的养护时间d 与水力半径的倒数
的影响，M3初期影响至数值为1.10-0.93，M7影响至数值为 1.43-0.54。
其中，为水力半径的倒数，
为构件截面周长(L)与截面积(F)之比，即为
ESFS/ECFC为广义配筋率，ES、FS为钢筋、混凝土的弹性模量(N/mm2)，EC、FC为钢筋、混凝土的截面积(mm2)。粉煤灰(矿渣粉)参量指粉煤灰(矿渣粉)掺合料重量占胶凝材料总重的百分数。
相对变形值的当量温度计算公式为Ty(t)＝εy(t)/α，其中，
Ty(t)为混凝土浇筑体的龄期为t时的混凝土收缩值的当量温度，
α为混凝土的线膨胀系数，取1.0×10-5。
根据混凝土的配合比、施工环境及养护手段的影响，对混凝土收缩值产生不同的效果，从而影响混凝土的长度与收缩应力。尤其是在混凝土成长初期，如浇筑后2-7天，由于此时混凝土浇筑体的强度未形成，同时降温速率较大，收缩率较高，收缩应力大，因此，需要考虑收缩应力的叠加影响，也就是考虑收缩当量温度应力的影响作用。
混凝土降温速率限值会受到现场的工法、环境、气候、混凝土浇筑体结构条件及测量误差条件及其他不确定因素影响，如混凝土浇筑体的浇筑时间是否处于全年最低温，该条件直接影响混凝土的温度应力等，因此，为提高综合设置储备值。
优选的，储备值为1.15。
计算出混凝土降温速率限值的动态数据后，绘制不同长度、不同龄期混凝土浇筑体的混凝土降温速率限值一览表与混凝土降温速率限值曲线图，如下表、图2所示。现场工程技术人员根据混凝土降温速率限值一览表，通过插值法，获得同一长度不同龄期的混凝土降温速率限值，或，同一龄期不同长度的混凝土降温速率限值，令现场工程人员能够将实际测量温度与混凝土降温速率限值进行直观的对比，跟现场技术管理应用及规范对接，成为现场施工标准。
混凝土降温速率限值一览表：
此外，考虑到施工单位的技术能力与资源投入，在混凝土浇筑早期，由于混凝土强度低，抗拉应力低，加上该时期混凝土降温速率快速加大，应提高降温速率指标，采取积极的保温等养护措施，以降低混凝土浇筑体开裂风险，而后期混凝土强度大，抗拉应力高，可容许适当放宽降温速率指标，采取较为保守的控制措施，有利于节约人力、物力，节省成本，有利于加快施工进度，保证施工时间。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，确定步骤如下：
步骤S1.根据混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期范围获得所述混凝土浇筑体的外约束应力与相对变形值，并计算所述相对变形值的当量温度；
步骤S2.根据所述外约束应力与所述相对变形值的当量温度，得出所述混凝土浇筑体在不同长度、不同龄期时的综合降温差增量；
步骤S3.通过所述综合降温差增量与龄期得出不同长度、不同龄期的降温速率；
步骤S4.制作不同长度、不同龄期时的混凝土降温速率限值一览表并绘制混凝土降温速率限值曲线图。
2.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述外约束应力的计算步骤包括：
步骤A1.确认所述混凝土浇筑体的厚度、长度及龄期；
步骤A2.获得所述混凝土浇筑体的外约束介质的水平变形刚度与弹性模量；
步骤A3.计算得出所述外约束应力。
3.根据权利要求2中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述外约束应力计算公式为
其中，
ΔT2i(t)＝ΔT2(t-j)-ΔT2(t)，
σx(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在外约束条件下因综合降温差产生的拉应力，
△T2i(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段内，所述混凝土浇筑体综合降温差的增量，
μ为所述混凝土浇筑体的泊松比，
Ri(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，在第i计算区段，外约束的约束系数，
L为所述混凝土浇筑体的长度，
H为所述混凝土浇筑体的厚度，
Cx为所述外约束介质的水平变形刚度，
j为第i计算区段步长。
4.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述混凝土浇筑体的厚度为混凝土块体实际厚度与保温层换算成混凝土后的虚拟厚度之和。
5.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述相对变形值的计算步骤包括：
步骤B1.确定混凝土浇筑体的龄期与收缩变形条件；
步骤B2.根据所述收缩变形条件选取修正系数；
步骤B3.计算混凝土收缩产生的所述相对变形值。
6.根据权利要求5中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述相对变形值的计算公式为
其中，
εy(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，混凝土收缩引起的所述相对变形值，
M1、M2、M3…M11为混凝土收缩变形不同条件影响的修正系数。
7.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述相对变形值的当量温度计算公式为Ty(t)＝εy(t)/α，其中，
Ty(t)为所述混凝土浇筑体的龄期为t时的混凝土收缩值的当量温度，
εy(t)为所述混凝土浇筑体龄期为t时，混凝土收缩引起的所述相对变形值，α为混凝土的线膨胀系数。
8.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，所述混凝土降温速率限值根据现场的工法、环境、气候、所述混凝土浇筑体结构条件及测量误差条件，综合设置储备值。
9.根据权利要求8中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，储备值为1.15。
10.根据权利要求1中所述的一种大体积混凝土降温速率动态限值确定方法，其特征在于，现场工程技术人员根据所述混凝土降温速率限值一览表，通过插值法，获得同一长度不同龄期的所述混凝土降温速率限值，或，同一龄期不同长度的所述混凝土降温速率限值。
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|---|---|
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112729082A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-04-30 | 中交四航工程研究院有限公司 | 基于整体变形监测的实体构件外约束度评价方法 |
| CN112947620A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-06-11 | 武昌理工学院 | 不同厚度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN112987813A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-06-18 | 武昌理工学院 | 不同强度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN113191038A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-07-30 | 武昌理工学院 | 衬砌砼温降速率优化控制方法及系统 |
-
2020
- 2020-08-10 CN CN202010795809.3A patent/CN112067794A/zh active Pending
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 曹明莉等: "某筏板基础大体积混凝土裂缝分析与控制", 《混凝土与水泥制品》 * |
| 杜毅: "大体积混凝土温度控制技术研究", 《建筑技术》 * |
| 林立军: "地下室底板大体积混凝土施工和温度监控", 《福建建筑》 * |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112729082A (zh) * | 2020-12-22 | 2021-04-30 | 中交四航工程研究院有限公司 | 基于整体变形监测的实体构件外约束度评价方法 |
| CN112729082B (zh) * | 2020-12-22 | 2022-05-17 | 中交四航工程研究院有限公司 | 基于整体变形监测的实体构件外约束度评价方法 |
| CN112947620A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-06-11 | 武昌理工学院 | 不同厚度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN112987813A (zh) * | 2021-03-29 | 2021-06-18 | 武昌理工学院 | 不同强度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN112987813B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-02-01 | 武昌理工学院 | 不同强度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN112947620B (zh) * | 2021-03-29 | 2022-04-15 | 武昌理工学院 | 不同厚度衬砌砼通水冷却优化控制方法 |
| CN113191038A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-07-30 | 武昌理工学院 | 衬砌砼温降速率优化控制方法及系统 |
| CN113191038B (zh) * | 2021-04-06 | 2022-04-26 | 武昌理工学院 | 衬砌砼温降速率优化控制方法及系统 |
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