CN1119796A

CN1119796A - 接地电流抑制装置和接地电流抑制方法

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Publication number: CN1119796A
Application number: CN95105498A
Authority: CN
Inventors: 有田浩; 木田顺三; 松井义明; 山极时生; 杉本重幸; 根尾定纪
Original assignee: Chubu Electric Power Co Inc; Hitachi Ltd
Current assignee: Chubu Electric Power Co Inc; Hitachi Ltd
Priority date: 1994-05-19
Filing date: 1995-05-18
Publication date: 1996-04-03
Anticipated expiration: 2015-05-18
Also published as: US5699219A; KR950034958A; KR100333432B1; JPH07322487A; CN1040821C; JP3155662B2

Abstract

本发明为一种接地电流抑制装置，它将扼流圈101，102，103，…，108，109串联地与电力系统的对地电容补偿用中性点连接，同时，将可以高速通断的开关122，123，124…，129与各扼流圈并联连接，根据采样时的零相电流与零相电压的位相差检测有无接地故障发生，根据发生接地故障时的零相电流和零相电压计算最佳的对地电容的补偿量，同时，控制开关122，123，…129的通断，改变感抗量以使与上述补偿量符合。

Description

接地电流抑制装置和接地电流抑制方法

本发明涉及从发电站向用户等的负载供电的电力系统的保护系统，特别是极适合于特高电压系系统电力线的接地故障中的中性点接地装置的消弧扼流圈和配电系统的补偿扼流圈的补偿的接地电流抑制装置和接地电流抑制方法。

在提供电力时，通常总是存在接地故障的问题。特别是，如迄今所作的那样，随着都市配电系统的地下电缆化和每个配电系统的配电线总长度的增大，或者随着将来配电用变压器的并联运转而引起总容量的增大，存在单线接地电流增大的倾向，因此，期望有对该倾向的对应措施。

为了抑制接地电流，熟知的方式是在电力线中设置可变扼流圈。例如，22KV—77KV的特高电压系统的消弧扼流圈连接在主变压器的中性点与对地之间，利用感抗可以抵消占输电线发生故障时的接地电流的大部分的对地电容。使用消弧扼流圈时，以完全补偿系统的对地电容为目标作为常时补偿方式。由于补偿值是根据输电线的长度而设定的，所以，当系统结构变化时，目前采用的方法是进行手动切换而使扼流圈停止。

但是，利用手动切换很麻烦，同时，不能与变化适时地对应，所以，有人提案了使抽头选择实现自动化的装置。例如，特开昭57—193936号公报所公开的预先设定与同系统结构对应的对地电容一致的抽头切换器的抽头位置，根据断路器的开闭器信息选择最佳抽头位置的方式。

另外，适用于6.6KV系统的配电线的补偿扼流圈，以不完全补偿为前提作为常时补偿方式。目前，对地充电电流的最大值约为20A，基于这种考虑，在日本进行电气设备技术基准中所规定的第2种接地工程。通过设置接地保护装置以求确保安全，所以，根据确保接地时的零相电压的目的出发，增大限流电阻。

这样，先有的适用于电力线例如特高压系统的电力线或配电系统的补偿扼流圈，以不完全补偿为前提作为常时补偿方式。但是，配电系统由于自动化等，系统总是在变化的，对此，补偿值不跟随该变，从而，实际上就不能使配电系统的电容补偿达到最佳状态。即，扼流圈的最佳值随配电线而异，另外，也随每天系统运转引起系统结构的变化而变化。因此，考虑接地电流补偿的最佳状态时，期望有能适时地改变扼流圈的方式。

作为调整对地电容的补偿度的方法，熟知的有切换补偿用扼流圈的抽头的方式。但是，机械式的切换方式的响应速度为分钟的数量级，并且，切换频度也不能太多。因此，使用这种机械式进行的补偿扼流圈的调整，在发生接地故障时不能立刻对应地响应，需要一定的响应时间。换言之，不能跟踪接地故障进行调整。所以，与接地故障对应时，实际上和将补偿扼流圈固定的情况相同。

另外，如上所述，随着都市的配电系统实现地下电缆化和每个配电系统的配电线总长度的增大或者将来配电用变压器的并联运转引起总容量的增大，存在单线接地电流增加的倾向。如果单线接地电流增加，为了使第2种接地工程进一步低电阻化，必须设置多个并联连接的接地电阻，从而，出现保持接地保护继电器的检测灵敏度的问题。

本发明就是鉴于上述先有技术的问题而提案的，其目的旨在提高电力系统的保护系统的可靠性。另外，本发明的另一个目的旨在提供可以在接地故障发生后迅速地进行接地电流抑制控制的接地电流抑制装置和抑制方法。本发明的第3个目的旨在提供可以保持接地保护继电器的检测灵敏度的接地电流抑制装置。此外，本发明的第4个目的在于提供不必使第2种接地工程进一步低电阻化的接地电流抑制装置和抑制方法。

上述目的，可以通过在可以改变电力系统的对地电容补偿用中性点接地扼流圈和感抗量的接地电流抑制装置中设置如下装置而达到。即，设置检测电力线的电流的电流检测器、根据由该电流检测器检测的检测值检测有无接地故障发生的接地故障检测器和当该接地故障检测器检测到已发生了接地故障时根据上述检测值改变上述感抗量的感抗量变更器。

这时，对地电容也可以根据变更后的感抗量进行补偿。希望这种补偿对于预先设定的比常时进行完全补偿的值小的数值，在确定感抗量之后可以预先大致地进行补偿，作为其补偿元件可以使用例如固定扼流圈。

另外，感抗量变更器包括当接地故障检测器检测到接地故障时可以迅速改变感抗量的控制装置。该控制装置设定为在改变感抗量时根据零相电流和零相电压计算位相差，然后根据该位差计算应补偿的感抗量。并且，作为接地感抗，是将多个扼流圈串联连接而构成，作为感抗量变更器，可以由与各扼流圈并联地设置的使各扼流圈通断的开关和控制该开关通断的控制装置构成。作为开关，可以使用可控硅整流器、控制极可关断可控硅整流器等半导体开关元件。

另外，上述目的还可以通过在利用电力系统的对地电容补偿用中性点接地扼流圈补偿对地电容抑制接地电流的接地电流抑制方法中采用如下方法而达到。即，对于上述接地扼流圈预先设定常时固定的感抗量，大致地补偿对地电容，在发生接地故障时对大致补偿过的感抗量通过根据接地电流改变感抗量补偿对地电容，抑制接地电流。

按照本发明的上述装置，接地故障检测器根据电流检测器检测的流过电力线的电流检测有无接地故障，并根据该检测结果，在发生接地故障之后感抗量变更器根据电流检测器检测的检测值改变感抗量。这样，感抗量变更器便可设定为更适当的感抗量。另外，通过设定感抗量补偿对地电容，可以抑制接地电流。

在进行对地电容的补偿时，只要对预先设定的比常时进行完全补偿的值小的数值在确定感抗量后可以大致地进行补偿，就可以减小最大的对地充电电流。因此，当发生了接地故障时，就利用感抗量变更器改变感抗量，以补偿大致地补偿所未能补偿的部分。作为接地扼流圈，将多个扼流圈串联连接，只要对各个扼流圈连接由半导体元件构成的开关，通过控制该开关的通断便可高速度地改变感抗量。

图1是本发明实施例的接地电流抑制装置的简略结构的电路图。

图2是用于说明接地电流抑制的原理的说明图。

图3是实施例的接地电流抑制装置中用于改变感抗量的主要部分的电路图。

图4是实施例的抑制效果的解析图。

图5是实施例的接地电流抑制装置的系统构成图。

图6是图5中的控制装置的结构框图。

图7是发生单线接地故障时图5的等效电路图。

图8是零相电压最大控制方式的控制顺序的流程图。

图9是零相电压—零相电流间同相控制方式的控制顺序的流程图。

图10是零相电压—零相电流间同相控制装置的详细的控制处理顺序。

下面，参照附图说明本发明的实施例。

图1是将本发明的一个实施例的接地电流抑制装置设置到配电系统中的状态的简要图。图中所示的系统，是一般的配电系统。图中，配电变压器1通过断路器2与配电变电所的母线3连接，配电线5a，5b通过配电线用断路器4a，4b与母线3连接，通过这些配电线5a，5b向图中未示出的负载供电。进而，接地式仪表用变压器6也与母线3连接。图中，7是发生接地故障时的接地电阻，8a，8b是配电线5a，5b的对地电容，9a，9b为零相变流器。在这样构成的配电系统中，具有可变感抗的接地电流抑制装置(以后，也称为“接地电流补偿装置”)10与配电变压器1的次级一侧的显形接线连接。

在这样的配电系统中，假设在配电线5a中发生了接地故障即单线接地故障。于是，故障电流便作为接地电流11的I_F的分量，包括通过发生接地故障的线路即故障线路5a的对地电容8a流动的电流I_C1、通过同一母线的健全线路即健全线路5b的对地电容8b流动的电流I_C2、流过接地式仪表用变压器6的电流I_Rn和流过接地电流补偿装置10的电流I_Ln。故障线路5a的零相电流I_O1的分量为I_C2，I_Rn，I_Ln。

图2A，2B是以在这样构成的配电系统中接地式仪表用变压器6的零相电压为基准的接地电流的矢量关系。没有接地电流抑制装置10时，接地电流I_F为故障线路5a的零相电流I_O1的电流分量I_C1，I_C2，I_Rn合成的电流。与此相反，有接地电流补偿装置10时，由于流过接地电流补偿装置10的电流I_Ln与故障线路5a的零相电流I_O1的电流分量I_C1，I_C2抵消，所以，可以抑制接地电流I_F。

本实施例的接地电流抑制装置的动作特征在于：从开始便预先插入与大致的电容补偿相当的感抗成分，在发生故障时，在控制装置中根据零相电压和零相电流计算感抗补偿量，并且可以高速度地通过调整补偿量而改变I_Ln。

图3是图1中的接地电流补偿装置10的结构电路图。图中，是将9个扼流圈101，102，103，…，109串联连接，并将可以高速通断的半导体开关122，123，124，…，129与各扼流圈并联连接而构成，扼流圈101作为固定部分未与半导体开关并联连接。作为半导体开关，例如是将可控硅整流器或控制极可关断可控硅整流器反向并联连接而构成，虽然图中未示出，但是分别具有过电压抑制元件、阳极扼流圈和缓中电路。另外，各半导体开关122，123，124，…，129还分别与门电路13连接，而门电路13分别与控制装置14连接。另外，非接地系统的高电阻接地用的电阻15和过电压抑制元件16分别与上述扼流圈101，102，103，…，109并联连接。另外，该接地电流补偿装置10通过开闭器17与配电变压器1连接，可使整个接地电流抑制装置与变压器1的中性点分离。

这样构成时，常时根据迄今的实际效果预先成为大致的补偿的扼流圈例如101—106部分地接入中性点，在发生故障时利用根据控制装置14的指令而从门电路13输出的信号控制各半导体开关122，123，…，129通断，便可高速地抑制接地电流。

下面，具体地进行说明。例如，系统电压为6.6KV、最大对地充电电流为30A时，若采用3A间隔的补偿感抗，则扼流圈101的电阻为与30A相当的127Ω，如果取补偿量为27A，则总电阻成为141Ω，所以，扼流圈102的电阻成为与扼流圈101的差值即14Ω。以下，同样可以决定各扼流圈103—109的值。如图所示，该决定值对于扼流圈103为18Ω，对于扼流圈104为22Ω，对于扼流圈105为30Ω，对于扼流圈106为43Ω，对于扼流圈107为63Ω，对于扼流圈108为106Ω，对于扼流圈109为212Ω。通常，由于采用作为不完全补偿的扼流圈设定，所以，对于最大对地充电电流30A，使用补偿充电电流27A相当的扼流圈。所以，使半导体开关122断开，其他半导体开关123—129成为导通状态。

图4是应用实施例的接地电流补偿装置10时的分析例子。在发生接地故障时，流过有效值为34A的电流，但是，通过高速接入27A相当的扼流圈，便可大幅度地抑制接地电流。图中，在接地故障刚发生之后虽然出现约为250A的峰值，但是，从接地故障发生时刻开始约10ms的时间为过渡状态。

图5是将实施例的接地电流抑制装置10应用于系统中时的总体结构电路图。应用系统是通过配电变压器1、母线3a，3b、断路器4、多根配电线51，52，53，54，55，56向负载供电的系统。基本上由接地电流抑制装置10主机及其控制装置14构成。符号6，6a，6b是接地式仪表用变压器，符号601是从接地式仪表用变压器6向控制装置14的传送线路。另外，零相变流器91，92，93，94，95，96如图所示的那样与配电线51，52，…，56连接，并分别通过馈电线路911，921，931，941，951，961与控制装置14连接。另外，符号8是各配电线51—56的对地电容(C₁，C₂，C₃，C₄，C₅，C₆)。由零相变流器91—96和接地式仪表用变压器6检测的零相电流及零相电压的信号通过传送线路911，921—961及601输入控制装置14，通过传送线路132将运算后的输出命令(通断信号)传送给半导体开关122—129的门驱动电路13。

在图5的例子中，示出的是将接地电流抑制装置10与配电变压器1的次级一侧的中性点连接的情况，但是，在本发明的系统中，即使与接地式仪表用变压器6的初级一侧的中性点连接或者连接到三线圈中，或者使用专用的接地变压器，对于抑制接地电流也有同样的效果。

图6是控制装置14的结构框图。由图6可知，控制装置由将电流、电压的模拟量采样后变换为数字值的输入部1010、根据输入数据进行保护继电器运算处理的处理部1020、根据处理结果向接地电流抑制装置10传递控制指令的输出部1030和进行调整操作的调整部1040等构成。下面，说明输入部1010、处理部1020、输出部1030的结构和功能。

输入部1010通过传送线路911—961及601输入各配电线51—56的零相电流信号和零相电压，通过输入变换单元1011、滤波器部(FIL)1012、取样保持部(S/H)1013、顺序传送保持的数据的多路转换电路(MPX)1014和模/数变换电路(A/D)1015变换为数字信号并输入处理部1020。处理部1020由中央运算处理装置(CPU)1021和存储继电器运算程序及运算结果等的存储器1022构成，CPU1021根据采样的数字的输入信号的零相电流和零相电压计算位相差，在发生接地故障时根据该位相差计算扼流圈的控制量，判断扼流圈抽头的增减。并且，将判断的结果作为通断信号传送给输出部1030。输出部1030由数字输出(D/O)1031和辅助继电器单元1032构成，通过传送线路132将判断结果的通断信号传送给控制半导体开关122—129的门电路13。另外，图中的D/I1050是输入外部信号的数字输入。这样，利用运算型的控制装置14便可高速地控制接地电流抑制装置10。关于图6的CPU1021的处理，后面再作介绍。

图7是在图5的配电线51中发生单线接地故障时的等效电路的电路图。由图可知，作为接地电流抑制装置10的效果，可以抑制高低压混触时低压一侧的电压上升。即，在图7的等效电路中，可以高速地控制补偿扼流圈改变，用以抑制发生接地部分11的R_g的两端电压V_g。符号61是接地式仪表用变压器6的三次限流电阻r_n的一次换算电阻R_n。根据图7的等效电路，将电源电压V_s、零相电压V_o和发生接地部分的两端电压V_g分别作为矢量(在下式中用下划线—表示矢量)表为V_S＝V_O＋V_g …(1)由于电源电压V_s恒定，所以，如果控制零相电压|V_o|成为最大，便可使发生接地部分的两端电压|V_g|成为最小。即，V_o＝(V/3)/〔1＋R_g(1/R_n＋jωC＋1/jωL}〕

…(2)其中，因C＝C₁＋C₂＋C₃＋C₄＋C₅＋C₆，所以，如果控制补偿扼流圈满足如下关系，

ωL＝l/ωL…(3)则有V_o＝(V/3){R_n/(R_n＋R_g)} …(4)V_g＝V_s－V_o

＝V/3－(V/3)(R_n/(R_n＋R_g))

＝(V/3){R_g/(R_n＋R_g)} …(5)I_g与V_o成为同相。但是，流过零相变流器91的ZCT₁的电流i_o1是从I_g减去比V_o超前的电流i_c1的电流，所以，成为比V_o滞后的位相。因此，虽然图中未示出，但是，可以根据滞后位相范围判断配电线接地保护继电器(方向接地)。

根据以上所述，利用与接地保护继电器(方向接地)的关系，可以考虑以下所示的零相电压最大控制方式和零相电压—零向电流同相控制方式等两种控制方向。

(a)零相电压(V_o)最大控制方向

该方式着眼于零相电压V_o，是控制补偿感抗以使发生单线故障时零相电压V_o成为最大的方式。即，根据(5)式，低压一侧的电压上升为

3810{R_g/(R_n＋R_g)}(V)所以，仅由R_n决定接地电阻，没有所谓的补偿残余，从而具有可以完全抑制接地电流的效果。

这时的CPU1021中的控制顺序的流程图示于图8。

在该控制中，首先确定故障前的扼流圈抽头的初始位置(S1)。例如，将初始位置设定为最大对地电容的约50％。常时，根据采样的零相电压V_o计算有效值(S2，S3)，几乎在同一时刻根据零相电压V_o和零相电流i_o计算位相差θ_o1(S4，S5)。并且，通过与常时的调整值进行比较，判断接地故障的发生(S6)。如果该判断是未发生接地故障，就进行零相电压V_o的最大判断，如果是最大，就不改变扼流圈抽头(S8)，并返回到S2和S4进行以后的处理。如果零相电压V_o不是最大，就进行位相差判断(S9)，如果位相差θ_o1为负，就降低扼流圈的抽头位置，从而减小感抗量(S10)，如果位相差θ_o1为正，就提升扼流圈的抽头位置，从而增大感抗量(S11)，并返回到S2和S4进行以后的处理。

由于该方式中使用的方向接地继电器是用零相电流相对于零相电压的滞后位相范围进行判断的，所以，通过使其检出特性成为零相变流器(ZCT)电流相对于接地式仪表用变压器(GPT)的三次电压从同相到位相落后作为动作范围。根据零相电压与各配电线的零相变流器(ZCT)的零相电流，判断接地方向，从而判定有故障的电线。将唯一方向相反的配电线作为故障线路断开时就除去了有故障的电路，就有作为接地电流抑制装置系统的效果。

(b)零相电压(V_o)—零相电流(ZCT电流i_o)同相控制方式

该方式着眼于零相电压V_o、零相电流(ZCT电流)i_o，是在发生单线接地故障时控制补偿扼流圈L以使零相电压V_o与零相电流i_o成为同相的方式。在该方式中，由于零相电压V_o与零相电流i_o同相，所以，接地方向继电器可以是超前位相判断的特性，但是，却产生所谓的补偿残余。即，根据零相电压V_o与零相电流i_o为同相的条件，有

ω(C—C₁)＝1/ωL…(6)所以，故障点电流I_g可以表为I_g＝(V/3){(1/R_n)＋JωC₁}

/{1＋R_g(1/R_n＋jωC₁)

…(7)低压一侧的电压上升V_g可以表为|V_g|＝|I_g|·R_g

＝|V/3|·{(R_g/R_n)²＋(ωC₁R_g)²}

/{(1＋R_g/R_n)²＋(ωC₁R_g)²}

…(8)

该方式中CPU1021的控制顺序示于图9的流程图。在该控制中，首先确定故障前的扼流圈抽头的初始位置(S21)。常时，根据采样的零相电压V_o(S22)和零相电流i_o(S23)计算位相差θ_o1(S24)。并且，通过与常时的调整值进行比较，判断接地故障的发生(S25)。在该判断中，如果未发生接地故障，就回到S21，反复进行计算。如果判定已发生了接地故障，就判断零相电压V_o与零相电流i_o的位相差0_o1(S26)，如果基本上是同相的，即θ_o1＝0，则不改变扼流圈抽头(S27)，如果判定有位相差并且0_o1为正，就使扼流圈抽头提升从而增加感抗量(S28)，如果0_o1为负，就使扼流圈抽头降低以减少感抗量(S29)，并反复进行S22和S23以后的处理。

图10是详细的采用零相电压—零相电流的同相控制方式的接地电流控制系统的控制装置的控制框图。在输入部，对位相差θ的零相电压V_o零相电流I_o的基波成分(60Hz)进行采样，对有效值进行数字运算。在接地检测－方向判断部，通过对每个滤波器根据以零相电流I_o的60°滞后位相为中心的V_o与I_o的标积的大小进行故障检测，并根据其正负进行故障的内外部判断来判断故障滤波器。在补偿量运算部，计算与接地电流的电容性分量(＝对地充电电流)相当的零相电流I_o的正弦分量，并输出。在输出部，只选择并输出发生接地故障的滤波器的补偿量运算结果，根据电平判断，选择接入的半导体开关的抽头，进行通断控制。按照该控制方法，当接入补偿扼流圈时，控制零相电压V_o与零相电流I_o成为同相。

在上述实施例中，以配电系统为对象进行了说明，但是，作为特高压系统的电力线的消弧扼流圈，连接在主变压器的中性点与对地之间，即使应用于利用感抗抵消馈电线发生故障时占接地电流的大部分的电容部分的方式，也具有接地电流抑制的同样效果。使用消弧感抗时，由于以完全补偿系统的对地电容为前提，所以，可以应用先前说明过的零相电压最大控制方式。

由前面的说明可知，按照本发明，由于根据发生接地故障时流过配电线的电流改变补偿扼流圈，所以，可以高精度地抑制接地电流，从而可以提高电力保护系统的可靠性。另外，由于可以高速地改变补偿扼流圈，所以，可以高速地抑制发生接地故障时的接地电流。从而可以防止接地保护继电器的检测灵敏度降低。另外，也不需要第2种接地工程的进一步低电阻化，从而可以与配电线总长度的增大以及配电变压器的并联运转化相对应。

具体地讲，按照本发明，在发生接地故障之后，由于根据由接地检测器检测的检测值改变感抗量，所以，可以改变与接地故障对应的感抗量，从而可以提高电力系统的保护系统的可靠性。

这样，按照本发明，由于通过改变感抗量补偿对地电容，所以，可以抑制接地电流，从而不需要第2种接地工程的进一步低电阻化。

另外，按照本发明的装置，由于可以具有将上述接地感抗量规定为比常时完全补偿对地电容的值小的预行设定的值的装置，所以，可以将接地感抗量基本上补偿为比可以完全补偿对地电容的值小的预先设定的值，从而可以将最大对地充电电流抑制小，具有可以减小发生接地故障时感抗量的控制量并迅速地与其对应的效果。

按照本发明，为了具有比可以完全补偿对地电容的值小的预先没定的值，通过设置固定扼流圈，可以以低成本构成本发明的装置。

另外，本发明的装置的接地检测器根据采样的零相电压和零相电流简单地检测出接地故障的发生。

按照本发明的装置，由于包括可以迅速改变感抗量的控制装置，所以，可以迅速地与接地故障的发生对应地将接地电流抑制小。

本发明的感抗量控制装置判断零相电压的最大值，不是最大值时，根据零相电压与零相电流的位相差的正负增减感抗量，进而与零相电压同零相电流的位相差进行比较，不是同相时，通过根据位相差的正负增减感抗量，可以高速度地进行高精度的计算，从而提高感抗量的对地电容的补偿精度。

另外，按照本发明，由于通过控制装置和开关装置分别进行扼流圈的通断，所以，可以与应改变的感抗量对应地迅速地进行控制，从而可以迅速地与接地故障的发生对应地将接地电流抑制小。

按照本发明，由于利用半导体开关构成开关装置，所以，可以迅速而可靠地进行切换控制。

Claims

1.一种可以改变电力系统的对地电容补偿用中性点接地扼流圈的感抗量的接地电流抑制装置，其特征在于：具有检测流过电力线的电流的电流检测器、根据由该电流检测器检测的检测值检测有无接地故障发生的接地故障检测器和当该接地故障检测器检测到发生了接地故障时根据上述检测值改变上述感抗量的感抗量变更器。

2.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：具有将上述接地感抗量规定为比常时完全补偿对地电容的值小的预先设定的值的装置。

3.按权利要求2所述的接地电流抑制装置，其特征在于：规定为上述预先设定的值的装置由固定扼流圈构成。

4.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述接地故障检测器根据采样的零相电压与零相电流间的位相差检测有无发生接地故障。

5.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述接地故障检测器通过将上述零相电压与零相电流间的位相差同常时的整调值进行比较来检测有无接地故障发生。

6.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述感抗量变更器包括当接地故障检测器检测到接地故障时可以迅速改变感抗量的控制装置。

7.按权利要求6所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述控制装置根据零相电流和零相电压求位相差，根据该位相差计算应补偿的感抗量，并改变感抗量。

8.按权利要求7所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述控制装置判断零相电压的电压值，根据上述位相差的正负状态增减感抗量以使该电压成为最大。

9.按权利要求7所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述控制装置比较零相电压与零相电流的位相差，当不是同相时根据上述位相差的正负状态增减感抗量。

10.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述接地扼流圈由将多个扼流圈串联连接而成，感抗量变更器由与各扼流量并联连接的使各扼流圈通断的开关装置和控制该开关装置的切换的控制装置构成。

11.按权利要求10所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述开关装置由半导体开关构成。

12.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述电力线为配电线。

13.按权利要求1所述的接地电流抑制装置，其特征在于：上述电力线为特高压系统的电力线。

14.一种利用电力系统的对地电容补偿用中性点接地扼流圈补偿对地电容来抑制接地电流的接地电流抑制方法，其特征在于：对上述接地扼流圈预先设定常时固定的感抗量，大致地补偿对地电容，当发生接地故障时，对大致补偿的感抗量计算与接地电流对应的感抗量，通过根据该计算结果改变感抗量，补偿对地电容，抑制接地电流。