CN111676428A - 一种耐高温中低碳中低合金钢及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

一种耐高温中低碳中低合金钢，其特征在于：所述中低碳中低合金钢的化学成分按重量百分比计为C：0.20~0.30%、Cr：2.2~3.2%、Mo：1.5~2.5%、Ni：0.5~1.5%、W：0.6~0.9%、V：0.2~0.9%、Nb：0.1~0.15%，其余成分为Fe。本发明制备的合金钢同时具有优异的室温韧性和低温冲击韧性的同时，室温强度达到1210MPa以上，在700℃是高温强度达到550MPa以上，高温强度较现有合金钢提高2‑4倍。

Description

一种耐高温中低碳中低合金钢及其制备方法
技术领域
本发明涉及合金钢技术领域，具体涉及一种耐高温中低碳中低合金钢及其制备方法。
背景技术
调质处理的Cr-Mo系合金钢因其室温强韧性、低温冲击韧性、综合机械性能等优良，是广泛应用的一种结构材料大量运用到机械或装备上。此外，Cr-Mo系合金钢也应用到热模钢上，通过提高Cr、Mo等合金的含量，增加V、Si等合金元素，从而提高Cr-Mo的高温性能，如常用的H11和H13热模钢等。
采用高合金化可以有效提高Cr-Mo系合金钢的高温性能，但是高合金化后，Cr-Mo系合金钢的室温强韧性、低温冲击韧性及室温强度等性能会大幅度下降，并且增加了资源和成本消耗。此外，通过高合金化虽然提高了600℃及以下的高温强度，但是超过600℃后，强度迅速降低，700℃下高温性能降低至100～300MPa，难以满足600℃以上更高温度的使用要求。因此，如何在保持室温强韧性、低温冲击韧性及室温强度不降低的同时，提高Cr-Mo系合金钢的高温性能，特别是满足700℃以上温度的使用要求，扩大应用领域，具有非常重要的意义。
发明内容
本发明的目的在于提供一种耐高温中低碳中低合金钢及其制备方法。
本发明目的通过以下技术方案实现：
一种耐高温中低碳中低合金钢，其特征在于：所述中低碳中低合金钢的化学成分按重量百分比计为C：0.20～0.30％、Cr：2.2～3.2％、Mo：1.5～2.5％、Ni：0.5～1.5％、W：0.6～0.9％、V：0.2～0.9％、Nb：0.1～0.15％，其余成分为Fe。
进一步，所述中低碳中低合金钢的化学成分按重量百分比计为C：0.25～0.30％、Cr：2.2～3.2％、Mo：1.5～2.5％、Ni：0.5～1.5％、W：0.7～0.8％、V：0.2～0.6％、Nb：0.12～0.15％，其余成分为Fe。
上述中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：依次通过合金化设计、熔炼、退火处理、锻造、退火处理、固溶淬火处理和回火处理；所述固溶淬火是将退火后的精锻坯先在860～900℃下保温1h，再将固溶温度升至1100～1150℃，保温3～5h，随后先淬水，出水后温度在110～150℃左右，最后淬油，温度降至100℃以内。
较高的固溶温度，可以增加合金元素固溶度，从而增加材料的室温强度，但是过高的温度会导致基体晶粒长大，从而又会降低材料强度。本领域均知晓，合金钢中成分及含量的细微调整，对合金钢的性能均会产生影响。本发明同时添加W、V、Nb，并调整其添加量，形成一次碳化物，在1100～1150℃高温固溶时，合金充分回溶，促进高熔点、高稳定性WC、VC、NbC碳化物在基体中的扩散，多种碳化物的配合，达到强化作用，提高了固溶与淬火马氏体中各元素的脱溶温度，达到高温环境下有具有高强度，脱溶温度的提高，使得在高温时基体长大受到抑制，保证了其高温环境下韧性不下降。
进一步，上述回火处理分为两次回火，第一次回火温度为560～590℃、时间为4～5h，出炉空冷，第二次回火温度为670～680℃、时间为4～5h，出炉空冷。
本发明通过W、V、Nb的添加、含量的调节、结合上述锻造后退火、固溶淬火和两次回火工艺，形成与基体错配度低的WC、VC、NbC二次碳化物，协同降低晶体的错配度，在回火过程中，上述碳化物和基体之间形成共格，发生较小的共格畸变，促进在回火过程中缓解应力集中，析出相中具有很高的反相畴界能，从而促进序化效应，增大了位错运动的阻力，从而增加了材料的高温强度和硬度。若碳化物与基体错配度高，则无法形成有效共格结构。本领域均知晓，细化晶粒是同时可以增强强度和韧性的有效途径。本发明中由于碳化物和基体之间在回火过程中形成共格，共格界面的界面能低，再结合析出相较低的错配度，显著降低了均匀形核的势垒，从而促进均匀形核和提高形核率，使得最终晶粒细化、具有优异的均匀性，从而在提高高温强度的同时，稳定了室温韧性和强度。
进一步，熔炼后的退火和锻造后的退火均是在采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15～18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
在锻造后退火，使碳化物均匀化，再结合两步固溶处理，改变碳化物的形貌，使得碳化物形貌球化、近球化，降低碳化物之间表面的结合性，从而达到抑制碳化物团聚的作用，从而使得组织均匀性得到改善。
最具体地，一种耐高温中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于，按如下步骤制得：
(1)合金成分设计：在Cr-Mo系合金钢的基础上，确定合金钢的化学成分及质量百分比，具体是C：0.20～0.30％、Cr：2.2～3.2％、Mo：1.5～2.5％、Ni：0.5～1.5％、W：0.6～0.9％、V：0.2～0.9％、Nb：0.1～0.15％，其余成分为Fe；
(2)熔炼：将上述原料采用真空熔炼制备出真空锭，采用电渣重熔进行纯净化熔炼，全程氩气保护，脱锭后进行罩冷处理，处理时间为24～30h；
(3)退火处理：采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15～18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(4)锻造：包括开坯锻造和精锻；开坯锻造是将钢锭在加热温度为1220～1260℃下保温15h以上，开锻温度为1060～1100℃，终锻温度≥850℃，总锻比≥9；精锻是将锻件在加热温度为1130～1150℃下保温1.5h以上，开锻温度≥1050℃，终锻温度≥850℃；
(5)退火处理：采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15～18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(6)固溶淬火：固溶分为两步固溶，先在860～900℃下保温1h，再将固溶温度升至1100～1150℃，保温3～5h，随后先淬水，出水后温度在110～150℃左右，最后淬油，温度降至100℃以内；
(7)回火处理：第一次回火温度为560～590℃、时间为4～5h，出炉空冷，第二次回火温度为670～680℃、时间为4～5h，出炉空冷。
本发明中由于W在基体中的扩散速度缓慢，在回火过程中部分排出于新生相聚集于界面前沿控制粒子长大，V形成VC在回火过程中析出，形成弥散相，促进二次硬化产生，Nb具有很高的反相畴界能，增强有序化效应，并为Cr、Mo的碳化物的析出提供形核点，同时，W强化了V的弥散硬化作用。
本发明具有如下技术效果：
本发明中制备的合金钢，无需提高合金含量，就达到提高合金钢高温强度，同时保证了制备的合金钢同时具有优异的室温韧性和低温冲击韧性，并具有优异的室温强度，室温强度达到1210MPa以上，在室温强度、室温韧性及低温冲击韧性优异的同时，在700℃是高温强度达到550MPa以上，高温强度较现有合金钢提高2-4倍。
具体实施方式
下面通过实施例对本发明进行具体的描述，有必要在此指出的是，以下实施例只用于对本发明进行进一步说明，不能理解为对本发明保护范围的限制，该领域的技术人员可以根据上述本发明内容对本发明作出一些非本质的改进和调整。
实施例1
上述中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：
(1)合金成分设计：在Cr-Mo系合金钢的基础上，确定合金钢的化学成分及质量百分比，具体是C：0.28％、Cr：3.0％、Mo：2.0％、Ni：2.0％、W：0.8％、V：0.5％、Nb：0.12％，其余成分为Fe；
(2)熔炼：将上述原料采用真空熔炼制备出真空锭，采用电渣重熔进行纯净化熔炼，全程氩气保护，脱锭后进行罩冷处理，处理时间为28h；
(3)退火处理：采用60℃/h的升温速度加热至700℃，保温16h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(4)锻造：包括开坯锻造和精锻；开坯锻造是将钢锭在加热温度为1250℃下保温18h，开锻温度为1080℃，终锻温度≥850℃，总锻比为12；精锻是将锻件在加热温度为1140℃下保温2h，开锻温度≥1050℃，终锻温度≥850℃；
(5)退火处理：采用60℃/h的升温速度加热至700℃，保温16h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃；
(6)固溶淬火：固溶分为两步固溶，先在880℃下保温1h，再将固溶温度升至1140℃，保温4h，随后先淬水，出水后温度在120℃，最后淬油，温度降至50℃；
(7)回火处理：第一次回火温度为580℃、时间为4.5h，出炉空冷，第二次回火温度为675℃、时间为4.5h，出炉空冷。
对比例1：采用与实施例1相同的制备手段，不同点是将成分中的W替换成Ta。
对比例2：采用与实施例1相同的制备手段，不同点是将成分中的V替换成Ti。
对比例3：采用与实施例1相同的制备手段，不同点是将成分中的Nb替换成Ti。对比例1-3制备的合金钢与本发明实施例1制备的合金钢性能如下表1。
表1：实施例1和对比例1-3制备的合金钢性能统计。
力学性能 实施例1 对比例1 对比例2 对比例3
室温冲击功，J 73 70 72 75
低温冲击功，J 52 54 53 57
室温抗拉强度，MPa 1255 1250 1268 1223
600℃抗拉强度，MPa 798 545 521 502
700℃抗拉强度，MPa 558 268 189 172
从上述可知，本发明中采用W、V和Nb的配合，结合锻造后退火处理、固溶淬火处理和回火处理，协同作用才能达到保证室温强度、室温韧性和低温冲击韧性良好的同时，提高材料高温强度。
实施例2
上述中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：
(1)合金成分设计：在Cr-Mo系合金钢的基础上，确定合金钢的化学成分及质量百分比，具体是C：0.30％、Cr：2.2％、Mo：1.5％、Ni：1.5％、W：0.9％、V：0.2％、Nb：0.15％，其余成分为Fe；
(2)熔炼：将上述原料采用真空熔炼制备出真空锭，采用电渣重熔进行纯净化熔炼，全程氩气保护，脱锭后进行罩冷处理，处理时间为24h；
(3)退火处理：采用40℃/h的升温速度加热至710℃，保温15h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(4)锻造：包括开坯锻造和精锻；开坯锻造是将钢锭在加热温度为1260℃下保温20h，开锻温度为1100℃，终锻温度≥850℃，总锻比为9；精锻是将锻件在加热温度为1150℃下保温2h，开锻温度≥1050℃，终锻温度≥850℃；
(5)退火处理：采用100℃/h的升温速度加热至690℃，保温18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(6)固溶淬火：固溶分为两步固溶，先在900℃下保温1h，再将固溶温度升至1150℃，保温3h，随后先淬水，出水后温度在150℃，最后淬油，温度降至100℃；
(7)回火处理：第一次回火温度为560℃、时间为5h，出炉空冷，第二次回火温度为670℃、时间为5h，出炉空冷。
本实施例制备的合金钢在700℃高温下的抗拉强度为550MPa，室温抗拉强度为1265MPa。
实施例3
上述中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：
(1)合金成分设计：在Cr-Mo系合金钢的基础上，确定合金钢的化学成分及质量百分比，具体是C：0.20％、Cr：3.2％、Mo：2.5％、Ni：0.5％、W：0.6％、V：0.9％、Nb：0.1％，其余成分为Fe；
(2)熔炼：将上述原料采用真空熔炼制备出真空锭，采用电渣重熔进行纯净化熔炼，全程氩气保护，脱锭后进行罩冷处理，处理时间为30h；
(3)退火处理：采用30℃/h的升温速度加热至710℃，保温15h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
(4)锻造：包括开坯锻造和精锻；开坯锻造是将钢锭在加热温度为1220℃下保温16h，开锻温度为1060℃，终锻温度≥850℃，总锻比为12；精锻是将锻件在加热温度为1130℃下保温2.5h以上，开锻温度≥1050℃，终锻温度≥850℃；
(5)退火处理：采用30℃/h的升温速度加热至710℃，保温15h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃；
(6)固溶淬火：固溶分为两步固溶，先在860℃下保温1h，再将固溶温度升至1100℃，保温5h，随后先淬水，出水后温度在110℃，最后淬油，温度降至45℃；
(7)回火处理：第一次回火温度为590℃、时间为4h，出炉空冷，第二次回火温度为680℃、时间为4h，出炉空冷。
本实施例制备的合金钢在700℃高温下的抗拉强度为570MPa，室温抗拉强度为1210MPa。

Claims (5)

1.一种耐高温中低碳中低合金钢，其特征在于：所述中低碳中低合金钢的化学成分按重量百分比计为C：0.20~0.30%、Cr：2.2~3.2%、Mo：1.5~2.5%、Ni：0.5~1.5%、W：0.6~0.9%、V：0.2~0.9%、Nb：0.1~0.15%，其余成分为Fe。
2.如权利要求1所述的耐高温中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：依次通过合金化设计、熔炼、退火处理、锻造、退火处理、固溶淬火处理和回火处理；所述固溶淬火是将退火后的精锻坯先在860~900℃下保温1h，再将固溶温度升至1100~1150℃，保温3~5h，随后先淬水，出水后温度在110~150℃左右，最后淬油，温度降至100℃以内。
3.如权利要求2所述的耐高温中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：所述回火处理分为两次回火，第一次回火温度为560~590℃、时间为4~5h，出炉空冷，第二次回火温度为670~680℃、时间为4~5h，出炉空冷。
4.如权利要求2或3所述的耐高温中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于：所述熔炼后的退火和锻造后的退火均是在采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15~18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷。
5.一种耐高温中低碳中低合金钢的制备方法，其特征在于，按如下步骤制得：
（1）合金成分设计：在Cr-Mo系合金钢的基础上，确定合金钢的化学成分及质量百分比，具体是C：0.20~0.30%、Cr：2.2~3.2%、Mo：1.5~2.5%、Ni：0.5~1.5%、W：0.6~0.9%、V：0.2~0.9%、Nb：0.1~0.15%，其余成分为Fe；
（2）熔炼：将上述原料采用真空熔炼制备出真空锭，采用电渣重熔进行纯净化熔炼，全程氩气保护，脱锭后进行罩冷处理，处理时间为24~30h；
（3）退火处理：采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15~18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
（4）锻造：包括开坯锻造和精锻；开坯锻造是将钢锭在加热温度为1220~1260℃下保温15h以上，开锻温度为1060~1100℃，终锻温度≥850℃，总锻比≥9；精锻是将锻件在加热温度为1130~1150℃下保温1.5h以上，开锻温度≥1050℃，终锻温度≥850℃；
（5）退火处理：采用≤100℃/h的升温速度加热至700±10℃，保温15~18h停止保温后，随炉冷，温度降至400℃后出炉空冷；
（6）固溶淬火：固溶分为两步固溶，先在860~900℃下保温1h，再将固溶温度升至1100~1150℃，保温3~5h，随后先淬水，出水后温度在110~150℃左右，最后淬油，温度降至100℃以内；
（7）回火处理：第一次回火温度为560~590℃、时间为4~5h，出炉空冷，第二次回火温度为670~680℃、时间为4~5h，出炉空冷。
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Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004002963A (ja) * 2002-03-26 2004-01-08 Japan Steel Works Ltd:The 耐熱鋼及びその製造方法
CN106756509A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 钢铁研究总院 一种耐高温合金结构钢及其热处理工艺
CN109487166A (zh) * 2018-12-21 2019-03-19 北京科技大学 一种高温高强低碳热模钢及其制备方法
CN110438310A (zh) * 2019-07-19 2019-11-12 北京科技大学 一种热作模具钢及其热处理方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004002963A (ja) * 2002-03-26 2004-01-08 Japan Steel Works Ltd:The 耐熱鋼及びその製造方法
CN106756509A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 钢铁研究总院 一种耐高温合金结构钢及其热处理工艺
CN109487166A (zh) * 2018-12-21 2019-03-19 北京科技大学 一种高温高强低碳热模钢及其制备方法
CN110438310A (zh) * 2019-07-19 2019-11-12 北京科技大学 一种热作模具钢及其热处理方法

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