CN111624737A - 光学镜组、镜头模组及电子设备 - Google Patents

光学镜组、镜头模组及电子设备 Download PDF

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CN111624737A CN202010526224.1A CN202010526224A CN111624737A CN 111624737 A CN111624737 A CN 111624737A CN 202010526224 A CN202010526224 A CN 202010526224A CN 111624737 A CN111624737 A CN 111624737A
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optical axis
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华露
李明
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Abstract

本发明公开一种光学镜组、镜头模组以及电子设备。其中，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜以及第八透镜。其中，光学镜组的总有效焦距为f，第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距f456，且f和f456满足以下条件式：2＜f456/f＜18。本发明的光学镜组通过合理配置各透镜的屈折力，避免屈折力过度集中，有利于有效平衡光学镜组的像差，提高光学镜组的成像品质。

Description

光学镜组、镜头模组及电子设备
技术领域
本发明涉及光学成像技术领域，尤其涉及一种光学镜组、镜头模组及电子设备。
背景技术
摄像头是电子设备中重要的组成部件，随着电子产品制造技术的发展以及用户需求多样化的出现，带动了光学系统在像素与成像品质上的技术提升。
目前，传统光学系统存在透镜组屈折力、透镜面型、透镜厚度以及各透镜间空气间隔的配置不佳的问题，导致光学系统的光学总长不能有效的缩短，尤其是光学系统不能有效的缩短后焦距，从而造成光学系统的小型化困难，影响电子设备对薄型化及小型化的需求以及用户的使用体验。
申请内容
本发明提供一种光学镜组、镜头模组及电子设备，能够有效缩短光学镜组的光学总长，以实现光学镜组的小型化。
根据本发明的第一个方面，提供了一种光学镜组，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：
第一透镜，具有正屈折力，第一透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正；
第二透镜，具有正屈折力，第二透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正；
第三透镜，具有负屈折力，第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正；
第四透镜；
第五透镜；
第六透镜；
第七透镜，具有屈折力，第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正；
第八透镜，具有屈折力，第八透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正；
其中，光学镜组的总有效焦距为f，第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距为f456，且f和f456满足以下条件式：
2<f456/f<18。
上述实施例的有效效果为：本发明的光学镜组通过合理配置各透镜的屈折力，能够避免屈折力过度集中，有利于有效平衡光学镜组的像差，提高光学镜组的成像品质。进一步地，本发明的光学镜组通过合理配置第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距f456，使得第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组为光学镜组提供正屈折力，且满足2<f456/f<18时，由第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组可修正位于第四透镜物侧的第一透镜、第二透镜以及第三透镜产生的像差，有助于缩短光学镜组的后焦距(后焦距(BFD)又称后焦长(BFL)是系统最后一个具有屈折力的镜片的像侧面的最靠近成像面的点沿光轴方向至成像面的距离)，以缩短光学镜组的总长，实现光学镜组的小型化。当f456/f>18，该透镜组提供的正屈折力不足，是系统屈折力分布不均，当f456/f<2，该透镜组提供的正屈折力过多，不利于校正像差。
可选地，第七透镜与第八透镜的组合焦距为f78，并满足以下条件式：
1.4<|f78|/f<6.2。
上述实施例的有效效果为：本发明中，第七透镜与第八透镜的组合焦距f78满足1.4<|f78|/f<6.2。其中，第七透镜和第八透镜可提供部分的正屈折力或者负屈折力，当第七透镜与第八透镜的组合焦距f78满足1.4<|f78|/f<6.2时，合理配置第七透镜以及第八透镜的组合光焦度f78和光学镜组的有效焦距f，可有效校正第一透镜至第六透镜产生的像差，从而平衡前第一透镜至第六透镜组合透镜组所产生的畸变，以提升光学镜组的解析力。当|f78|/f<1.4时,第七透镜和第八透镜的组合镜组提供了过度的负屈折力，易造成像差校正过度，无法提高成像质量。且当|f78|/f>6.2时,第七透镜和第八透镜的组合镜组提供的负屈折力不够，达不到校正效果，也不利于提高成像质量。
可选地，光学镜组的光圈数为FNO，并满足以下条件式：
FNO<1.9。
上述实施例的有效效果为：本发明中，光学镜组的光圈数FNO可满足FNO<1.9，以在维持光学镜组小型化的前提下，实现光学镜组的大光圈特性。当光学镜组的光圈数FNO较大时，光学镜组入光的光通量变大，以使得光学镜组可在较暗环境拍照时，也能清晰的成像。
可选地，光学镜组的最大视场角的一半所对应的像高为ImgH，第一透镜的物侧面与光学镜组成像面于光轴上的距离为TTL，且ImgH与TTL满足以下条件式：
TTL/ImgH<1.6。
上述实施例的有效效果为：当ImgH以及TTL满足于TTL/ImgH<1.6时，可减小光学镜组的边缘视场像差，有效地压缩光学镜组的尺寸，并满足光学镜组对超薄特性和小型化的需求，另外还可保持光学镜组的结构紧凑性以及良好的成像品质。且当TTL/ImgH>1.6时，不仅限制了可以匹配的感光芯片尺寸大小，且不利于小型化设计。
可选地，第一透镜的焦距为f1，第二透镜的焦距为f2，第三透镜的焦距为f3，且f1、f2以及f3满足以下条件式：
4.7<(f1+f2+|f3|)/f<6。
上述实施例的有效效果为：本发明中，第一透镜的焦距f1、第二透镜的焦距f2以及第三透镜的焦距f3，满足条件式4.7<(f1+f2+|f3|)/f<6后，合理分配第一透镜、第二透镜以及第三透镜的焦距与光学镜组的有效焦距f的比值，可有效缩短光学镜组的总长度。
可选地，光学镜组的入瞳直径为EPD，并满足以下条件式：
f1/EPD<5.8。
上述实施例的有效效果为：合理配置第一透镜有效焦距f1与光学镜组的入瞳直径EPD的比值，可在增加光学镜组的进光量的同时维持光学镜组的小型化，并显著提高光学镜组的成像质量。且当f1/EPD>5.8时,入瞳直径过小，镜头的光通量小，不利于提升成像质量。
可选地，第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为R14，第七透镜的焦距为f7，且R14与f7满足以下条件式：
R14/|f7|<0.8。
上述实施例的有效效果为：第七透镜的有效焦距f7与第七透镜的像侧面的曲率半径R14满足R14/|f7|<0.8时，可平衡由第一透镜至第六透镜形成的透镜组所产生的畸变，并避免因光学镜组的折射率过大带来的高阶像差，，还利于避免光线偏转角过大，以平稳向第八透镜过渡，进而保证光学镜组的成像品质。
可选地，第六透镜的物侧面与第八透镜的像侧面于光轴上的距离为T68，第六透镜的像侧面与第七透镜的物侧面于光轴上的距离为CT67，第七透镜的像侧面与第八透镜的物侧面于光轴上的距离为CT78，且T68、CT67以及CT78满足以下条件式：
4.7<T68/(CT67+CT78)<8.1。
上述实施例的有效效果为：通过合理配置第六透镜、第七透镜以及第八透镜相邻两透镜之间的空气间隙(空气间隙可以理解为，第六透镜的像侧面至第七透镜的物侧面之间的距离，或第七透镜的像侧面至第八透镜的物侧面之间的距离)，一方面，可有效缩短光学镜组的光学总长(TTL)，以实现光学镜组小型化。另一方面，还可为第六透镜、第七透镜以及第八透镜的组装留出足够的空间，以避免相邻的透镜之间产生碰撞。因此，通过该设置可降低光学镜组的组装难度，并提升光学镜组的产品良率。而当，T68/(CT67+CT78)>8.1时，相邻镜片之间排布过于紧密，镜片之间容易相互碰撞，且增加组装难度。
可选地，第六透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第六透镜的物侧面与光轴的交点之间的距离为SAG61，第六透镜的像侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第六透镜的像侧面与光轴的交点之间的距离为SAG62，第六透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T6，且SAG61、SAG62以及T6满足以下条件式：
0.9<(|SAG61|+|SAG62|)/T6<2。
上述实施例的有效效果为：通过合理配置第六透镜物侧面和像侧面的矢高，有利于第六透镜与位于其物侧以及像侧的各透镜进行配合，从而有助于减小光学镜组的光学总长，以实现光学镜组的小型化。且当(|SAG61|+|SAG62|)/T6>2时,第六透镜面型过于复杂，成型复杂，增加加工难度。
可选地，第七透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第七透镜的物侧面与光轴交点之间的距离为SAG71，第七透镜的像侧面的边缘于光轴上的投影至第七透镜的像侧面与光轴交点之间的距离为SAG72，且第七透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T7，且SAG71、SAG72以及T7满足以下条件式：
1.6<(|SAG71|+|SAG72|)/T7<2.7。
上述实施例的有效效果为：通过合理配置第七透镜物侧面和像侧面的矢高，有利于第七透镜与位于其物侧面以及像侧面的各透镜进行配合，从而有助于减小光学镜组的光学总长，以实现光学镜组的小型化。且当(|SAG71|+|SAG72|)/T7>2.7时，会导致第七透镜表面倾角过大，并导致透镜表面后期镀膜时不均匀，从而反射能量出现杂散光问题，因此会降低成像品质。
可选地，第八透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第八透镜的物侧面与光轴交点之间的距离为SAG81，第八透镜的像侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第八透镜的像侧面与光轴交点之间的距离为SAG82，且第八透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T8，且SAG81、SAG82以及T8满足以下条件式：
1.2<(|SAG81|+|SAG82|)/T8<2。
上述实施例的有效效果为：通过合理配置第八透镜物侧面与像侧面的矢高以及第八透镜于光轴上的厚度的关系，不仅可以保证入射光线顺利的会聚于光学镜组的成像面，也有利于第八透镜与位于其物侧面的透镜进行配合，有助于缩短系统总长。且当(|SAG81|+|SAG82|)/T8>2时，会使第八透镜像侧面的面型复杂度增加，进而加深成型难度以及制造成本。
可选地，第七透镜的物侧面以及第七透镜的像侧面中至少有一个面设置有至少一个反曲点；和/或
第八透镜的物侧面以及第八透镜的像侧面中至少一个面设置有至少一个反曲点。
上述实施例的有效效果为：通过在第七透镜和或第八透镜的物侧面以及像侧面中至少一个面设置有反曲点，可使得入射于第七透镜以及第八透镜表面的光线平稳过渡，并减小成像面上主光线的入射角度，从而提升光学镜组的成像品质。
根据本发明的第二个方面，提供了一种镜头模组，包括：
上述任一项的光学镜组；
感光元件，位于光学镜组的像侧；
其中，光学镜组用于接收被摄物体的光信号并投射至感光元件，感光元件用于将对应于被摄物体的光信号转换为图像信号。
根据本发明的第三个方面，提供了一种电子设备，包括：
上述的镜头模组。
本发明提供的一种光学镜组、镜头模组以及电子设备，该光学镜组包括第一透镜，具有正屈折力，第一透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正。第二透镜，具有正屈折力，第二透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正。第三透镜，具有负屈折力，第三透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正。第四透镜、第五透镜、第六透镜及第七透镜，具有屈折力，第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正。第八透镜，具有屈折力，第八透镜的物侧面于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为正。其中，光学镜组的总有效焦距为f，第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距f456，且f和f456满足以下条件式：
2<f456/f<18。本发明的光学镜组通过合理配置各透镜的屈折力，避免屈折力过度集中，有利于有效平衡光学镜组的像差，提高光学镜组的成像品质。进一步地，本发明的光学镜组通过合理配置第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距f456，以使得第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组为光学镜组提供正屈折力，且满足2<f456/f<18时，由第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组可修正位于第四透镜物侧面的第一透镜、第二透镜以及第三透镜产生的像差，有助于缩短光学镜组的后焦距(后焦距(BFD)又称后焦长(BFL)是系统最后一个光学表面顶点至后方焦点的距离)，以缩短光学镜组的总长，实现光学镜组的小型化。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为根据本发明第一实施例中的光学镜组的结构示意图；
图2示意出根据本发明第一实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图3为根据本发明第二实施例中的光学镜组的结构示意图；
图4示意出根据本发明第二实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图5为根据本发明第三实施例中的光学镜组的结构示意图；
图6示意出根据本发明第三实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图7为根据本发明第四实施例中的光学镜组的结构示意图；
图8示意出根据本发明第四实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图9为根据本发明第五实施例中的光学镜组的结构示意图；
图10示意出根据本发明第五实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图11为根据本发明第六实施例中的光学镜组的结构示意图；
图12示意出根据本发明第六实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图13为根据本发明第七实施例中的光学镜组的结构示意图；
图14示意出根据本发明第七实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图15为根据本发明第八实施例中的光学镜组的结构示意图；
图16示意出根据本发明第八实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图；
图17为根据本发明第九实施例中的光学镜组的结构示意图；
图18示意出根据本发明第九实施例中的光学镜组的轴上色差曲线示意图、象散曲线示意图以及畸变曲线示意图。
需要注意的是，在附图中，为了便于说明，已稍微夸大了透镜的厚度、尺寸和形状。具体来讲，附图中所示的球面或非球面的形状通过示例的方式示出。即，球面或非球面的形状不限于附图中示出的球面或非球面的形状。附图仅为示例而并非严格按比例绘制。
附图标识说明：
E1、第一透镜，E2、第二透镜，E3、第三透镜，E4、第四透镜，E5、第五透镜，E6、第六透镜，E7、第七透镜，E8、第八透镜，E9、滤光片，S1、第一透镜的物侧面，S2、第一透镜的像侧面，S3、第二透镜的物侧面，S4、第二透镜的像侧面，S5、第三透镜的物侧面，S6、第三透镜的像侧面，S7、第四透镜的物侧面，S8、第四透镜的像侧面，S9、第五透镜的物侧面，S10、第五透镜的像侧面，S11、第六透镜的物侧面，S12、第六透镜的像侧面，S13、第七透镜的物侧面，S14、第七透镜的像侧面，S15、第八透镜的物侧面，S16、第八透镜的像侧面，S17、第一表面，S18、第二表面，S19、成像面。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白，以下结合附图及实施例，对本发明进行进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
目前，传统光学系统存在透镜组屈折力、透镜面型、透镜厚度以及各透镜间空气间隔的配置不佳的问题，导致光学系统的光学总长不能有效的缩短，尤其是光学系统不能有效的缩短后焦距，从而造成光学系统的小型化困难，影响电子设备对薄型化及小型化的需求以及用户的使用体验。
针对上述技术问题，本发明提供了一种光学镜组，该光学镜组包括沿光轴方向由物侧至像侧依序布置的第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜以及第八透镜。需要注意的是，光学镜组的物侧可以理解为，对待拍摄物进行摄像时，光学镜组的面向待拍摄物的一侧。像侧可以理解为，光学镜组对穿过入光口的(位于光学镜组物侧)待拍摄物的反射光于成像面进行成像的一侧。
其中，第一透镜具有正屈折力(具有会聚光的能力)，第一透镜物侧面于光轴处的曲率半径为正(物侧面的于光轴处曲率半径为正可以理解该面型为凸面)，第一透镜像侧面于光轴处的曲率半径为正(像侧面的于光轴处曲率半径为正可以理解该面型为凹面)。第二透镜具有正屈折力，第二透镜物侧面于光轴处的曲率半径为正。第三透镜具有负屈折力(具有发散光的能力)，第三透镜像侧面于光轴处的曲率半径为正。第四透镜可以具有正屈折力或负屈折力。第五透镜可以具有正屈折力或负屈折力。第六透镜可以具有正屈折力或负屈折力。第七透镜具有正屈折力或负屈折力，第七透镜像侧面于光轴处的曲率半径为正。第八透镜可以具有正屈折力或负屈折力，第八透镜物侧面于光轴处的曲率半径为正，第八透镜像侧面于光轴处的曲率半径为正。其中，光学镜组的总有效焦距为f，第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距f456，并满足2<f456/f<18。
本发明的光学镜组通过合理配置各透镜的屈折力，避免屈折力过度集中，有利于有效平衡光学镜组的像差，提高光学镜组的成像品质。进一步地，本发明的光学镜组通过合理配置第四透镜、第五透镜以及第六透镜的组合焦距为f456，使得第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组为光学镜组提供正屈折力，且满足2<f456/f<18时，由第四透镜、第五透镜以及第六透镜共同组合形成的透镜组可修正位于第四透镜物侧的第一透镜、第二透镜以及第三透镜产生的像差，有助于缩短光学镜组的后焦距(后焦距(BFD)又称后焦长(BFL)是系统最后一个具有屈折力的镜片的像侧面的最靠近成像面的点沿光轴方向至成像面的距离)，以缩短光学镜组的总长，实现光学镜组的小型化。当f456/f>18，该透镜组提供的正屈折力不足，是系统屈折力分布不均，当f456/f<2，该透镜组提供的正屈折力过多，不利于校正像差。
为了改善光学镜组像差问题，本发明中，第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜以及第八透镜均可以为非球面透镜。非球面透镜具有透镜中心到透镜周边曲率是连续变化的特点。与从具有恒定曲率的球面透镜不同，非球面透镜具有更佳的曲率半径特性，可改善歪曲像差及改善像散像差的问题。光学镜组采用非球面透镜后，能够有效地消除光学镜组成像时出现的像差，从而改善光学镜组的成像质量。
但不限于此，本发明还可以在不具体限定各透镜类型的情况下，通过合理配置第一透镜、第二透镜、第三透镜、第四透镜、第五透镜、第六透镜、第七透镜以及第八透镜中的每个透镜的物侧面和像侧面中的至少一个为非球面镜面，同样可达到消除光学镜组成像时出现像差的问题，从而改善光学镜组的成像质量。
本发明中，第七透镜与第八透镜的组合焦距f78满足1.4<|f78|/f<6.2。其中，第七透镜和第八透镜可提供部分的正屈折力或者负屈折力，当第七透镜与第八透镜的组合焦距f78满足1.4<|f78|/f<6.2时，合理配置第七透镜以及第八透镜的组合光焦度f78和光学镜组的有效焦距f，可有效校正第一透镜至第六透镜产生的像差，从而平衡前第一透镜至第六透镜组合透镜组所产生的畸变，以提升光学镜组的解析力。且当|f78|/f<1.4时,第七透镜和第八透镜的组合镜组提供了过度的负屈折力，易造成像差校正过度，无法提高成像质量。且当|f78|/f>6.2时,第七透镜和第八透镜的组合镜组提供的负屈折力不够，达不到校正效果，也不利于提高成像质量。
为了改善光学镜组在较暗环境下的成像效果，本发明中，光学镜组的光圈数FNO可满足FNO<1.9，以在维持光学镜组小型化的前提下，实现光学镜组的大光圈特性。当光学镜组的光圈数FNO较大时，光学镜组入光的光通量变大，以使得光学镜组可在较暗环境拍照时，也能清晰的成像。
本发明中，光学镜组的最大视场角的一半所对应的像高为ImgH，且沿光轴方向上，第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL，并满足TTL/ImgH<1.6。
当ImgH以及TTL满足于TTL/ImgH<1.6时，可减小光学镜组的边缘视场像差，有效地压缩光学镜组的尺寸，并满足光学镜组对超薄特性和小型化的需求，另外还可保持光学镜组的结构紧凑性以及良好的成像品质。且当TTL/ImgH>1.6时，不仅限制了可以匹配的感光芯片尺寸大小，且不利于小型化设计。
其中，光学镜组的第一透镜的焦距为f1，第二透镜的焦距为f2，第三透镜的焦距为f3，并满足4.7<(f1+f2+|f3|)/f<6。
本发明中，第一透镜的焦距f1、第二透镜的焦距f2以及第三透镜的焦距f3，满足条件式4.7<(f1+f2+|f3|)/f<6后，合理分配第一透镜、第二透镜以及第三透镜的焦距与光学镜组的有效焦距f的比值，可有效缩短光学镜组的总长度。
光学镜组的入瞳直径为EPD，并满足f1/EPD<5.8。合理配置第一透镜有效焦距f1与光学镜组的入瞳直径EPD的比值，可在增加光学镜组的进光量的同时维持光学镜组的小型化，并显著提高光学镜组的成像质量。且当f1/EPD>5.8时,入瞳直径过小，镜头的光通量小，不利于提升成像质量。
本发明中，第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为R14，第七透镜的有效焦距为f7，并满足R14/|f7|<0.8。
当第七透镜的有效焦距f7与第七透镜的像侧面的曲率半径R14满足R14/|f7|<0.8时，还可平衡由第一透镜至第六透镜形成的透镜组所产生的畸变，并避免因光学镜组的折射率过大带来的高阶像差，还利于避免光线偏转角过大，以平稳向第八透镜过渡，进而保证光学镜组的成像品质。
为了避免各透镜间发生碰撞的风险，沿光轴方向上，第六透镜的物侧面于光轴处至第八透镜的像侧面于光轴处的距离为T68，第六透镜的像侧面于光轴处至第七透镜的物侧面于光轴处之间间距为CT67，第七透镜的像侧面于光轴处至第八透镜的物侧面于光轴处之间间距为CT78，并满足条件式4.7<T68/(CT67+CT78)<8.1。
通过合理配置第六透镜、第七透镜以及第八透镜相邻两透镜之间的空气间隙(空气间隙可以理解为，第六透镜的像侧面至第七透镜的物侧面之间的距离，或第七透镜的像侧面至第八透镜的物侧面之间的距离)，一方面，可有效缩短光学镜组的光学总长(TTL)，以实现光学镜组小型化。另一方面，还可为第六透镜、第七透镜以及第八透镜的组装留出足够的空间，以避免相邻的透镜之间产生碰撞。因此，通过该设置可降低光学镜组的组装难度，并提升光学镜组的产品良率。而当，T68/(CT67+CT78)>8.1时，相邻镜片之间排布过于紧密，镜片之间容易相互碰撞，且增加组装难度。
其中，第六透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第六透镜的物侧面与光轴的交点之间的距离为SAG61，第六透镜的像侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第六透镜的像侧面与光轴的交点之间的距离为SAG62，第六透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T6，并满足0.9<(|SAG61|+|SAG62|)/T6<2。
通过合理配置第六透镜物侧面和像侧面的矢高，有利于第六透镜与位于其物侧以及像侧的各透镜进行配合，从而有助于减小光学镜组的光学总长，以实现光学镜组的小型化。且当(|SAG61|+|SAG62|)/T6>2时,第六透镜面型过于复杂，成型复杂，增加加工难度。
同样，第七透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第七透镜的物侧面与光轴交点之间的距离为SAG71，第七透镜的像侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第七透镜的像侧面与光轴交点之间的距离为SAG72，且第七透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T7，并满足1.6<(|SAG71|+|SAG72|)/T7<2.7。
通过合理配置第七透镜物侧面和像侧面的矢高，有利于第七透镜与位于其物侧面以及像侧面的各透镜进行配合，从而有助于减小光学镜组的光学总长，以实现光学镜组的小型化。且当(|SAG71|+|SAG72|)/T7>2.7时，会导致第七透镜表面倾角过大，并导致透镜表面后期镀膜时不均匀，从而反射能量出现杂散光问题，因此会降低成像品质。
不限于此，本发明中，第八透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至第八透镜的物侧面光学有效区与光轴交点之间的距离为SAG81，第八透镜的像侧面的边缘于光轴上的投影至第八透镜的像侧面与光轴交点之间的距离为SAG82，且第八透镜的物侧面与像侧面于光轴上的距离为T8，并满足1.2<(|SAG81|+|SAG82|)/T8<2。
通过合理配置第八透镜物侧面与像侧面的矢高以及第八透镜于光轴上的厚度的关系，不仅可以保证入射光线顺利的会聚于光学镜组的成像面，也有利于第八透镜与位于其物侧面的透镜进行配合，有助于缩短系统总长。且当(|SAG81|+|SAG82|)/T8>2时，会使第八透镜像侧面的面型复杂度增加，进而加深成型难度以及制造成本。
透镜表面倾角过大，会出现透镜表面镀膜不均匀的问题，同时还会出现透镜反射能量而产生杂光的现象，因此降低光学镜组的成像品质。
针对上述问题，本发明的第七透镜的物侧面以及像侧面中至少一个面可以设置有至少一个反曲点(反曲点又称拐点，在数学上指改变曲线向上或向下方向的点，直观地说拐点是使切线穿越曲线的点，即曲线的凹凸分界点)，和/或第八透镜的物侧面以及像侧面中至少一个面可以设置有至少一个反曲点。
通过在第七透镜和或第八透镜的物侧面以及像侧面中至少一个面设置有反曲点，可使得入射于第七透镜以及第八透镜表面的光线平稳过渡，并减小成像面上主光线的入射角度，从而提升光学镜组的成像品质。
为了提高光学镜组的成像效果，本发明的光学镜组可以在第八透镜的像侧面处设置有滤光片。通过在第八透镜的像侧面处设置有滤光片可显著提升光学镜组的成像品质。其中，滤光片可以为红外滤光片。
本发明还提供一种镜头模组，该镜头模组包括上述的光学镜组以及感光元件，感光元件位于光学镜组的像侧。其中，感光元件可以是感光耦合元件(CCD)或互补性氧化金属半导体元件(CMOS)。成像装置可以是诸如数码相机的独立成像设备，也可以是集成在诸如手机等移动电子设备上的成像模块。
本发明还提供一种电子设备，该电子设备包括以上描述的镜头模组。
下面参照附图进一步描述可适用于上述实施方式的光学镜组的具体实施例。
实施例1
以下参照图1至图2描述根据本发明实施例1的光学镜组。图1示出了根据本发明实施例1的光学镜组的结构示意图。
如图1所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为正。需要注意的是，本发明的物侧面以及像侧面均可以理解为透镜的光学有效区。且在本文中，于光轴处是指光轴附近的区域，描述透镜表面于光轴处的面型时，可表示该透镜表面至少于光轴处的面型。透镜的物侧面以及像侧面的最大有效半径处可以理解为物侧面以及像侧面圆周区域。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有负屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表1示出了实施例1中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000101
表1
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.31mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.57，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
其中，表格中物侧面S1于光轴处的曲率半径的数值2.541，其表示为第一透镜E1的物侧面S1的曲率半径为正(即第一透镜E1的物侧面S1为凸面)。表格中像侧面S2于光轴处的曲率半径的数值4.178，其表示为第一透镜E1的像侧面S2的曲率半径为正(即第一透镜E1的像侧面S2为凹面)。表格中物侧面S1对应的厚度数值为0.455，其表示为第一透镜E1的物侧面S1至像侧面S2于光轴上的距离，其也可以理解为第一透镜于光轴上的中心厚度为0.455mm。表格中像侧面S2对应的厚度数值为0.156，其表示为第一透镜E1的像侧面S2至第二透镜E2的物侧面S3于光轴上的距离为0.156mm，也可以理解为第一透镜E1与第二透镜E2之间的空气间隙为0.156mm。上述内容仅列举第一透镜E1的数据进行具体说明，第二至第八透镜以及滤光片的表格数据的理解均与第一透镜相同，且以下第二至第九实施例的表格内容理解方式均与第一实施例相同，故在以下各实施例中不再赘述。
本实施例中，第一至第八透镜的材质可以为塑料，滤光片的材质可以为玻璃。
在实施例1中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，各非球面透镜的面型x可利用但不限于以下非球面公式进行限定：
Figure BDA0002532604930000111
其中，Z表示透镜面中与Z轴平行的高度，r表示从顶点起的径向距离，c表示顶点处表面的曲率，K表示圆锥常数，A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20分别表示4阶、6阶、8阶、10阶、12阶、14阶、16阶、18阶以及20阶对应阶次的非球面系数。下表2给出了可用于实施例1中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000112
Figure BDA0002532604930000121
表2
图2分别示出了实施例1的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例1的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图2示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例1的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图2可知，实施例1所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例2
以下参照图3至图4描述根据本发明实施例2的光学镜组。图3示出了根据本发明实施例2的光学镜组的结构示意图。
如图3所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为正。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有负屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有正屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表3示出了实施例2中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000131
Figure BDA0002532604930000141
表3
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.31mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.57，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例2中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表4给出了可用于实施例2中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000142
Figure BDA0002532604930000151
表4
图4分别示出了实施例2的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离及示出了实施例2的光学镜组的象散曲线示意图，图4示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例2的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图4可知，实施例2所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例3
以下参照图5至图6描述根据本发明实施例3的光学镜组。图5示出了根据本发明实施例3的光学镜组的结构示意图。
如图5所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为正。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为负，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为负，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有负屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为负，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为负。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表5示出了实施例3中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000161
表5
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.28mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.57，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38.05mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.498mm。
在实施例3中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表6给出了可用于实施例3中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000162
Figure BDA0002532604930000171
表6
图6分别示出了实施例3的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例3的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图6示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例3的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图6可知，实施例3所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例4
以下参照图7至图8描述根据本发明实施例4的光学镜组。图7示出了根据本发明实施例4的光学镜组的结构示意图。
如图7所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为负。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有负屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为负，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为负。
第七透镜E7具有正屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表7示出了实施例4中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000181
Figure BDA0002532604930000191
表7
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.31mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.57，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例4中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表8给出了可用于实施例4中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000192
Figure BDA0002532604930000201
表8
图8分别示出了实施例4的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例4的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图8示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例4的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图8可知，实施例4所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例5
以下参照图9至图10描述根据本发明实施例5的光学镜组。图9示出了根据本发明实施例5的光学镜组的结构示意图。
如图9所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为负。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有负屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有正屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为负，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有负屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为正。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表9示出了实施例5中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000211
Figure BDA0002532604930000221
表9
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.31mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.57，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例5中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表10给出了可用于实施例5中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000222
Figure BDA0002532604930000231
表10
图10分别示出了实施例5的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例5的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图10示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例5的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图10可知，实施例5所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例6
以下参照图11至图12描述根据本发明实施例6的光学镜组。图11示出了根据本发明实施例6的光学镜组的结构示意图。
如图11所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为负。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有正屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为负，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为负。
第八透镜E8具有正屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为正，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表11示出了实施例6中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，Y半径(曲率半径)、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000241
表11
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.33mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.62，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.497mm。
在实施例6中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表12给出了可用于实施例6中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000242
Figure BDA0002532604930000251
表12
图12分别示出了实施例6的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例6的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图12示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例6的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图12可知，实施例6所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例7
以下参照图13至图14描述根据本发明实施例7的光学镜组。图13示出了根据本发明实施例7的光学镜组的结构示意图。
如图13所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为负。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为正，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为正。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有负屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有正屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为负，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为负，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表13示出了实施例7中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000261
Figure BDA0002532604930000271
表13
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.37mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.75，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例7中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表14给出了可用于实施例7中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000272
Figure BDA0002532604930000281
表14
图14分别示出了实施例7的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例7的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图14示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例7的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图14可知，实施例7所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例8
以下参照图15至图16描述根据本发明实施例8的光学镜组。图15示出了根据本发明实施例8的光学镜组的结构示意图。
如图15所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为正。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为正，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为正，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为负，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为负，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为负，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有正屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为正，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为负，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为正。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为负，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表15示出了实施例8中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000291
Figure BDA0002532604930000301
表15
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.433mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.88，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例8中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表16给出了可用于实施例8中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000302
Figure BDA0002532604930000311
表16
图16分别示出了实施例8的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例8的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图16示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例8的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图16可知，实施例8所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
实施例9
以下参照图17至图18描述根据本发明实施例9的光学镜组。图17示出了根据本发明实施例9的光学镜组的结构示意图。
如图17所示，光学镜组沿光轴由物侧至像侧依序包括：第一透镜E1、第二透镜E2、第三透镜E3、第四透镜E4、第五透镜E5、第六透镜E6、第七透镜E7、第八透镜E8、滤光片E9和成像面S19。
第一透镜E1具有正屈折力，第一透镜的物侧面S1于光轴处的曲率半径为正，第一透镜的像侧面S2于光轴处的曲率半径为正，且第一透镜物侧面S1最大有效半径处的曲率半径为负，第一透镜像侧面S2最大有效半径处的曲率半径为负。
第二透镜E2具有正屈折力，第二透镜的物侧面S3于光轴处的曲率半径为正，第二透镜的像侧面S4于光轴处的曲率半径为负，且第二透镜物侧面S3最大有效半径处的曲率半径为正，第二透镜像侧面S4最大有效半径处的曲率半径为负。
第三透镜E3具有负屈折力，第三透镜的物侧面S5于光轴处的曲率半径为负，第三透镜的像侧面S6于光轴处的曲率半径为正，且第三透镜物侧面S5最大有效半径处的曲率半径为负，第三透镜像侧面S6最大有效半径处的曲率半径为正。
第四透镜E4具有正屈折力，第四透镜的物侧面S7于光轴处的曲率半径为正，第四透镜的像侧面S8于光轴处的曲率半径为正，且第四透镜物侧面S7最大有效半径处的曲率半径为正，第四透镜像侧面S8最大有效半径处的曲率半径为正。
第五透镜E5具有负屈折力，第五透镜的物侧面S9于光轴处的曲率半径为正，第五透镜的像侧面S10于光轴处的曲率半径为正，且第五透镜物侧面S9最大有效半径处的曲率半径为负，第五透镜像侧面S10最大有效半径处的曲率半径为负。
第六透镜E6具有正屈折力，第六透镜的物侧面S11于光轴处的曲率半径为正，第六透镜的像侧面S12于光轴处的曲率半径为正，且第六透镜物侧面S11最大有效半径处的曲率半径为负，第六透镜像侧面S12最大有效半径处的曲率半径为正。
第七透镜E7具有负屈折力，第七透镜的物侧面S13于光轴处的曲率半径为正，第七透镜的像侧面S14于光轴处的曲率半径为正，且第七透镜物侧面S13最大有效半径处的曲率半径为负，第七透镜像侧面S14最大有效半径处的曲率半径为负。
第八透镜E8具有负屈折力，第八透镜的物侧面S15于光轴处的曲率半径为正，第八透镜的像侧面S16于光轴处的曲率半径为正，且第八透镜物侧面S15最大有效半径处的曲率半径为正，第八透镜像侧面S16最大有效半径处的曲率半径为负。
滤光片E9具有面向第八透镜的第一表面S17以及背离第八透镜的第二表面S18。来自物体的光依序穿过各表面S1至S18并最终成像在成像面S19。
表17示出了实施例9中，以波长为587.56nm的光线为参考的光学镜组的基本参数表，其中，曲率半径、厚度和焦距的单位均为毫米(mm)。
Figure BDA0002532604930000321
表17
本实施例中，光学镜组的总有效焦距f＝4.40mm，光学镜组的光圈数FNO＝1.66，光学镜组成像面有效像素区域的对角线长度的一半为ImgH＝38mm，以及第一透镜的物侧面至成像面的距离为TTL＝5.5mm。
在实施例9中，第一透镜E1至第八透镜E8中的任意一个透镜的物侧面和像侧面均可以为非球面，下表18给出了可用于实施例9中各非球面镜面S1-S16的高次项系数A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18和A20。
Figure BDA0002532604930000331
表18
图18分别示出了实施例9的光学镜组的轴上色差曲线示意图，其示意出波长为435.84nm、486.13nm、546.07nm、587.56nm以及656.27nm的光线经由镜头后的会聚焦点偏离，及示出了实施例9的光学镜组的象散曲线示意图，具体地图18示意出波长为546.07的光线的场曲曲线图和实施例9的光学镜组的波长为546.07nm的光线的畸变曲线示意图，其表示不同像高对应的畸变大小值。根据图18可知，实施例9所给出的光学镜组能够实现良好的成像品质。
综上，实施例1至实施例9中各透镜对应的参数均分别满足表19中所示的条件式。
Figure BDA0002532604930000341
表19
以上描述仅为本发明的较佳实施例以及对所运用技术原理的说明。本领域技术人员应当理解，本发明中所涉及的发明范围，并不限于上述技术特征的特定组合而成的技术方案，同时也应涵盖在不脱离所述发明构思的情况下，由上述技术特征或其等同特征进行任意组合而形成的其它技术方案。例如上述特征与本发明中公开的(但不限于)具有类似功能的技术特征进行互相替换而形成的技术方案。
本实施例的附图中相同或相似的标号对应相同或相似的部件；在本发明的描述中，需要理解的是，若有术语“上”、“下”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此附图中描述位置关系的用语仅用于示例性说明，不能理解为对本专利的限制，对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语的具体含义。
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (14)

1.一种光学镜组，其特征在于，沿光轴由物侧至像侧依序包括：
第一透镜，具有正屈折力，所述第一透镜的物侧面于所述光轴处的曲率半径为正，所述第一透镜的像侧面于所述光轴处的曲率半径为正；
第二透镜，具有正屈折力，所述第二透镜的物侧面于所述光轴处的曲率半径为正；
第三透镜，具有负屈折力，所述第三透镜的像侧面于所述光轴处的曲率半径为正；
第四透镜；
第五透镜；
第六透镜；
第七透镜，具有屈折力，所述第七透镜的像侧面于所述光轴处的曲率半径为正；
第八透镜，具有屈折力，所述第八透镜的物侧面于所述光轴处的曲率半径为正，所述第八透镜的像侧面于所述光轴处的曲率半径为正；
其中，所述光学镜组的总有效焦距为f，所述第四透镜、所述第五透镜以及所述第六透镜的组合焦距为f456，且f和f456满足以下条件式：
2<f456/f<18。
2.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第七透镜与所述第八透镜的组合焦距为f78，并满足以下条件式：
1.4<|f78|/f<6.2。
3.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述光学镜组的光圈数为FNO，并满足以下条件式：
FNO<1.9。
4.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述光学镜组的最大视场角的一半所对应的像高为ImgH，所述第一透镜的物侧面与所述光学镜组的成像面于所述光轴上的距离为TTL，且ImgH与TTL满足以下条件式：
TTL/ImgH<1.6。
5.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第一透镜的焦距为f1，所述第二透镜的焦距为f2，所述第三透镜的焦距为f3，且f1、f2以及f3满足以下条件式：
4.7<(f1+f2+|f3|)/f<6。
6.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述光学镜组的入瞳直径为EPD，并满足以下条件式：
f1/EPD<5.8。
7.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第七透镜的像侧面于光轴处的曲率半径为R14，所述第七透镜的焦距为f7，且R14与f7满足以下条件式：
R14/|f7|<0.8。
8.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第六透镜的物侧面与所述第八透镜的像侧面于所述光轴上的距离为T68，所述第六透镜的像侧面与所述第七透镜的物侧面于所述光轴上的距离为CT67，所述第七透镜的像侧面与所述第八透镜的物侧面于所述光轴上的距离为CT78，且T68、CT67以及CT78满足以下条件式：
4.7<T68/(CT67+CT78)<8.1。
9.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第六透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至所述第六透镜的物侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG61，所述第六透镜的像侧面光学有效区的边缘于所述光轴上的投影至所述第六透镜的像侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG62，所述第六透镜的物侧面与像侧面于所述光轴上的距离为T6，且SAG61、SAG62以及T6满足以下条件式：
0.9<(|SAG61|+|SAG62|)/T6<2。
10.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第七透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至所述第七透镜的物侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG71，所述第七透镜的像侧面光学有效区的边缘于所述光轴上的投影至所述第七透镜的像侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG72，且所述第七透镜的物侧面与像侧面于所述光轴上的距离为T7，且SAG71、SAG72以及T7满足以下条件式：
1.6<(|SAG71|+|SAG72|)/T7<2.7。
11.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第八透镜的物侧面光学有效区的边缘于光轴上的投影至所述第八透镜的物侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG81，所述第八透镜的像侧面光学有效区的边缘于所述光轴上的投影至所述第八透镜的像侧面与所述光轴的交点之间的距离为SAG82，且所述第八透镜的物侧面与像侧面于所述光轴上的距离为T8，且SAG81、SAG82以及T8满足以下条件式：
1.2<(|SAG81|+|SAG82|)/T8<2。
12.如权利要求1所述的光学镜组，其特征在于，
所述第七透镜的物侧面以及所述第七透镜的像侧面中至少有一个面设置有至少一个反曲点；和/或
所述第八透镜的物侧面以及所述第八透镜的像侧面中至少一个面设置至少一个有反曲点。
13.一种镜头模组，其特征在于，包括：
权利要求1-12任一项所述的光学镜组；
感光元件，位于所述光学镜组的所述像侧；
其中，所述光学镜组用于接收被摄物体的光信号并投射至所述感光元件，所述感光元件用于将对应于所述被摄物体的所述光信号转换为图像信号。
14.一种电子设备，其特征在于，包括：
权利要求13所述的镜头模组。
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