CN111596190A - 一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 - Google Patents
一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111596190A CN111596190A CN202010468013.7A CN202010468013A CN111596190A CN 111596190 A CN111596190 A CN 111596190A CN 202010468013 A CN202010468013 A CN 202010468013A CN 111596190 A CN111596190 A CN 111596190A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- voltage
- calculating
- diode
- rectifying circuit
- schottky diode
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/26—Testing of individual semiconductor devices
- G01R31/2601—Apparatus or methods therefor
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Rectifiers (AREA)
Abstract
本发明公开了一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,包括:步骤1、确定整流电路的参数。步骤2、计算二极管的结电压VD和整流电路的输出电压Vout。步骤3、计算输入电流Iin。步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout。步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率。本发明所述计算方法可以根据设计需求预估微波频段下肖特基二极管的整流效率。
Description
技术领域
本发明属于微波射频器件技术领域,尤其涉及微波射频器件技术领域中的一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法。
背景技术
微波能量传输系统是将电磁波作为能量的载体,实现远距离能量传输的一种装置。其原理是利用微波功率源将直流电或交流电转换为微波能量,由天线发射出去,微波能量通过自由空间到达接收天线,然后经过整流电路转换为直流电,为装置供电。微波能量传输系统具有作用距离远,功率容量大等特点,可为物联网、无人机等进行远距离供电,也可实现空间太阳能电站的远程输电,具有广阔的应用前景。
微波整流电路是微波能量传输系统接收端的重要组成部分,其作用是利用肖特基二极管的非线性将微波能量转化为直流能量,整流电路的效率主要由肖特基二极管的性能来决定。在整流电路设计的初始,需要根据应用场合与系统要求来选择合适的肖特基二极管,因此有必要提出一种可以利用二极管参数来计算二极管的整流效率的方法。文献《Theoretical and experimental development of 10and 35GHz rectennas》(IEEETransactions on Microwave Theory and Techniques,vol.40,no.6,1992)及《Theoretical analysis of RF-DC conversion efficiency for class-F rectifiers》(IEEE Transactions on Microwave Theory and Techniques,vol.62,no.4,2014)均提出通过计算输出电压来得到输出直流功率,计算二极管的串联电阻以及结上的损耗来计算损耗的功率,最终得到肖特基二极管整流效率的方法。然而,这些方法采用的二极管I-V特性过于理想,都假设二极管未导通和未击穿时通过二极管的电流为零,反之,电流则为无穷大。因此,这些方法计算出来的肖特基二极管整流效率存在较大误差。
发明内容
本发明的目的是提出一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,克服现有计算方法计算结果误差较大的缺点。
本发明的技术方案之一是:一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,包括以下步骤
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、滤波电容CL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于串联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD和整流电路的输出电压Vout;
步骤3、将输出电压Vout代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin。
本发明的技术方案之二是:一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,包括以下步骤
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、隔直电容Cb、滤波电感LL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于并联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD,整流电路的输出电压Vout及隔直电容两端电压VCb;
步骤3、将隔直电容两端电压VCb代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin。
与现有技术相比,本发明具有以下优点:
1.以往的计算方法都是采用I-V特性曲线过于理想,均假设二极管未导通和未击穿时通过二极管的电流为零,反之,电流则为无穷大,而本发明采用的I-V特性是根据肖克利方程得出,更接近实际,因此,本发明的计算结果更准确。
2.以往的方法忽略了高次谐波的影响,本发明在整流电路的输出端引入了高频滤波电容CL或滤波电感LL,对高次谐波有抑制作用,输出电压更接近直流,计算结果更准确。
附图说明
图1是本发明所对应的串联二极管整流电路模型
图2是本发明所对应的并联二极管整流电路模型
图3是本发明的流程图
图4是本发明计算的串联二极管时整流效率随输入功率变化的曲线
图5是本发明计算的并联二极管时整流效率随输入功率变化的曲线
具体实施方式
下面结合附图和具体实施例对本发明的技术方案做进一步说明。
实施例1:一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,包括以下步骤
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、滤波电容CL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于串联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD和整流电路的输出电压Vout;
步骤3、将输出电压Vout代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin;
为进一步说明上述技术方案的可靠性,下面给出一个具体计算实例,整流电路为串联二极管拓扑模型,如图1所示。输入端正弦电压信号的幅值Vm=0.5–4.5V,步进为0.2V,工作频率f=5.8GHz、负载电阻RL=400Ω、滤波电容CL=100pF,整流二极管为HSMS-286x,内建电势Vbi=0.65V、击穿电压Vbr=7V、零偏置结电容Cj0=0.18pF、串联电阻RS=6Ω、反向饱和电流IS=5×10-8A、结区梯度系数m=0.5、发射系数n=1.08。计算的流程如图3所示,计算所得的整流效率随输入功率变化的曲线如图4所示。
实施例2:一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,包括以下步骤
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、隔直电容Cb、滤波电感LL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于并联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD,整流电路的输出电压Vout及隔直电容两端电压VCb;
步骤3、将隔直电容两端电压VCb代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin。
为进一步说明上述技术方案的可靠性,下面给出一个具体计算实例,整流电路为并联二极管拓扑模型,如图2所示。输入端正弦电压信号的幅值Vm=0.5–4.5V,步进为0.2V,工作频率f=5.8GHz、负载电阻RL=400Ω、隔直电容CL=100pF、滤波电感LL=1000nH,整流二极管为HSMS-286x,内建电势Vbi=0.65V、击穿电压Vbr=7V、零偏置结电容Cj0=0.18pF、串联电阻RS=6Ω、反向饱和电流IS=5×10-8A、结区梯度系数m=0.5、发射系数n=1.08。计算的流程如图3所示,计算所得的整流效率随输入功率变化的曲线如图5所示。
以上所述,仅为本发明的具体实施方式,但本发明的保护范围并不局限于此,任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明公开的范围内,能够轻易想到的变化或替换,都应涵盖在本发明权利要求的保护范围内。
Claims (2)
1.一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、滤波电容CL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于串联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD和整流电路的输出电压Vout;
步骤3、将输出电压Vout代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin。
2.一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法,其特征在于,包括以下步骤:
步骤1、确定整流电路的参数,包括整流电路输入端正弦电压信号的幅值Vm,工作频率f、负载电阻RL、隔直电容Cb、滤波电感LL,及整流二极管的参数,包括内建电势Vbi、击穿电压Vbr、零偏置结电容Cj0、串联电阻RS、反向饱和电流IS、结区梯度系数m、发射系数n;
步骤2、根据基尔霍夫定律,对于并联拓扑结构的整流电路,建立以下方程组
其中,VT是热电势,在室温300K下VT=kT/q的近似值为0.026V,ω为角频率,ω=2πf,结电容Cj为
通过欧拉法或预测-校正法求解上述微分方程组,得到二极管的结电压VD,整流电路的输出电压Vout及隔直电容两端电压VCb;
步骤3、将隔直电容两端电压VCb代入下式
求得整流电路的输入电流Iin;
步骤4、计算输入功率Pin及输出功率Pout
其中,T为输入信号的周期,T=1/f,Vout,DC为直流输出电压,取输出电压Vout的均值。
步骤5、计算微波肖特基二极管的整流效率ηD=Pout/Pin。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010468013.7A CN111596190A (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202010468013.7A CN111596190A (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111596190A true CN111596190A (zh) | 2020-08-28 |
Family
ID=72187856
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202010468013.7A Pending CN111596190A (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111596190A (zh) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105095544A (zh) * | 2014-05-14 | 2015-11-25 | 中芯国际集成电路制造(上海)有限公司 | 肖特基二极管spice模型及其形成方法、应用方法 |
JP2017093123A (ja) * | 2015-11-09 | 2017-05-25 | 住友電気工業株式会社 | 無線電力受電装置 |
-
2020
- 2020-05-28 CN CN202010468013.7A patent/CN111596190A/zh active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105095544A (zh) * | 2014-05-14 | 2015-11-25 | 中芯国际集成电路制造(上海)有限公司 | 肖特基二极管spice模型及其形成方法、应用方法 |
JP2017093123A (ja) * | 2015-11-09 | 2017-05-25 | 住友電気工業株式会社 | 無線電力受電装置 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
刘建: "面向微波输能的高效率整流电路与天线研究", 《中国博士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
张会: "深空探测X波段低噪声放大器的研究与制作", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 信息科技辑》 * |
谭冠南: "毫米波整流天线及阵列研究", 《中国博士学位论文全文数据库 信息科技辑》 * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Lange et al. | Three-level single-phase bridgeless PFC rectifiers | |
CN103956769B (zh) | 一种基于模糊pi算法的微电网并网逆变器的控制方法 | |
Majeed et al. | A multiple-input cascaded DC–DC converter for very small wind turbines | |
US9804627B2 (en) | Multi-input PV inverter with independent MPPT and minimum energy storage | |
CN110323959B (zh) | 可抑制二次纹波和共模漏电流的单相逆变器及其控制方法 | |
CN103259433B (zh) | 基于正激变换器的高频隔离式三电平逆变器 | |
CN103036461A (zh) | 三相整流模组、其适用的系统及谐波抑制方法 | |
Choi et al. | High-efficiency grid-connected photovoltaic module integrated converter system with high-speed communication interfaces for small-scale distribution power generation | |
CN102176062B (zh) | 多功能发射机 | |
CN102291014A (zh) | 交流斩波-全桥整流的ac-dc变换器 | |
CN103166495A (zh) | 单相不对称全桥非隔离光伏并网逆变器 | |
Mabrouki et al. | High efficiency low power rectifier design using zero bias schottky diodes | |
CN102570828A (zh) | 产生用于跟踪最大功率点的电流命令值的方法和设备 | |
EP4064502A1 (en) | Photovoltaic system and leakage current control method for photovoltaic system | |
CN111669044A (zh) | 一种新型级联交错图腾柱无桥pfc电路及其控制方法 | |
CN103825477A (zh) | 一种三相单管DCM Boost PFC变换器 | |
Guo et al. | Class F rectifier RF-DC conversion efficiency analysis | |
CN111596190A (zh) | 一种微波肖特基二极管整流效率的计算方法 | |
Song et al. | Design of high-efficiency high-power transmitter for active sonar | |
CN213817574U (zh) | 一种基于耦合电感的纹波抑制整流器 | |
CN107733252A (zh) | 一种自带温度补偿的整流稳压电路 | |
Chen et al. | Application of improved bridgeless power factor correction based on one-cycle control in electric vehicle charging system | |
CN109756124B (zh) | 一种用于无线电能传输的电流馈电式半桥谐振拓扑结构 | |
CN112290790A (zh) | 一种针对功率器件振铃现象的能量收集装置 | |
Liu et al. | Phase‐shift full bridge power supply based on SiC devices |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20200828 |
|
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |