CN111560557A - 一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,铁水控钛环节:选取低钛铁水进行硅钢冶炼,铁水中Ti≤0.02wt%;转炉冶炼环节:出钢时[O]:0.05wt%~0.07wt%,控制转炉下渣,使精炼顶渣中TiO2≤0.3wt%;RH钢包进站后,吨钢加入精炼渣改质剂2kg~4kg,RH合金化结束后,切换提升气体为CO2,真空度2kpa~5kpa,处理时间10min~15min。本发明能够去除无取向硅钢钢液中的钛,最终实现低牌号无取向硅钢钢材中钛含量小于0.001wt%的目标,保证无取向硅钢产品质量。本发明操作简单,可实施性强;增加成本较少,降钛效果显著;为低钛钢铁产品的冶炼提供一个基础技术平台。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金领域,尤其涉及一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺。
背景技术
钢液中的钛能与氮结合形成TiN夹杂,TiN夹杂对于很多钢种而言,是一种有害夹杂,例如TiN夹杂对无取向硅钢的磁性能有重要性能,主要表现在抑制晶粒长大、促使晶格畸变,阻碍磁畴转动和畴壁移动,是劣化无取向硅钢电磁性能的有害夹杂物,各大无取向硅钢生产厂都对钢中的Ti和N含量进行了严格控制;帘线钢冶炼时会产生变形能力差的脆性TiN夹杂,如果对于其不加以控制,会造成后续拉拔和捻股过程中断丝,因此,国际著名的帘线钢生产商贝尔卡特建立了钛夹杂罚分体系,钛夹杂数量越多、尺寸越多罚分越严重,达到一定分数的盘条会降级使用或退货处理;TiN夹杂对钢的疲劳寿命特别有害,轴承钢中Ti含量从40×10-6降低到10×10-6以下,能使寿命提高约2倍,目前,高端轴承钢对Ti含量的要求越来越严,从钢厂客户提出的要求看,部分客户要求Ti含量控制15×10-6以下。
科研工作者针对这种情况,也进行了相关研究,文献《高碳钢转炉冶炼过程脱钛理论计算及应用》详细论述了转炉冶炼过程中钛的氧化行为,最终得出转炉前期是钢中钛的有利阶段,并采取了转炉双渣法冶炼,取得转炉出钢后钢液中Ti含量小于10×10-6的水平;专利文件:轴承钢纳米脱钛剂的制取方法(公开号:CN1603032A)、轴承钢纳米脱钛剂在钢液中的分散方法(公开号:CN1721556A)、轴承钢纳米脱钛剂在钢液中的加入方法(公开号:CN1721557A),论述了一种向钢液中加入纳米铁合金材料脱钛剂的方法,具体包括制备纳米脱钛剂、包芯线制备、分散及加入工艺等;专利文件:一种用于钢液脱夹杂的钢液净化剂(公开号:CN107130084A),论述一种以金属铝、石灰粉、碳化硅粉、二氧化钛和生物质为主要组元的净化剂,通过促进钢液含钛夹杂物上浮的方法来达到降低钢液钛含量的目的;以上这些方法都从某一方面实现了钢液中钛含量的降低,但炼钢是个长流程工序,如果不全面控制钛含量,会在后续的冶炼工序回钛,例如精炼过程中,渣中的钛会与钢液中铝发生以下反应:导致钢液增钛,最终产品不合,因此,有必要提出一种全流程降钛、控钛的工艺技术方法。
一般无取向硅钢冶炼工艺路线为:铁水预处理脱硫→转炉冶炼→RH精炼→上铸机浇铸,根据实际生产情况分析,几个工艺环节应该得到控制,首先是控制铁水含钛量,选取低钛含量铁水进行冶炼无取向硅钢;转炉由于有较高的氧势,具备良好的脱钛条件,出转炉时钢水是含钛的最低值阶段,控制下渣,避免渣中氧化钛引起钢液回钛;而在精炼阶段,由于加入了大量含钛合金,难以避免钢液增钛,这时钢液的钛含量基本为最终值阶段,也是增钛最多的环节,目前,基本上以选用含钛少的合金、控制渣回钛为主要手段。
发明内容
本发明的目的是提供一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,能够去除无取向硅钢钢液中的钛,最终实现低牌号无取向硅钢钢材中钛含量小于0.001wt%的目标,保证无取向硅钢产品质量。
为了达到上述目的,本发明采用以下技术方案实现:
一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,冶炼路线为:铁水预处理→转炉→RH精炼→连铸,采用了全流程降钛、控钛方法,最终实现低钛钢铁产品含量要求,使钢材中钛含量达到小于0.001wt%的目标,具体通过以下步骤实现:
1)铁水控钛环节:选取低钛铁水进行硅钢冶炼,要求铁水中Ti≤0.02wt%;
2)转炉冶炼环节:出钢时[O]:0.05wt%~0.07wt%,控制转炉下渣,使精炼顶渣中TiO2≤0.3wt%;
3)RH钢包进站后,吨钢加入精炼渣改质剂2kg~4kg,RH合金化结束后,切换提升气体为CO2,真空度2kpa~5kpa,处理时间10min~15min;
4)将处理后钢液上铸机进行浇铸。
所述精炼渣改质剂包括如下重量份数的原料:氧化钙50~70份、萤石10~20份、氧化铈5~10份、氧化铝10~20份。
不同于常规方法,本发明提供了一种减少渣中氧化钛活度,把氧化钛固定在渣中,利用弱氧剂主动去氧化去除钢液中钛的方法,具体原理如下:(1)在RH精炼阶段加入精炼渣改质剂,在炼钢温度下,精炼渣改质剂中CeO2能与氧化钛生成稳定的化合物,这种化合物不被铝还原,另外精炼渣改质剂中CeO2固体粉末密度(7.2g/cm3)与钢水接近,远大于钢渣密度,处于钢渣最低层,有效隔绝了钢渣中自由氧化钛与钢液中铝的接触,减少渣中回钛;(2)利用弱氧化剂CO2作为RH精炼提升气体,有选择性的去氧化钢液中的钛,主动降低合金增钛的影响,硅铁合金作为主要合金元素,对增钛影响最大,如果直接吹氧或加入氧化物,虽然能在一定程度上降低钢液中的钛,但会带来硅含量的损失,造成难以精确控制成分和成本的增加,而弱氧化剂CO2在炼钢温度下会优先与钛反应,减少了硅的损失,实现了成本和成分的控制,理论计算如下:
i.2CO2+[Si]=2CO+SiO2(s) △G=-252950+44.79T;
ii.2CO2+[Ti]=2CO+TiO2(s) △G=-385562+85.86T;
注:△G为标准状态下化学反应吉布斯自由能,单位(J/mol)
代入炼钢温度1873K,△G分别为-169058.33、-224746.22,可见炼钢温度下,ii式吉布斯自由能△G负值较大,反应以CO2氧化钢液中的钛为主。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,能够去除无取向硅钢钢液中的钛,最终实现低牌号无取向硅钢钢材中钛含量小于0.001wt%的目标,保证无取向硅钢产品质量。本发明操作简单,可实施性强;增加成本较少,降钛效果显著;为低钛钢铁产品的冶炼提供一个基础技术平台。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明的实施方式作进一步说明。
实施例1:
将本发明提供的工艺应用到无取向硅钢的冶炼上,钢种成分见表1,冶炼工艺流程:铁水预处理→转炉→RH精炼→连铸,钢包内钢水重量约为200吨,具体步骤如下:
表1无取向硅钢钢种成分要求(质量百分含量%)
1)铁水进站后,根据要求选取低钛铁水,经过预处理脱硫后铁水成分如表2所示:
表2预处理前后铁水成分(质量百分含量%)
2)根据要求转炉冶炼控制出钢氧含量及下渣量,出钢时钢水[O]:0.06wt%、渣中TiO2: 0.27wt%;
3)RH进站后,加入750kg精炼渣改质剂(氧化钙500公斤、萤石100公斤、氧化铈 50公斤、氧化铝100公斤),RH合金化结束后,切换提升气体为CO2,真空度4kpa,处理时间12min,各个阶段取样进行化学成分检验和钢渣分析,结果如表3所示:
表3 RH钢样化学成分检验结果(质量百分含量%)
对应关系 | C | Si | Mn | P | S | Ti | Als | |
1 | 进站 | 0.047 | <0.01 | 0.065 | 0.047 | 0.0025 | 0.0012 | 0.42 |
2 | 磷铁3分钟后 | 0.024 | <0.01 | 0.059 | 0.066 | 0.0027 | 0.0016 | 0.22 |
3 | 硅铁3分钟后 | 0.0038 | 0.67 | 0.056 | 0.069 | 0.0030 | 0.0015 | 0.23 |
4 | 出站 | 0.0035 | 0.65 | 0.34 | 0.071 | 0.0026 | 0.0009 | 0.25 |
从表3可以看出RH合金加入后,明显使钢液增钛,但出站时因为CO2的选择氧化和精炼渣的固定TiO2,钢液中的钛保持在成分控制范围内,验证了本发明方法控钛的可行性和有效性。
表4 RH钢渣检验结果(质量百分含量%)
对应关系 | CaO | SiO<sub>2</sub> | MgO | TiO<sub>2</sub> | Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub> | |
1 | 进站 | 44.19 | 14.34 | 7.92 | 0.27 | 13.71 |
2 | 磷铁3分钟后 | 47.32 | 11.50 | 7.37 | 0.47 | 10.76 |
3 | 硅铁3分钟后 | 43.38 | 15.07 | 9.07 | 0.54 | 13.05 |
4 | 出站 | 38.01 | 17.95 | 8.68 | 0.65 | 15.73 |
从表4精炼渣的化学成分变化可以看出,渣中TiO2逐渐增多,没有回钛发生。
表5中包样、铸坯样钢水成分(质量百分含量%)
由本实施例可以看出,经过上述冶炼过程后,无取向硅钢铸坯中Ti<0.001wt%(质量百分含量),能够满足钢种成分要求。
实施例2:
将本发明提供的工艺应用到无取向硅钢的冶炼上,钢种成分见表6,冶炼工艺流程:铁水预处理→转炉→RH精炼→连铸,钢包内钢水重量约为200吨,具体步骤如下:
表6无取向硅钢钢种成分要求(质量百分含量%)
1)铁水进站后,根据要求选取低钛铁水,经过预处理脱硫后铁水成分如表7所示:
表7预处理前后铁水成分(质量百分含量%)
2)根据要求转炉冶炼控制出钢氧含量及下渣量,出钢时钢水[O]:0.05wt%、渣中TiO2: 0.24wt%;
3)RH进站后,加入750kg精炼渣改质剂(氧化钙500公斤、萤石100公斤、氧化铈 50公斤、氧化铝100公斤),RH合金化结束后,切换提升气体为CO2,真空度4kpa,处理时间12min,各个阶段取样进行化学成分检验和钢渣分析,结果如表8所示:
表8 RH钢样化学成分检验结果(质量百分含量%)
对应关系 | C | Si | Mn | P | S | Ti | Als | |
1 | 进站 | 0.048 | <0.01 | 0.062 | 0.0214 | 0.0018 | 0.0005 | 0.19 |
2 | 磷铁3分钟后 | 0.037 | <0.01 | 0.0546 | 0.0844 | 0.0019 | 0.0014 | 0.34 |
3 | 硅铁3分钟后 | 0.0039 | 0.42 | 0.0578 | 0.0863 | 0.0024 | 0.0018 | 0.24 |
4 | 出站 | 0.0028 | 0.43 | 0.359 | 0.090 | 0.0025 | 0.0009 | 0.23 |
从表8可以看出RH合金加入后,明显使钢液增钛,但出站时因为CO2的选择氧化和精炼渣的固定TiO2,钢液中的钛保持在成分控制范围内,验证了本发明方法控钛的可行性和有效性。
表9 RH钢渣检验结果(质量百分含量%)
对应关系 | CaO | SiO<sub>2</sub> | MgO | TiO<sub>2</sub> | Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub> | |
1 | 进站 | 42.19 | 10.34 | 6.95 | 0.54 | 13.71 |
2 | 磷铁3分钟后 | 45.32 | 12.50 | 7.34 | 0.56 | 10.76 |
3 | 硅铁3分钟后 | 44.38 | 13.07 | 8.09 | 0.58 | 13.05 |
4 | 出站 | 40.01 | 18.95 | 9.68 | 0.65 | 15.73 |
从表9精炼渣的化学成分变化可以看出,渣中TiO2逐渐增多,没有回钛发生。
表10中包样、铸坯样钢水成分(质量百分含量%)
由本实施例可以看出,经过上述冶炼过程后,无取向硅钢铸坯中Ti<0.001wt%(质量百分含量),能够满足钢种成分要求。
Claims (2)
1.一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,冶炼路线为:铁水预处理→转炉→RH精炼→连铸,其特征在于,采用了全流程降钛、控钛方法,具体通过以下步骤实现:
1)铁水控钛环节:选取低钛铁水进行硅钢冶炼,要求铁水中Ti≤0.02wt%;
2)转炉冶炼环节:出钢时[O]:0.05wt%~0.07wt%,控制转炉下渣,使精炼顶渣中TiO2≤0.3wt%;
3)RH钢包进站后,吨钢加入精炼渣改质剂2kg~4kg,RH合金化结束后,切换提升气体为CO2,真空度2kpa~5kpa,处理时间10min~15min;
4)将处理后钢液上铸机进行浇铸。
2.根据权利要求1所述的一种无取向硅钢控钛、降钛的工艺,其特征在于,所述精炼渣改质剂包括如下重量份数的原料:氧化钙50~70份、萤石10~20份、氧化铈5~10份、氧化铝10~20份。
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PB01 | Publication | ||
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SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
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RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20200821 |
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