CN111500938A - 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 - Google Patents
一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111500938A CN111500938A CN202010471009.6A CN202010471009A CN111500938A CN 111500938 A CN111500938 A CN 111500938A CN 202010471009 A CN202010471009 A CN 202010471009A CN 111500938 A CN111500938 A CN 111500938A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- percent
- rolling
- channel steel
- steel
- controlled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 85
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 85
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 54
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims abstract description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 14
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 11
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims abstract description 11
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 18
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 13
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 6
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 4
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 4
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N nitrogen group Chemical group [N] QJGQUHMNIGDVPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明涉及一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的生产方法，槽钢的化学成分按重量百分比为：C 0.120％～0.200％，Si 0.30％～0.50％，Mn 0.90％～1.10％，V 0.040％～0.070％，P≤0.010％，S≤0.005％，N 0.0080％～0.0120％，Als 0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质；生产工艺包括冶炼、连铸、加热炉加热、轧制和冷却过程。本发明根据槽钢的力学性能要求进行化学成分、生产工艺设计，使槽钢满足用户使用要求；通过轧制在槽钢腿部外侧直接热加工出焊接用的坡口，从而省去了后期加工焊接坡口的工序，缩短了施工周期。
Description
技术领域
本发明涉及槽钢生产技术领域，尤其涉及一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及其生产方法。
背景技术
槽钢是一种复杂断面型钢，在钢结构工程中广泛应用。槽钢在使用过程中要求其具有较好的焊接性能及优良的综合机械性能。一般情况下，槽钢的形状要求按照GB/T 706标准的规定进行生产供货，其中规定槽钢的厚度最大为14.5mm。但是目前，有些桥梁工程对槽钢的使用提出了新的需求，如要求槽钢腿部的厚度为20～50mm，同时对槽钢的力学性能提出了严苛的要求，如要求槽钢具有优良的强度、塑性和韧性。另外，槽钢在使用时其腿部通常需要与其他钢结构进行对焊，而采用常规结构形式的槽钢只能在施工前预先在其腿部加工一个坡口，用材量大时严重影响工程周期。
发明内容
本发明提供了一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的生产方法，根据其力学性能要求，进行化学成分、生产工艺设计，使所生产的槽钢满足用户使用要求；另外发挥孔型轧制的优势，通过轧制在槽钢腿部外侧直接热加工出焊接用的坡口，从而省去了后期加工焊接坡口的工序，缩短了施工周期。
为了达到上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢，所述槽钢的化学成分按照重量百分比计为：C0.120％～0.200％，Si 0.30％～0.50％，Mn 0.90％～1.10％，V 0.040％～0.070％，P≤0.010％，S≤0.005％，N 0.0080％～0.0120％，Als 0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质；所述槽钢的腰部厚度为20～50mm，屈服强度为440MPa以上，断后延伸率为27.0％以上，-20℃冲击吸收能量为160J以上，-40℃冲击吸收能量为100J以上。
一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的生产方法，所述槽钢的生产工艺包括冶炼、连铸、加热炉加热、轧制和冷却过程，生产过程具体如下：
1)冶炼工艺路线为：铁水预处理-转炉冶炼-LF精炼-RH精炼-连铸，在转炉冶炼或RH精炼过程进行吹氮处理，控制冶炼钢中的氮含量达到目标范围，RH处理时间15～20min，控制钢中[H]≤2.5ppm、[O]≤25ppm；
2)将步骤1)所得钢水经连铸制得铸坯，连铸时控制中间包过热度为35～50℃，二冷水比水量为0.35～0.40m3/t，使连铸坯断面等轴晶比例小于5.0％；
3)将步骤2)所得铸坯进行加热，采用热装或冷装方式，热装时控制升温时间为1～3h，冷装时控制升温时间为2～4h，加热温度为1160～1200℃，保温时间60～300min；
4)将经步骤3)加热后的铸坯进行轧制，轧制工艺分为粗轧和精轧两个阶段，控制过程参数如下：
a)粗轧，将铸坯经5～7道次轧制成精轧用坯料，粗轧开轧温度1100～1140℃；
b)精轧，将所得的坯料进行5～7道次轧制得到槽钢，终轧温度860～910℃；通过孔型轧制，在槽钢腿部外侧直接轧制出焊接用的坡口；
5)轧后冷却，将步骤4)制得的槽钢进行快速冷却，返红温度为660～700℃，随后空冷至80℃以下，矫直得到槽钢成品。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
根据其力学性能要求，进行化学成分、生产工艺设计，使所生产的槽钢满足用户使用要求；另外发挥孔型轧制的优势，通过轧制在槽钢腿部外侧直接热加工出焊接用的坡口，从而省去了后期加工焊接坡口的工序，缩短了施工周期。
附图说明
图1是本发明所述一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的断面结构示意图。
图中：1.槽钢2.坡口
具体实施方式
本发明所述一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢，所述槽钢的化学成分按照重量百分比计为：C 0.120％～0.200％，Si 0.30％～0.50％，Mn 0.90％～1.10％，V 0.040％～0.070％，P≤0.010％，S≤0.005％，N 0.0080％～0.0120％，Als 0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质；所述槽钢的腰部厚度为20～50mm，屈服强度为440MPa以上，断后延伸率为27.0％以上，-20℃冲击吸收能量为160J以上，-40℃冲击吸收能量为100J以上。
本发明所述一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢化学成分设计原则如下：
C：钢中主要强化元素，是提高钢淬透性的主要元素；其含量偏低时会使碳化物等的生成量降低，影响轧制时细化晶粒的效果。当含量偏高时，对钢的低温韧性与焊接性能不利。因此，综合考虑成本、性能等因素，本发明控制C的范围为0.120％～0.200％。
Si：炼钢脱氧的必要元素，在钢中固溶能力较强，可以起到一定的强化作用，但含量过高会严重损害钢的低温韧性和焊接性能。本发明控制Si的范围为0.30％～0.50％。
Mn：可以延缓钢中铁素体和珠光体转变，大幅增加钢的淬透性，降低钢的脆性转变温度，改善冲击韧性；但是Mn含量过高容易在钢中形成偏析，对钢的塑性和韧性有不利影响。综合考虑，本发明控制Mn的范围为0.90％～1.10％。
V：强碳化物形成元素。对奥氏体再结晶影响较小，低温时V的碳、氮化物大量析出可以起到细化、强化晶粒的作用，进而提高钢的强度。本发明控制V的范围为0.040％～0.070％。
N：在钢中N主要以游离态和化合物两种状态存在，前者的存在对钢的韧性不利，后者的存在则对钢的综合性能有好的影响作用。对于含V的钢中，钢中缺氮的情况下，大部分的V没有充分发挥其析出强化作用。另外，含氮钢不仅消除了炼钢过程中因脱气和精炼去氮引起的成本增加，而且钢中增氮更能充分发挥微合金元素的作用，节约合金化元素的用量，从而大大降低生产成本。本发明控制N的范围为0.0080％～0.0120％。
Al：强脱氧剂，在钢中产生高度细碎的、超显微的氧化物，起到细化晶粒的作用。本发明控制Als的范围为0.015％～0.030％。
本发明所述一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的生产方法，所述槽钢的生产工艺包括冶炼、连铸、加热炉加热、轧制和冷却过程；生产过程具体如下：
1)冶炼工艺路线为：铁水预处理-转炉冶炼-LF精炼-RH精炼-连铸，在转炉冶炼或RH精炼过程进行吹氮处理，控制冶炼钢中的氮含量达到目标范围，RH处理时间15～20min，控制钢中[H]≤2.5ppm、[O]≤25ppm；
2)将步骤1)所得钢水经连铸制得铸坯，连铸时控制中间包过热度为35～50℃，二冷水比水量为0.35～0.40m3/t，使连铸坯断面等轴晶比例小于5.0％；
3)将步骤2)所得铸坯进行加热，采用热装或冷装方式，热装时控制升温时间为1～3h，冷装时控制升温时间为2～4h，加热温度为1160～1200℃，保温时间60～300min；
4)将经步骤3)加热后的铸坯进行轧制，轧制工艺分为粗轧和精轧两个阶段，控制过程参数如下：
a)粗轧，将铸坯经5～7道次轧制成精轧用坯料，粗轧开轧温度1100～1140℃；
b)精轧，将所得的坯料进行5～7道次轧制得到槽钢，终轧温度860～910℃；通过孔型轧制，在槽钢腿部外侧直接轧制出焊接用的坡口(如图1所示)；
5)轧后冷却，将步骤4)制得的槽钢进行快速冷却，返红温度为660～700℃，随后空冷至80℃以下，矫直得到槽钢成品。
以下实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。下述实施例中所用方法如无特别说明均为常规方法。
【实施例】
本实施例中，根据所设计的槽钢化学成分进行钢水冶炼，具体化学成分如表1所示，冶炼工艺参数如表2所示。
表1槽钢的化学成分(wt％)
| 实施例 | C | Si | Mn | P | S | V | N | Als |
| 1 | 0.169 | 0.41 | 1.03 | 0.006 | 0.004 | 0.042 | 0.0083 | 0.017 |
| 2 | 0.173 | 0.44 | 0.96 | 0.005 | 0.003 | 0.048 | 0.0096 | 0.026 |
| 3 | 0.144 | 0.33 | 1.06 | 0.006 | 0.001 | 0.051 | 0.0108 | 0.016 |
| 4 | 0.128 | 0.47 | 1.08 | 0.008 | 0.002 | 0.066 | 0.0117 | 0.022 |
| 5 | 0.186 | 0.32 | 0.94 | 0.009 | 0.003 | 0.056 | 0.0112 | 0.021 |
| 6 | 0.132 | 0.38 | 0.99 | 0.007 | 0.004 | 0.062 | 0.0103 | 0.023 |
表2槽钢的冶炼工艺参数
| 实施例 | 过热度/℃ | 二冷水比水量/m<sup>3</sup>/t | 等轴晶比例/％ |
| 1 | 37 | 0.36 | 3.3 |
| 2 | 42 | 0.39 | 4.2 |
| 3 | 45 | 0.37 | 2.1 |
| 4 | 44 | 0.36 | 3.2 |
| 5 | 43 | 0.38 | 3.4 |
| 6 | 38 | 0.35 | 4.5 |
将精炼后的钢水浇铸成铸坯，铸坯经加热、轧制、冷却等过程制得槽钢。加热及轧制工艺参数如表3所示。
表3钢坯的加热及轧制工艺参数
本实施例中，所生产槽钢的力学性能如表4所示。
表4槽钢的力学性能
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (2)
1.一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢，其特征在于，所述槽钢的化学成分按照重量百分比计为：C 0.120％～0.200％，Si 0.30％～0.50％，Mn 0.90％～1.10％，V 0.040％～0.070％，P≤0.010％，S≤0.005％，N 0.0080％～0.0120％，Als 0.015％～0.030％，余量为Fe及不可避免杂质；所述槽钢的腰部厚度为20～50mm，屈服强度为440MPa以上，断后延伸率为27.0％以上，-20℃冲击吸收能量为160J以上，-40℃冲击吸收能量为100J以上。
2.如权利要求1所述一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢的生产方法，其特征在于，所述槽钢的生产工艺包括冶炼、连铸、加热炉加热、轧制和冷却过程，其特征在于，生产过程具体如下：
1)冶炼工艺路线为：铁水预处理-转炉冶炼-LF精炼-RH精炼-连铸，在转炉冶炼或RH精炼过程进行吹氮处理，控制冶炼钢中的氮含量达到目标范围，RH处理时间15～20min，控制钢中[H]≤2.5ppm、[O]≤25ppm；
2)将步骤1)所得钢水经连铸制得铸坯，连铸时控制中间包过热度为35～50℃，二冷水比水量为0.35～0.40m3/t，使连铸坯断面等轴晶比例小于5.0％；
3)将步骤2)所得铸坯进行加热，采用热装或冷装方式，热装时控制升温时间为1～3h，冷装时控制升温时间为2～4h，加热温度为1160～1200℃，保温时间60～300min；
4)将经步骤3)加热后的铸坯进行轧制，轧制工艺分为粗轧和精轧两个阶段，控制过程参数如下：
a)粗轧，将铸坯经5～7道次轧制成精轧用坯料，粗轧开轧温度1100～1140℃；
b)精轧，将所得的坯料进行5～7道次轧制得到槽钢，终轧温度860～910℃；通过孔型轧制，在槽钢腿部外侧直接轧制出焊接用的坡口；
5)轧后冷却，将步骤4)制得的槽钢进行快速冷却，返红温度为660～700℃，随后空冷至80℃以下，矫直得到槽钢成品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010471009.6A CN111500938B (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010471009.6A CN111500938B (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN111500938A true CN111500938A (zh) | 2020-08-07 |
| CN111500938B CN111500938B (zh) | 2021-11-12 |
Family
ID=71866967
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010471009.6A Active CN111500938B (zh) | 2020-05-28 | 2020-05-28 | 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN111500938B (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116200672A (zh) * | 2022-11-25 | 2023-06-02 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种低成本高强度结构钢板q460d及制造方法 |
Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101033524A (zh) * | 2007-04-16 | 2007-09-12 | 唐山钢铁股份有限公司 | 抗粘扣直缝焊石油油管用热轧板带钢及其生产方法 |
| CN101153370A (zh) * | 2006-09-27 | 2008-04-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种可大线能量焊接的低合金高强度钢板及其制造方法 |
| CN101768698A (zh) * | 2010-01-27 | 2010-07-07 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法 |
| CN101956141A (zh) * | 2010-10-08 | 2011-01-26 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 一种低成本屈服强度780MPa级非调质处理高强耐磨钢板及其制造方法 |
| CN103320717A (zh) * | 2013-06-04 | 2013-09-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 屈服强度960MPa级超高强度高钛钢板及其制造方法 |
| CN103361551A (zh) * | 2012-03-30 | 2013-10-23 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于v-n微合金化高强韧船板及其制造方法 |
| CN103409683A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-11-27 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种600MPa热轧带肋钢筋及其生产方法 |
| CN104018075A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-09-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈强比≤0.8的Rel≥600MPa热轧带肋钢筋及生产方法 |
| CN104233058A (zh) * | 2014-09-30 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超低成本的低屈服点钢及其生产方法 |
| CN106544585A (zh) * | 2016-10-18 | 2017-03-29 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种用于宽断面汽车桥壳的高强度中板及其生产方法 |
| CN106834948A (zh) * | 2017-03-03 | 2017-06-13 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 纵向屈服强度700MPa级热轧钢带及其制备方法 |
| CN107326273A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-11-07 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 钒氮系q460强度级别低温容器用钢板及其生产方法 |
| CN108914006A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-11-30 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种厚度方向性能优良的超高强度调质钢板及其制造方法 |
| CN109576583A (zh) * | 2018-12-18 | 2019-04-05 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 500MPa级高氮复合微合金化钢筋及其生产方法 |
| CN109881094A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-14 | 武汉钢铁有限公司 | 低温冲击性优良的屈服强度≥480MPa压力容器钢及生产方法 |
| CN110565019A (zh) * | 2019-09-29 | 2019-12-13 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐低温叉车门架型钢及其制备方法 |
| CN110846555A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-02-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种大规格高强韧对称球扁钢及其生产方法 |
-
2020
- 2020-05-28 CN CN202010471009.6A patent/CN111500938B/zh active Active
Patent Citations (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101153370A (zh) * | 2006-09-27 | 2008-04-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种可大线能量焊接的低合金高强度钢板及其制造方法 |
| CN101033524A (zh) * | 2007-04-16 | 2007-09-12 | 唐山钢铁股份有限公司 | 抗粘扣直缝焊石油油管用热轧板带钢及其生产方法 |
| CN101768698A (zh) * | 2010-01-27 | 2010-07-07 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 一种低成本屈服强度700mpa级非调质处理高强钢板及其制造方法 |
| CN101956141A (zh) * | 2010-10-08 | 2011-01-26 | 莱芜钢铁股份有限公司 | 一种低成本屈服强度780MPa级非调质处理高强耐磨钢板及其制造方法 |
| CN103361551A (zh) * | 2012-03-30 | 2013-10-23 | 鞍钢股份有限公司 | 一种基于v-n微合金化高强韧船板及其制造方法 |
| CN103320717A (zh) * | 2013-06-04 | 2013-09-25 | 南京钢铁股份有限公司 | 屈服强度960MPa级超高强度高钛钢板及其制造方法 |
| CN103409683A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-11-27 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种600MPa热轧带肋钢筋及其生产方法 |
| CN104018075A (zh) * | 2014-06-25 | 2014-09-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 屈强比≤0.8的Rel≥600MPa热轧带肋钢筋及生产方法 |
| CN104233058A (zh) * | 2014-09-30 | 2014-12-24 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种超低成本的低屈服点钢及其生产方法 |
| CN106544585A (zh) * | 2016-10-18 | 2017-03-29 | 安阳钢铁股份有限公司 | 一种用于宽断面汽车桥壳的高强度中板及其生产方法 |
| CN106834948A (zh) * | 2017-03-03 | 2017-06-13 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 纵向屈服强度700MPa级热轧钢带及其制备方法 |
| CN107326273A (zh) * | 2017-05-31 | 2017-11-07 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 钒氮系q460强度级别低温容器用钢板及其生产方法 |
| CN108914006A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-11-30 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种厚度方向性能优良的超高强度调质钢板及其制造方法 |
| CN109576583A (zh) * | 2018-12-18 | 2019-04-05 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 500MPa级高氮复合微合金化钢筋及其生产方法 |
| CN109881094A (zh) * | 2019-03-12 | 2019-06-14 | 武汉钢铁有限公司 | 低温冲击性优良的屈服强度≥480MPa压力容器钢及生产方法 |
| CN110565019A (zh) * | 2019-09-29 | 2019-12-13 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高强度耐低温叉车门架型钢及其制备方法 |
| CN110846555A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-02-28 | 鞍钢股份有限公司 | 一种大规格高强韧对称球扁钢及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 蔡开科: "《连铸坯质量控制》", 31 May 2010, 冶金工业出版社 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116200672A (zh) * | 2022-11-25 | 2023-06-02 | 重庆钢铁股份有限公司 | 一种低成本高强度结构钢板q460d及制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN111500938B (zh) | 2021-11-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109536846B (zh) | 屈服强度700MPa级高韧性热轧钢板及其制造方法 | |
| CN111455282B (zh) | 采用短流程生产的抗拉强度≥1500MPa淬火配分钢及方法 | |
| CN110846555B (zh) | 一种大规格高强韧对称球扁钢及其生产方法 | |
| CN114107792A (zh) | 一种780MPa级高表面超高扩孔钢及其制造方法 | |
| CN105925904A (zh) | 一种高温高强度、低温冲击韧性优良的含Mo钢板及其制造方法 | |
| CN114686649A (zh) | 一种5%Ni低温钢及其制造方法 | |
| CN114107822B (zh) | 一种15.9级高强度螺栓用钢及其生产方法和热处理方法 | |
| CN114107789A (zh) | 一种780MPa级高表面高性能稳定性超高扩孔钢及其制造方法 | |
| CN104018089B (zh) | 屈服强度890MPa级高强度高韧性钢板及其生产方法 | |
| CN114134388A (zh) | 一种抗拉强度1300MPa级薄规格超高强钢板及其制造方法 | |
| CN111996462B (zh) | 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法 | |
| CN111926252B (zh) | 一种深冲用途的热轧酸洗钢板及其生产方法 | |
| CN111235487B (zh) | 一种长寿命钎杆用钢及其生产方法 | |
| CN111500938B (zh) | 一种屈服强度420MPa级桥梁用槽钢及生产方法 | |
| CN115572912B (zh) | 一种经济型460MPa级别工程结构用钢板冷却均匀性控制方法 | |
| CN117070853A (zh) | 经济型550MPa级热轧钢板及其延伸率稳定控制方法 | |
| CN114107795A (zh) | 一种1180MPa级低温回火马氏体高扩孔钢及其制造方法 | |
| CN111500937B (zh) | 一种460MPa级桥梁用槽钢及生产方法 | |
| CN117305692A (zh) | 一种高扩孔钢及其制造方法 | |
| CN115572901A (zh) | 一种630MPa级高调质稳定性低碳低合金钢板及其制造方法 | |
| CN111647810B (zh) | 一种屈服强度355MPa级桥梁用槽钢及其生产方法 | |
| CN114480949A (zh) | 一种690MPa级低屈强比耐候焊接结构钢、钢板及其制造方法 | |
| CN109898018A (zh) | 一种冷轧1300MPa级的马氏体钢及其生产方法 | |
| CN115386802B (zh) | 一种10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法 | |
| JP2543282B2 (ja) | 靭性の優れた制御圧延形鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |