CN111458253B - 一种反凝析油饱和度的测试方法及装置 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种反凝析油饱和度的测试方法及装置，方法包括以下步骤：1)将岩心装入第一夹持器中，在T₁和P₀下，将凝析气充满岩心后，调节压力至P₂并保持；2)调节第一夹持器中的压力至P₁，称重岩心；3)将模拟实心柱体装入第二夹持器中，在T₁和P₀下，向第二夹持器的一端通入凝析气直至第二夹持器充满凝析气，调节压力至P₂并保持；其中，模拟实心柱体的形状与岩心相同；4)调节第二夹持器中的压力至P₁，称重模拟实心柱体；5)按照式1‑式3计算反凝析油的饱和度。T₁为地层原始温度，P₀为大于露点压力P_d的压力，P₂为地层原始压力，P₁为地层实时压力。该方法较能够实现储层中反凝析油饱和度的准确测定。

Description

一种反凝析油饱和度的测试方法及装置

技术领域

本发明涉及一种反凝析油饱和度的测试方法及装置，属于油气田开发工程领域。

背景技术

反凝析是凝析气藏衰竭式开采的普遍现象。在凝析气藏的开发过程中，随着地层压力的不断下降，地层中会反凝析出凝析油，形成气、液两相。反凝析油饱和度是反映凝析油流动能力的重要参数，它对凝析油的采收率、气井的产能和稳产期均存在重大的影响，因此反凝析油饱和度一直是国内外研究的热点问题。

目前确定凝析气藏反凝析油饱和度的主要方法主要有透明PVT筒中测试或理论计算。但相态变化都是在多孔介质中产生的，而PVT中是透明空筒，没有多孔介质，因此其代表性一直受到质疑。

多孔介质中反凝析油饱和度测试方法有声波、核磁、CT等方法，这些技术都只能在较低温度压力才能测试，而且成本高。

因此，寻找经济可行的方法测试反凝析油的饱和度以研究多孔介质对相态影响对油气田开发无疑有重要的意义。

发明内容

本发明提供一种反凝析油饱和度的测试方法及装置，该方法较能够实现储层中反凝析油饱和度的准确测定，为反凝析油饱和度测试提供了新的思路及方法。

本发明提供一种反凝析油饱和度的测试方法，包括以下步骤：

1)将岩心装入第一夹持器中，在T₁和P₀下，将凝析气充满所述岩心后，调节压力至P₂并保持；

2)调节所述第一夹持器中的压力至P₁，称重所述岩心；

3)将模拟实心柱体装入第二夹持器中，在T₁和P₀下，向所述第二夹持器的一端通入所述凝析气直至所述第二夹持器充满所述凝析气，调节压力至P₂并保持；

其中，所述模拟实心柱体的形状与所述岩心相同；

4)调节所述第二夹持器中的压力至P₁，称重所述模拟实心柱体；

5)按照式1-式3计算所述反凝析油的饱和度，

S_om＝V₁/V_p+V₀/V_c 式1

V₁＝m₀/(ρ₀-ρ_g) 式2

m₀＝(m₂-m₁)-(m₄-m₃) 式3

其中，S_om为反凝析油的饱和度，V₁为反凝析油体积，V_p为岩心的孔隙总体积，V₀为露点压力下凝析气在PVT筒中的体积，V_c为在地层实时压力下PVT筒中生成的反凝析油的体积，ρ₀为地层实时压力下反凝析油的密度，ρ_g为P₁下PVT筒中凝析气的密度，m₁为步骤1)中岩心的初始重量，m₂为步骤2)中岩心的称重重量，m₃为步骤3)中模拟实心柱体的初始重量，m₄为步骤4)中模拟实心柱体的称重重量；

T₁为地层原始温度，P₀为大于露点压力P_d的压力，P₂为地层原始压力，P₁为地层实时压力。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，步骤1)中，将凝析气充满岩心包括：

将所述凝析气从所述岩心的一端充入，直至所述岩心的另一端采集的凝析气的汽油比与充入的凝析气的汽油比的差值的绝对值不超过充入的凝析气的气油比的2％。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，步骤3)中，向所述第二夹持器的一端通入所述凝析气直至所述第二夹持器充满所述凝析气包括：

将所述凝析气从所述第二夹持器的一端充入，直至所述第二夹持器的另一端采集的凝析气的汽油比与充入的凝析气的汽油比的差值的绝对值不超过充入的凝析气的气油比的2％。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，步骤2)中，以第一速度调节所述第一夹持器中的压力至P₁；

步骤4)中，以第一速度调节所述第二夹持器中的压力至P₁；

所述第一速度为1.5MPa/h。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，步骤2)以及步骤4)中，保持时长为12h。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，所述地层实时压力下反凝析油的密度ρ₀根据所述凝析气的组份、地层原始压力以及地层原始温度得到。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，所述模拟实心柱体为致密不渗透材质。

如上所述的反凝析油饱和度的测试方法，其中，所述P₀与P_d之差为大于等于5。

本发明还提供一种反凝析油饱和度的测试装置，包括驱动单元、凝析气储存单元、样品夹持单元、温度调节单元、压力调节单元、取样单元以及称重单元；

所述驱动单元的一端与所述凝析气储存单元的一端连通，所述凝析气储存单元的另一端与所述样品夹持单元的一端连通，所述样品夹持单元的另一端与所述取样单元的一端连通；

所述样品夹持单元用于容置样品；

所述温度调节单元、压力调节单元以及称重单元分别与所述样品夹持单元连接，所述温度调节单元用于加热所述样品至目标温度并保持所述样品恒温，所述压力调节单元用于加压所述样品至目标压力，所述称重单元用于称重所述样品。

如上所述的反凝析油饱和度的测试装置，其中，还包括：第一压力表，第二压力表以及第三压力表；

所述第一压力表设置在所述凝析气储存单元与所述样品夹持单元之间，所述第二压力表设置在所述样品夹持单元与所述取样单元之间，所述第三压力表与所述压力调节单元连接用于监测所述压力调节单元的实时压力。

本发明的反凝析油饱和度的测试方法基于称重法，采用多孔介质与PVT空筒对比测试分析，建立了一种高温高压多孔介质中凝析油饱和度测试方法，该方法原理可靠、简单适用，可在储层温度压力下综合考虑多孔介质的多种机理及影响，是一种经济可行的研究多孔介质对相态影响的方法，具有十分重要的矿场指导意义。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明反凝析油饱和度的测试方法流程图；

图2为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例一的结构示意图；

图3为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例二的结构示意图；

图4为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例三的结构示意图；

图5为本发明反凝析油饱和度的测试方法具体实施例的岩心衰竭的压力变化曲线。

具体实施方式

为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明的实施例，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

图1为本发明反凝析油饱和度的测试方法流程图，请参考图1，本发明提供一种反凝析油饱和度的测试方法，包括以下步骤：

S101：将岩心装入第一夹持器中，在T₁和P₀下，将凝析气充满岩心后，调节压力至P₂并保持。

为了能够提高反凝析油饱和度测试方法的准确度，本发明将多孔介质对反凝析油饱和度的影响引入测试方法中，采用具有多孔隙的岩心作为测试样品。其中，岩心可以选取就有代表性的储层岩心，例如砂岩、盐酸盐岩等岩心。为了进一步提高准确度，岩心的体积可以与第一夹持器的容量相当，使岩心尽可能充满第一夹持器。

在将岩心放置入第一夹持之前，需要对岩心进行预处理。该预处理主要包括对岩心进行清理、烘干以及称重，其中，岩心的初始称重质量为m₁。

当将岩心放置入第一夹持器后，开始对第一夹持器升温升压，使第一夹持器内部的温度为T₁且压力为P₀，其中，T₁为地层原始温度，P₀为大于露点压力P_d的压力。具体地，第一夹持器的围压采用氮气，并通入干气建立压力，当加压至P₀后，再升温至T₁且保持恒温。

本发明的地层原始温度是储层未开采时凝析气所处地层的温度，P₀为大于露点压力P_d的压力，在本发明中，P₀＞(P_d+5)MPa，为了保持测试的准确度，P₀在大于露点压力5MPa的基础上，尽量接近露点压力。

当第一夹持器内部的温度及压力分别为T₁和P₀时，可以通过第一夹持器的一端向岩心注入凝析气，具体地，凝析气从岩心的一端持续注入并不断置换岩心孔隙的气体，直至在岩心的另一端采集的气体的气油比与注入的凝析气的气油比之差的绝对值不超过注入的凝析气的气油比的2％时，证明此时凝析气已经充满岩心，则停止凝析气的注入。随后，将第一夹持器内部的压力从P₀升压至P₂并维持该压力一段时间，一般的，维持12h。P₂为地层原始压力，即储层未开采时凝析气所处地层的压力。

值得注意的是，由于试验过程中凝析气的使用量较多，因此试验中使用的凝析气可以采用配制凝析气。配置凝析气是指按照实际地层采集的凝析气的组分进行配制的凝析气。一般的，可以利用高效气相分析色谱对实际地层采集的凝析气进行分析，根据其实际组成制备用于试验的配制凝析气。

S102：调节第一夹持器中的压力至P₁，称重岩心。

S101之后，以一定的速度对第一夹持器内部进行压力衰竭直至降压至P₁，P₁为地层实时压力，本发明的地层实时压力是指开采储层收集凝析气时储层的压力。

在衰竭降压的过程中，由于高压溶解在凝析气中的凝析油会因为降压而逐渐析出，生成反凝析油。

其中，衰竭降压速度即为第一速度，在本发明中为了能够保证反凝析油稳定均衡的析出，以1.5MPa/h作为第一速度进行有序衰竭降压。

当压力将至P₁后，称重岩心，此时岩心的质量为m₂。

S103：将模拟实心柱体装入第二夹持器中，在T₁和P₀下，向第二夹持器的一端通入凝析气直至第二夹持器充满凝析气，调节压力至P₂并保持。

其中，模拟实心柱体的形状与岩心相同，即，模拟实心主体的材质与S101中的岩心不同之外，模拟实心柱体的外观、体积均与S101中的岩心相同。并且第一夹持器与第二夹持器可以为同样的或同一个夹持器。

在将模拟实心柱体装入第二夹持器之前，对其进行称重并以m₃表示。

在本发明中为了最大化发挥模拟实心柱体的参照意义，需要采用致密不渗透的材质进行模拟实心柱体的制作，从而确保在后续向第二夹持器内部通入凝析气时，模拟实心柱体不会对凝析气产生吸附而造成最终结果的误差。在具体实施方式中，可以采用铝进行模拟实心柱体的制作。

当将模拟实心柱体放置入第二夹持器后，开始对第二夹持器升温升压，使第二夹持器内部的温度为T₁且压力为P₀，其中，T₁为地层原始温度，P₀为大于露点压力P_d的压力。具体地，第二夹持器的围压采用氮气，并通入干气建立压力，当加压至P₀后，再升温至T₁且保持恒温。

其中，S103中的T₁和P₀与S101中的T₁和P₀完全相同。

当第二夹持器内部的温度及压力分别为T₁和P₀时，可以通过第二夹持器的一端向第二夹持器内部注入凝析气，具体地，凝析气从第二夹持器的一端持续注入，直至在第二夹持器的另一端采集的气体的气油比与注入的凝析气的气油比之差的绝对值不超过注入的凝析气的气油比的2％时，证明此时凝析气已经充满第二夹持器，则停止凝析气的注入。随后，将第二夹持器内部的压力从P₀升压至P₂并维持该压力一段时间，一般的，维持时长为12h。P₂为地层原始压力，即储层未开采时凝析气所处地层的压力。其中，S103中的P₂与S101中的P₂完全相同。

此外，在S103中也可以采用配制凝析气作为试验过程中凝析气的进行使用。

S104：调节第二夹持器中的压力至P₁，称重模拟实心柱体。

S103之后，以一定的速度对第二夹持器内部进行压力衰竭直至降压至P₁，S104中的P₁与S103中的P₁完全相同。

在衰竭降压的过程中，由于高压溶解在凝析气中的凝析油会因为降压而逐渐析出，生成反凝析油。

S104中的T₁和P₀与S102中的T₁和P₀完全相同，S104中的第一速度与S102中的第一速度完全相同。

当压力将至P₁后，称重模拟实心柱体，此时模拟实心柱体的质量为m₂。

S105：按照式1-式3计算反凝析油的饱和度，

S_om＝V₁/V_p+V₀/V_c 式1

V₁＝m₀/(ρ₀-ρ_g) 式2

m₀＝(m₂-m₁)-(m₄-m₃) 式3

其中，S_om为反凝析油的饱和度，V₁为反凝析油体积，V_p为岩心的孔隙总体积，V₀为露点压力下凝析气在PVT筒中的体积，V_c为在地层实时压力下PVT筒中生成的反凝析油的体积，ρ₀为地层实时压力下反凝析油的密度，ρ_g为P₁下PVT筒中凝析气的密度，m₁为S101中岩心的初始质量，m₂为S102中岩心的称重质量，m₃为S103中模拟实心柱体的初始质量，m₄为S104中模拟实心柱体的称重质量。

ρ₀可以根据地层原始压力P₂，地层原始温度T₁以及凝析气的组成进行计算。其中地层原始温度T₁为储层未开采时凝析气所处地层的温度，凝析气的组成可以利用高效气相分析色谱对实际地层采集的凝析气进行分析获得。具体地，将地层原始压力P₂，地层原始温度T₁以及凝析气的组成输入至相态软件，从而能够输出ρ₀。本发明使用的相态软件为Winprop。

此外，根据GB/T26981中的“定容衰竭实验”，可以确定露点压力下凝析气在PVT筒中的体积V₀、地层实时压力下PVT筒中生成的反凝析油的体积V_c以及PVT筒中的凝析气的密度ρ_g。

本发明创新利用一与岩心外观完全相同的模拟实心柱体代表无多孔介质的PVT筒并以其作为参照物，测试多孔介质中的反凝析油的饱和度，从而准确的得到储层中反凝析油的饱和度，对油田的采具有十分重要的意义。

本发明还提供一种反凝析油饱和度的测试装置，该装置能够用于具体实施上述的反凝析油饱和度的测试方法。

下面详细描述本发明装置的实施例，所述实施例的实例在附图中示出，其中自始至终相同或类似的标号表示相同或类似的元件或具有相同或类似功能的元件。下面通过参考附图描述的实施例是示例性的，仅用于解释本发明，而不能理解对本发明的限制。

在本发明的描述中，需要理解的是，术语“上”、“下”、“前”、“后”、“竖直”“、水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”等指示的方位或者位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或者暗示所指的装置或者元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。在本发明的描述中，“多个”的含义是两个或两个以上，除非是另有精确具体地规定。

在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应作广义理解，例如，可以使固定连接，也可以是通过中介媒介间相连，可以是两个元件内部的连通或者两个元件的相互作用关系。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。

本申请的说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”、“第三”、“第四”等(如果存在)是用于区别类似的对象，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的本申请的实施例例如能够以除了在这里图示或描述的那些以外的顺序实施。此外，术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含，例如，包含了一系列步骤或单元的过程、方法、系统、产品或设备不必限于清楚地列出的那些步骤或单元，而是可包括没有清楚地列出的或对于这些过程、方法、产品或设备固有的其它步骤或单元。

图2为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例一的结构示意图，如图2所示，该测试装置包括驱动单元1、凝析气储存单元2、样品夹持单元3、温度调节单元4、压力调节单元5、取样单元6以及称重单元7；

驱动单元1的一端与凝析气储存单元2的一端连通，凝析气储存单元2的另一端与样品夹持单元3的一端连通，样品夹持单元3的另一端与取样单元6的一端连通；

样品夹持单元3用于容置样品且样品夹持单元3相对于地面垂直放置(即样品夹持单元3的长度方向与地面垂直)；

温度调节单元4、压力调节单元5以及称重单元7分别与样品夹持单元3连接，温度调节单元4用于加热样品至目标温度并保持样品恒温，压力调节单元5用于加压样品至目标压力，称重单元7用于称重样品。

样品夹持单元3中的样品可以为岩心或模拟实心柱体。

凝析气储存单元2用于储存凝析气，驱动单元1用于将凝析气储存单元2中的凝析气从样品夹持单元3的一端输送至样品夹持单元3内部，取样单元6用于收集从样品夹持单元3的另一端收集从样品夹持单元3或样品输出的气体，从而便于对输出的气体进行检测以判断当前驱动单元1是否能够停止凝析气的输入。

称重单元7通过耐高温悬绳与样品夹持单元3连接，其称重所得质量实际为样品夹持单元3与样品的总重，由于样品夹持单元3的质量为已知，因而可以获得样品夹持单元3中的样品质量。

具体应用时，将洗净烘干且称重的岩心置于样品夹持单元3中，利用压力调节单元5对样品夹持单元3内部进行加压处理，具体地，围压采用氮气，并通入干气建立压力，当加压至P₀后，再利用温度调节单元4对样品夹持单元3内部升温至T₁且保持恒温。

利用驱动单元1将凝析气储存单元2中的凝析气输入至样品夹持单元3中，使凝析气从岩心的一端进入并且不断驱替岩心中的气体，直至在取样单元6中收集到的气体的气油比与凝析气储存单元2中的气油比之差为2％时，停止驱动单元1对凝析气储存单元2的驱动。利用压力调节单元5调节样品夹持单元3内部的压力为P₂并保持12h。

随后，利用压力调节单元5按照第一速度对样品夹持单元3中的压力进行衰减，直至样品夹持单元3中的压力为P₁时，利用称重单元7称重样品夹持单元3(由于样品夹持单元3的质量已知，因此称重单元7的称重质量与样品夹持单元3质量之差即为样品质量)。其中，第一速度为1.5MPa/h。

将上述装置的温度及压力恢复常态后，从样品夹持单元3中取出岩心并将与岩心的形状相同的模拟实心柱体置于样品夹持单元3中，其中，模拟实心柱体为致密不渗透材质。

利用压力调节单元5对样品夹持单元3内部进行加压处理，具体地，围压采用氮气，并通入干气建立压力，当加压至P₀后，再利用温度调节单元4对样品夹持单元3内部升温至T₁且保持恒温。

利用驱动单元1将凝析气储存单元2中的凝析气输入至样品夹持单元3中，使凝析气从样品夹持单元3的一端进入，直至在取样单元6中收集到的气体的气油比与凝析气储存单元2中的气油比之差为2％时，停止驱动单元1对凝析气储存单元2的驱动。利用压力调节单元5调节样品夹持单元3内部的压力为P₂并保持12h。

随后，利用压力调节单元5按照第一速度对样品夹持单元3中的压力进行衰减，直至样品夹持单元3中的压力为P₁时，利用称重单元7称重样品夹持单元3(由于样品夹持单元3的质量已知，因此称重单元7的称重质量与样品夹持单元3质量之差即为样品质量)。其中，第一速度为1.5MPa/h。

之后，按照式1-式3计算反凝析油的饱和度。

上述实施例中的驱动单元1可以为恒速注入泵、凝析气储存单元2可以为凝析气储存罐、样品夹持单元3可以为岩心夹持器、温度调节单元4可以为恒温箱、压力调节单元5可以为围压器，称重单元7可以为电子天平。

图3为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例二的结构示意图，如图3所示，在上述实施例的基础上，本实施例的反凝析油饱和度测试装置还包括：第一压力表A，第二压力表B以及第三压力表C；

第一压力表A设置在凝析气储存单元2与样品夹持单元3之间，第二压力表B设置在样品夹持单元3与取样单元6之间，第三压力表C与压力调节单元5连接用于监测压力调节单元5的实时压力。

第一压力表A和第二压力表B分别用于监测样品夹持单元3两端的压力，从而能够进一步确保当前样品夹持单元3处于目标压力。

第三压力表C主要用于显示和监测压力调节单元5的当前工作压力。

图4为本发明反凝析油饱和度的测试装置实施例三的结构示意图，如图4所示，在上述实施例的基础上，本实施例的反凝析油饱和度测试装置还包括：第一阀门a、第二阀门b、第三阀门c、第四阀门d、第五阀门e以及第六阀门f。

其中，第一阀门a设置在驱动单元1与凝析气储存单元2之间，第二阀门b设置在凝析气储存单元2与第一压力表A之间，第三阀门c设置在第一压力表A与样品夹持单元3之间，第四阀门d以及第五阀门e依次设置在第二压力表B与取样单元6之间，第六阀门f设置在样品夹持单元3与压力调节单元5之间。

上述各个阀门的设置能够确保该测试装置使用的安全性以及测试流程的准确性，从而进一步降低测试结果的误差。

以下，通过具体实施例对本发明的反凝析油饱和度的测试方法进行详细介绍。

选取塔里木油田塔中X井的凝析气样品进行实验，该凝析气样品的地层实时温度T₁为134℃、地层实时压力P₁为20MPa、地层原始压力P₂为、地层原始温度T₂为该方法包括以下步骤：

1)根据GB/T 26981中“定容衰竭实验”，在该凝析气样品露点压力44.26MPa下，确定气体所占体积80cm³为定容体积V_c，在地层实时压力P₁(20MPa)下，测试PVT筒中产生的反凝析油体积V_o为15.2cm³，测试P₁下PVT筒中凝析气的密度ρ_g为0.8065kg/m³，用CMG-Winprop模拟出PVT中PV关系和定容衰竭饱和度与偏差因子，并模拟计算出地层实时压力20MPa下反凝析油密度ρ_o为0.7824g/cm³。

2)选取测试岩心，清洗，烘干，测试岩心质量m₁为210.2812g、骨架体积V_s为66.2cm³，孔隙体积V_p为13.8cm³；

3)将岩心装入岩心夹持器内，并测试夹持器质量m₂为5210.2812g。围压采用N₂气，未被充满的空间死体积D_v为2cm³。水平放置夹持器，通入干气建立压力，加压到露点压力(44.26MPa)以上5MPa，将温度加到地层实时温度(134℃)并稳定(温度波动小于0.5℃)，再用配制好的凝析气在此压力下从岩心的一端进行驱替置换，直到另一端采出凝析气GOR与原始配制的GOR(1260m³/m³)相差2％范围内，将压力控制在地层原始压力P₂(54MPa)保持12小时，使岩心充分均匀；

4)对岩心夹持器以1.5MPa/h的速度进行衰竭实验，逐级降压至地层实时压力P₁(20MPa)，去掉两端管线及围压管线下，保持高温高压，测试岩心夹持器质量m₃为5516.5762g；图5为本发明反凝析油饱和度的测试方法具体实施例的岩心衰竭的压力变化曲线。

5)制作一枚与岩心尺寸一样的致密不渗透材质的模拟实心柱体，模拟实心柱体质量m₄为223.5621g；

6)取出夹持器内的岩心，将模拟实心柱体装入夹持器内，并测试夹持器质量m₅为5223.5621g。水平放置夹持器，按相同的步骤3)饱和好凝析气，并加压至相同的地层原始压力P₂(54MPa)保持12小时；

7)以岩心相同的衰竭速度(1.5MPa/h)，逐级降压至地层实时压力P₁(20MPa)，去掉两端管线及围压管线下，保持高温高压，测试夹持器质量m₆为5528.8884g；

8)计算将多孔介质与将模拟岩心中反凝析油的质量差

m₀＝(m₃-m₂)-(m₆-m₅)＝0.9692g；

9)计算反凝析油体积V₁＝m₀/(ρo-ρ_g)＝1.24cm³；

10)结合步骤1)PVT筒中的反凝析油体积V_o，则考虑多孔介质条件下的反凝析饱和度为：S_om＝V_o/V_c+V₁/V_p＝28％

最后应说明的是：以上各实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述各实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述各实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明各实施例技术方案的范围。

Claims (10)

1.一种反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，包括以下步骤：

1)将岩心装入第一夹持器中，在T₁和P₀下，将凝析气充满所述岩心后，调节压力至P₂并保持；

2)调节所述第一夹持器中的压力至P₁，称重所述岩心；

3)将模拟实心柱体装入第二夹持器中，在T₁和P₀下，向所述第二夹持器的一端通入所述凝析气直至所述第二夹持器充满所述凝析气，调节压力至P₂并保持；

其中，所述模拟实心柱体的形状与所述岩心相同；

4)调节所述第二夹持器中的压力至P₁，称重所述模拟实心柱体；

5)按照式1-式3计算所述反凝析油的饱和度，

S_om＝V₁/V_p+V₀/V_c 式1

V₁＝m₀/(ρ₀-ρ_g) 式2

m₀＝(m₂-m₁)-(m₄-m₃) 式3

其中，S_om为反凝析油的饱和度，V₁为反凝析油体积，V_p为岩心的孔隙总体积，V_c为露点压力下凝析气在PVT筒中的体积，V₀为在地层实时压力下PVT筒中生成的反凝析油的体积，ρ₀为地层实时压力下反凝析油的密度，ρ_g为P₁下PVT筒中凝析气的密度，m₁为步骤1)中岩心的初始质量，m₂为步骤2)中岩心的称重质量，m₃为步骤3)中模拟实心柱体的初始质量，m₄为步骤4)中模拟实心柱体的称重质量；

T₁为地层原始温度，P₀为大于露点压力P_d的压力，P₂为地层原始压力，P₁为地层实时压力；

V_c和V₀根据GB/T 26981中的定容衰竭实验获得。

2.根据权利要求1所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，步骤1)中，将凝析气充满岩心包括：

将所述凝析气从所述岩心的一端充入，直至所述岩心的另一端采集的凝析气的汽油比与充入的凝析气的气油比的差值的绝对值不超过充入的凝析气的气油比的2％。

3.根据权利要求2所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，步骤3)中，向所述第二夹持器的一端通入所述凝析气直至所述第二夹持器充满所述凝析气包括：

将所述凝析气从所述第二夹持器的一端充入，直至所述第二夹持器的另一端采集的凝析气的汽油比与充入的凝析气的气油比的差值的绝对值不超过充入的凝析气的气油比的2％。

4.根据权利要求1所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，步骤2)中，以第一速度调节所述第一夹持器中的压力至P₁；

步骤4)中，以第一速度调节所述第二夹持器中的压力至P₁；

所述第一速度为1.5MPa/h。

5.根据权利要求3所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，步骤1)以及步骤3)中，保持时长为12h。

6.根据权利要求1所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，所述地层实时压力下反凝析油的密度ρ₀根据所述凝析气的组份、地层原始压力以及地层原始温度得到。

7.根据权利要求1所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，所述模拟实心柱体为致密不渗透材质。

8.根据权利要求1所述的反凝析油饱和度的测试方法，其特征在于，所述P₀与P_d之差大于等于5MPa。

9.一种用于实施权利要求1-8任一项所述的测试方法的反凝析油饱和度的测试装置，其特征在于，包括驱动单元、凝析气储存单元、样品夹持单元、温度调节单元、压力调节单元、取样单元以及称重单元；

所述驱动单元的一端与所述凝析气储存单元的一端连通，所述凝析气储存单元的另一端与所述样品夹持单元的一端连通，所述样品夹持单元的另一端与所述取样单元的一端连通；

所述样品夹持单元用于容置样品；

所述温度调节单元、压力调节单元以及称重单元分别与所述样品夹持单元连接，所述温度调节单元用于加热所述样品至目标温度并保持所述样品恒温，所述压力调节单元用于加压所述样品至目标压力，所述称重单元用于称重所述样品。

10.根据权利要求9所述的反凝析油饱和度的测试装置，其特征在于，还包括：第一压力表，第二压力表以及第三压力表；

所述第一压力表设置在所述凝析气储存单元与所述样品夹持单元之间，所述第二压力表设置在所述样品夹持单元与所述取样单元之间，所述第三压力表与所述压力调节单元连接用于监测所述压力调节单元的实时压力。

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