CN111439894A - 一种垃圾渗滤液的处理工艺 - Google Patents

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Abstract

一种垃圾渗滤液的处理工艺，包括以下步骤：(1)将垃圾渗滤液过滤掉悬浮物及杂物后排入混凝沉淀池中，对渗滤液进行混凝沉淀，污泥通入污泥浓缩池获得上清液；(2)将上清液注入水解酸化池，获得处理液I；(3)将处理液I输送到一级A/O池，DO为0.01‑4.0mg/l，得到处理液III；(4)处理液III进入二沉池，得到处理液Ⅳ；(5)处理液Ⅳ进入二级A/O池，DO为0.02‑5mg/l，得到处理液Ⅵ；(6)处理液Ⅵ进入到MBR膜池实现水泥分离，得到超滤液，超滤液部分回流至二沉池；(7)将步骤(6)中的超滤液依次经过纳滤系统和反渗透系统处理进行高效脱氮处理，得到纳滤液和浓缩液，浓缩液送至芬顿高级氧化系统，纳滤液和浓缩液达标排放。本发明更高效脱氮除磷，有效延长本发明工艺的使用寿命。

Description

一种垃圾渗滤液的处理工艺
技术领域
本发明涉及污水处理的技术领域，尤其是涉及一种垃圾渗滤液的处理工艺。
背景技术
城市垃圾填埋场渗滤液成分复杂，是世界公认的最难处理的高浓度有机废水之一，主要表现为BOD、COD浓度高，重金属、氨氮和总磷的含量高等。渗滤液是填埋过程中的二次污染源，若不加处理而直接排入环境，会造成严重的环境污染。
中国发明专利申请公告号为CN104118969B公开了一种A2O-MBR污水处理装置，包括依次序相互连通的厌氧池、缺氧池、好氧池、膜池，缺氧池与膜池也相连通。也公开了一种污水处理方法：经预处理后的污水分别流入厌氧池和缺氧池；流入厌氧池的污水与缺氧池回流的混合液完全混合，发生生化反应；经厌氧池后的混合液连续进入缺氧池，与流入的预处理后污水、好氧池回流的混合液三者完全混合；经缺氧池后的混合液分别流入好氧池和膜池；膜池混合液部分回流入好氧池第一廊道，与缺氧池流入的混合液完全混合并推流至好氧池其它廊道，而后流入膜池。
但由于生物脱氮和除磷是由两类完全不同的微生物执行的，生化过程对环境因素的要求各异，因而该发明中A2/O工艺面临着碳源、泥龄等方面的矛盾，脱氮除磷效果难以同步提高。
发明内容
本发明的目的是提供一种垃圾渗滤液的处理工艺，其具有更高效脱氮除磷的效果。
本发明的上述发明目的是通过以下技术方案得以实现的：
一种垃圾渗滤液的处理工艺，包括以下步骤：
(1)将垃圾渗滤液过滤掉悬浮物及杂物后排入混凝沉淀池中，向所述渗滤液中投加具有絮凝功能的药剂进行混凝沉淀，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中压滤处理，获得上清液；
(2)将所述上清液注入水解酸化池，将水解酸化池的pH调整为6.0-6.8，获得处理液I；
(3)将所述处理液I输送到一级A/O池，将一级A/O池的pH调节至7.0-7.5，一级A/O池的DO为0.01-4.0mg/l，一级A/O池的气水比为100:1，得到处理液III；
(4)所述处理液III进入二沉池，得到处理液Ⅳ；
(5)随后所述处理液Ⅳ进入二级A/O池，DO为0.02-5mg/l，二级A/O池的气水比是120:1，得到处理液Ⅵ；
(6)所述处理液Ⅵ进入到MBR膜池，在曝气条件下通过MBR超滤膜分离装置把活性污泥和大分子CODCr截留并富集于浓液中实现水泥分离，得到超滤液和剩余污泥，超滤液部分回流至二沉池，回流比为100:1，剩余污泥送浓缩池处理；
(7)将步骤(6)中的超滤液依次经过纳滤系统和反渗透系统处理进行高效脱氮处理，得到纳滤液和浓缩液，浓缩液送至芬顿高级氧化系统，经过芬顿高级氧化系统处理后的浓缩液达标排放，芬顿高级氧化系统的剩余污泥进入浓缩池处理。
采用上述技术方案，本发明中混凝沉淀+水解酸化+浓缩池+两级A/O+二沉+MBR+纳滤+反渗透的新工艺，垃圾渗滤液经过混凝沉淀后出水至水解酸化池，水解酸化池中放置有水解产酸菌，将上清液中不溶性有机物水解成可溶性有机物,使大分子有机物质分解成小分子有机物质，方便后续进行处理；垃圾渗滤液在第一反硝化池(A1)中进行反硝化反应，将从第一硝化池(O1)和MBR膜池中回流的垃圾渗滤液(主要包括亚硝酸盐、硝酸盐等成分)进行反硝化反应并还原成氮气，同时可有效去除部分CODCr；然后渗滤液再进入第一硝化池(O1)中，大部分有机污染物在其中得到降解，并通过硝化菌的作用，将污水中的大部分氨氮氧化成亚硝酸盐或硝酸盐；第一硝化池(O1)出水进入二沉池，二沉池能够沉淀第一硝化池(O1)出水中的大量活性污泥，再将第一硝化池(O1)的处理液通过部分回流至第一反硝化池(A1)，保障一级A/O池的污泥维持在较高的浓度；二沉池出水进入第二反硝化池(A2)，将水中大量亚硝酸盐、硝酸盐进行反硝化反应还原成氮气，以提高系统反硝化效果；第二反硝化池(A2)出水进入第二硝化池(O2)，从而进一步去除垃圾渗滤液中CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP,MBR膜采用超滤膜,通过膜的截留作用可使两级A/O+MBR处理系统中的污泥保持在较高的浓度，并延长污泥泥龄，从而使硝化自养菌这种世代时间较长的菌种在池内得到有效的生长，同时经过不断驯化形成的微生物菌群，对废水中难生物降解有机物也有较好的降解功能，通过混凝沉淀+水解酸化+浓缩池+两级A/O+二沉+MBR+纳滤+反渗透的新工艺，使得本发明垃圾渗滤液的处理工艺中达标回用的出水水质达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》(GB16889-2008)标准以及《污水综合排放标准》(GB8978-1996)一级排放标准,甚至达到《污水再生利用工程设计规范》(GB50335-2002)的循环冷却系统补充水的标准。
鉴于生物脱氮和除磷是由两类完全不同的微生物执行的生化过程，对环境因素的要求各异；为分别满足除磷菌、硝化菌、反硝化菌各自的生长条件及对泥龄的不同要求，本申请提出了将传统A2/O工艺改为两级不同A/O的新工艺，该新工艺的特点是，将脱氮和除磷过程分置于前后两套不同的A/O池中，一级A/O池采用活性污泥法除磷；二级A/O池采用生物膜法脱氮；实现了除磷菌与反硝化菌、硝化菌的空间分离，达到解决泥龄矛盾目的，由于二级A/O池中硝化产生的硝酸盐不进入一级A/O池，不影响除磷过程，该工艺同时也解决了硝酸盐干扰除磷的问题。
进一步地，所述一级A/O池中第一反硝化池的DO为0.01-0.02mg/l，所述一级A/O池中的第一硝化池的DO为2.0-4.0mg/l，步骤(5)中的处理液III由所述第一硝化池得到，处理液III部分回流至第一反硝化池，回流比为100:1。
采用上述技术方案，第一硝化池(O1)根据亚硝酸菌和硝酸菌适应的条件不同，通过控制溶解氧形成亚硝酸菌优势，第一硝化池(O1)中的微生物氧化有机物并把少量的氨氮硝化至NO2 -，第一硝化池(O1)混合液部分回流至第一反硝化池(A1)，在第一反硝化池(A1)中微生物吸附水中大量有机物(CODCr和BOD5)作为储存碳源，同时在此池以水中有机物为碳源进行反硝化反应以去除水中的硝态氮。
进一步地，步骤(4)中的二沉池得到的处理液Ⅳ部分回流至浓缩池，回流比为100:1。
采用上述技术方案，二沉池将第一硝化池(O1)末端未耗尽的溶解氧降至更低的水平，以达到第二反硝化池(A2)的缺氧环境，改善反硝化效果。
进一步地，所述二级A/O池中的第二反硝化池的DO为0.02-0.05mg/l，所述二级A/O池中的第二硝化池的DO为4.5-5mg/l，步骤(5)中的处理液Ⅵ由第二硝化池得到，处理液Ⅵ部分回流至第二反硝化池，回流比为100:1。
采用上述技术方案，第二反硝化池(A2)内的微生物利用第一反硝化池(A1)缺氧吸附的有机碳源，强化反硝化作用，以达到高脱氮效率除去有机物(CODCr、BOD5)及氨氮，第二硝化池(O2)控制较高的溶解氧，对残留的有机物进一步氧化，对残留NO2 -进一步硝化，提高活性污泥的性能。
进一步地，将步骤(6)中的浓液分两路分别回流至二沉池和浓缩池，步骤(6)中的浓液回流到二沉池的回流比为100:1，步骤(6)中的浓液回流到浓缩池的回流比为100:1，从浓缩池脱出的上清夜返回水解酸化池处理，MBR膜池单元的DO为5-6.0mg/l，气水比为1:3。
进一步地，步骤(1)中的垃圾渗漏液投加的药剂为絮凝剂和助凝剂，所述絮凝剂为PAC和硫酸亚铁，所述PAC投加量为300-500g/l，所述硫酸亚铁投加量为50-150g/l，所述助凝剂为PAM，所述PAM投加量为0.5-5g/l。
采用上述技术方案，硫酸亚铁形成絮凝体快而稳定，沉淀时间短；PAC是一种多价电解质，能显著地降低水中粘土类杂质的胶体电荷，PAC相对分子质量大，吸附能力强，形成的絮凝体较大，聚合度较高，受水温影响较小，低水温时使用效果也很好；PAM在水的实际存在形态是无规线团，由于无规线团具有一定的粒径尺寸，其表面又有一些酰胺基团，因此能够起到相应的架桥和吸附能力，具有一定的絮凝能力；PAC是铝盐水解——聚合——沉淀反应过程的动力学中间产物，热力学上是不稳定的，添加PAM可提高PAC的稳定性，通过PAM强烈的吸附架桥作用，使PAC形成的絮凝体变得粗大而密实，增加PAC的凝聚能力，阴离子硫酸根的引入可以通过增聚作用在一定程度上改变聚合物的结构和形态分布，进而提高PAC的稳定性和功效；亚铁离子对胶体微粒的电性中和作用提高了PAM的絮凝功能。
进一步地，将步骤(1)中的混凝沉淀池的pH值调整为6.0-6.5，调整水温为30-50℃，向混凝沉淀池投加的药剂为氧化剂、絮凝剂和助凝剂，所述氧化剂为β-甘露聚糖酶和魔芋葡甘露聚糖，所述β-甘露聚糖酶的添加量为50-100U/g，所述魔芋葡甘露聚糖浓度为10-50g/l，所述絮凝剂为PAC和硫酸亚铁，所述PAC投加量为100-200g/l，所述硫酸亚铁投加量为30-70g/l，所述助凝剂为PAM，所述PAM投加量为0.5-2.5g/l。
采用上述技术方案，通过在絮凝剂和助凝剂前先添加氧化剂，氧化剂降解了垃圾渗滤液中大量的有机污染物后再通过絮凝剂和助凝剂对垃圾渗滤液的污染物进行降解，魔芋葡甘露聚糖KGM的分子量高达106数量级，魔芋葡甘露聚糖KGM在β-甘露聚糖酶的催化作用下水解生成大量的羟基自由基，它能有效地氧化降解垃圾渗滤液中的有机污染物，特别是CODCr去除率相比只添加了絮凝剂和助凝剂增加了75-85%，无二次污染，减少了絮凝剂和助凝剂的使用量的同时大大提高了步骤(1)和步骤(2)中的处理能力，进一步降低了后续步骤处理有机污染物的负荷，使得两级A/O池中的菌种浓度和活性得到提高，大大延长了MBR膜的使用寿命，具有节能降耗的效果。
进一步地，步骤(2)中用硫酸调节水解酸化池的pH值。
进一步地，混凝沉淀池中的HRT为6-12h,水解酸化池的HRT为16-24h，一级A/O池的总HRT为58-72h，二沉池HRT为48-72h，二级A/O池的总HRT是128-168h，MBR膜池的HRT为2-4h。
进一步地，在MBR膜组件底部设置穿孔曝气进行气擦洗,供风量为1.0-5.0m³/(㎡•h)。
采用上述技术方案，可以延缓膜表面的污堵，延长MBR膜组件的使用寿命。
综上所述，本发明的有益技术效果为：
1.本发明采用“混凝沉淀+水解酸化+浓缩池+两级A/O+二沉+MBR+纳滤+反渗透”的工艺，能有效提高对垃圾渗滤液的处理能力，实现了除磷菌与反硝化菌、硝化菌的空间分离，达到解决泥龄矛盾目的，更高效的提高了脱氮除磷的效果，有效延长本申请工艺的使用寿命。
2.在混凝沉淀池步骤添加“氧化剂(β-甘露聚糖酶和魔芋葡甘露聚糖)+絮凝剂(PAC和硫酸亚铁)+助凝剂(PAM)”的组合极大的提高了预处理单元的污染有机物的去除能力，两级A/O池中的菌种浓度和活性得到提高,进一步延长了MBR膜的使用寿命。
3.氧化剂的投加减少了絮凝剂和助凝剂的使用量，具有节能降耗的效果。
4.本发明在一级硝化和二级反硝化之间设置二沉池，二沉池能够沉淀第一硝化池(O1)出水中的大量活性污泥，再将第一硝化池(O1)的处理液通过部分回流至第一反硝化池(A1)，保障一级A/O池的污泥维持在较高的浓度，提高本工艺的反硝化效果。
附图说明
图1为本发明的工艺流程图。
具体实施方式
以下结合图1和实施例对本发明作进一步详细说明。
以下实施例中，β-甘露聚糖酶采用浙江康兴生物科技有限公司出售的β-甘露聚糖酶。
以下实施例中，魔芋葡甘露聚糖采用上海阔泉生物科技有限公司出售的魔芋蒲甘聚糖。
实施例1
参见图1，采用本发明公开的垃圾渗滤液的处理工艺处理杭州某垃圾填埋场的垃圾渗滤液，该垃圾渗滤液的CODCr浓度为11802mg/l，BOD5浓度为6207mg/l，氨氮浓度为1689mg/l，总氮浓度为2600mg/l，总磷浓度为79mg/l，重金属浓度在不影响生化的限值内。
经过以下处理过程:
1.预处理单元：(1)首先将上述垃圾渗滤液采用格栅过滤掉大颗粒物后排入混凝沉淀池中，向渗滤液中投加药剂，药剂为絮凝剂聚合氯化铝(PAC)300g/l、硫酸亚铁60g/l和2.0g/l的助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)进行混凝沉淀，水力停留时间HRT为12h，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中经板框压滤处理，获得上清液和泥渣，泥渣进行脱水、干化。
(2)随后将上一步骤中的上清液注入水解酸化池，将硫酸投入水解酸化池并将水解酸化池的pH调整为6.6，水解酸化池中放置有水解产酸菌，将上清液中不溶性有机物水解成可溶性有机物,使大分子有机物质分解成小分子有机物质，方便后续进行处理，水力停留时间HRT为21h，获得处理液I。经过预处理单元后，CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率分别为55.6%、58.7%、19.2%、21.4%、35.4%。
2.生化处理单元：(3)将处理液I通过管道依次输送到一级A/O池、二沉池以及二级A/O池进行生物脱氮处理，一级A/O池采用活性污泥法，二级A/O池采用生物膜法。将第一反硝化池(A1)的pH调节至7.2，DO为0.015mg/l，在第一反硝化池(A1)中微生物吸附水中大量有机物(CODCr和BOD5)作为储存碳源，同时在此池以水中有机物为碳源进行反硝化反应以去除水中的硝态氮，得到处理液II。处理液II进入第一硝化池(O1)，DO为2.0mg/l，第一硝化池(O1)中的微生物氧化有机物并把少量的氨氮氧化成硝态氮，得到处理液III，一级A/O池的总水力停留时间HRT为72h,气水比为100:1，处理液III部分回流至第一反硝化池(A1)，回流比为100:1。
(4)处理液III进入二沉池，二沉池将第一硝化池(O1)末端未耗尽的溶解氧降至更低的水平，以达到第二反硝化池(A2)的缺氧环境，改善反硝化效果，同时二沉池将第一硝化池(O1)处理液III中的大量活性污泥进行沉淀，水力停留时间HRT为72h，得到处理液Ⅳ，处理液Ⅳ部分回流至第一反硝化池(A1)，回流比为100:1，保障一级A/O池污泥维持在较高的浓度。
(5)随后处理液Ⅳ进入第二反硝化池(A2)，DO为0.05mg/l，第二反硝化池(A2)内的微生物利用第一反硝化池(A1)缺氧吸附的有机碳源，强化反硝化作用，以达到高脱氮效率，得到处理液Ⅴ。之后处理液Ⅴ进入第二硝化池(O2)，DO为4.5mg/l，除去有机物(CODCr、BOD5)及氨氮，二级A/O池的总水力停留时间HRT是158h，气水比是120:1，得到处理液Ⅵ，处理液Ⅵ部分回流至第二反硝化池(A2)，回流比为100:1。经过生化处理单元后，CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率分别为99.25%、99.55%、98.75%、98.63%、98.89%。
(6)处理液Ⅵ进入到MBR膜池，MBR膜池，在曝气条件下通过MBR超滤膜分离装置把活性污泥和大分子CODCr截留并富集于浓液中实现水泥分离，得到超滤液和剩余污泥。超滤液部分回流至二沉池，回流比为100:1，剩余污泥送浓缩池处理(从浓缩池脱出的上清夜返回水解酸化池处理)，去除CODCr、BOD5和TN。MBR膜池单元的DO为6.0mg/l，水力停留时间HRT为3.5h，气水比为1:3。为延缓膜表面的污堵，在MBR膜组件底部设置穿孔曝气进行气擦洗，供风量为3.5m³/(㎡·h)。
3.深度处理单元：(7)将步骤(6)中的超滤液依次经过纳滤系统和反渗透系统处理进行高效脱氮处理，得到纳滤液和浓缩液，浓缩液送至芬顿高级氧化系统，经过芬顿高级氧化系统处理后的浓缩液达标排放，芬顿高级氧化系统的剩余污泥进入浓缩池处理。
进入本发明的工艺中，处理出水可以达到以下水质：CODCr(mg/L)为58.51mg/l，BOD5(mg/L)为8.10mg/l，NH3-N(mg/L)为9.03mg/l，TN(mg/L)为35.61mg/l，TP(mg/L)为0.88mg/l，重金属浓度在污水综合排放标准的限量内。
参见图1，实施例2-5和实施例1相比，处理工艺和步骤基本相同，不同之处在于工艺参数不同，实施例2-5的工艺参数参见表1，进水水质和出水水质对比参见表2。
以下设置实施例6-9，实施例6-9和实施例1相比，处理工艺和步骤基本相同，不同之处在于步骤(1)中的工艺参数和工艺步骤不同。实施例1-9的工艺参数见表1，实施例1-9的进水水质和出水水质对比见表2。
实施例6
(1)首先将上述垃圾渗滤液采用格栅过滤掉大颗粒物后排入混凝沉淀池中，混凝沉淀池的pH值调整为6.0，调整混凝沉淀池温度为48℃，向渗滤液中投加药剂，药剂为絮凝剂聚合氯化铝(PAC)100g/l、硫酸亚铁100g/l和2.5g/l的助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)进行混凝沉淀，水力停留时间HRT为12h，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中经板框压滤处理，获得上清液和泥渣，泥渣进行脱水、干化。
实施例7
(1)首先将上述垃圾渗滤液采用格栅过滤掉大颗粒物后排入混凝沉淀池中，混凝沉淀池的pH值调整为6.4，调整混凝沉淀池温度为30℃，向渗滤液中投加药剂，药剂为絮凝剂聚合氯化铝(PAC)125g/l、硫酸亚铁84g/l和1.7g/l的助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)进行混凝沉淀，水力停留时间HRT为12h，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中经板框压滤处理，获得上清液和泥渣，泥渣进行脱水、干化。
实施例8
(1)首先将上述垃圾渗滤液采用格栅过滤掉大颗粒物后排入混凝沉淀池中，混凝沉淀池的pH值调整为6.3，调整混凝沉淀池温度为50℃，向渗滤液中投加药剂，药剂为絮凝剂聚合氯化铝(PAC)186g/l、硫酸亚铁30g/l和0.5g/l的助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)进行混凝沉淀，水力停留时间HRT为12h，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中经板框压滤处理，获得上清液和泥渣，泥渣进行脱水、干化。
实施例9
(1)首先将上述垃圾渗滤液采用格栅过滤掉大颗粒物后排入混凝沉淀池中，混凝沉淀池的pH值调整为6.5，调整混凝沉淀池温度为39℃，向渗滤液中投加药剂，药剂为絮凝剂聚合氯化铝(PAC)250g/l、硫酸亚铁53g/l和0.5g/l的助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)进行混凝沉淀，水力停留时间HRT为12h，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中经板框压滤处理，获得上清液和泥渣，泥渣进行脱水、干化。
实施例6-9中，通过向混凝沉淀池中先投加氧化剂，后投加絮凝剂和助凝剂后，MBR膜的使用寿命延长了30-40%。
最终，本发明垃圾渗滤液的处理工艺中达标回用的出水水质达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》(GB16889-2008)标准以及《污水综合排放标准》(GB8978-1996)一级排放标准,甚至达到《污水再生利用工程设计规范》(GB50335-2002)的循环冷却系统补充水的标准。
对比例1
参见图1，对比例1和实施例9相比，工艺步骤基本相同，不同之处在于一级A/O和二级A/O中的溶解氧DO的浓度不同。参见表1，对比例1中，第一反硝化池的DO浓度为0.50mg/l，高于第一反硝化池需要的0.01-0.02(mg/l)的范围；第一硝化池的DO浓度为1.0mg/l，低于第一反硝化池需要的2.0-4.0(mg/l)的范围；第二反硝化池的DO浓度为0.50mg/l，高于第一反硝化池需要的0.02-0.05(mg/l)的范围；第二硝化池的DO浓度为3.5mg/l，低于第一反硝化池需要的2.0-4.0(mg/l)的范围。
从表2可以看出，改变了一级A/O和二级A/O中的溶解氧DO的浓度后，对比例1对垃圾渗滤液中CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率从99.49%、99.87%、99.43%、98.33%、99.02%分别降低到了61.02%、75.51%、73.41%、67.33%、67.42%。在第一反硝化池的DO浓度和第二反硝化池的DO浓度的设置中，若提高溶解氧需要加大曝气量，则会冲散活性污泥胶体，从而导致垃圾渗滤液中CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率以较大幅度下降。在第一硝化池的DO浓度和第二硝化池的DO浓度的设置中，在低溶解氧的条件下，亚硝酸菌对溶解氧的亲和力大于硝化菌，造成第一硝化池和第二硝化池内亚硝酸菌的积累，使得第一反硝化池和第二反硝化池的反硝化过程进行的不够彻底，反硝化作用减弱；同时，在低溶解氧的条件下，也影响了垃圾渗滤液中有机物的氧化降解，因而最终影响了垃圾渗滤液中CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率。
表1，实施例1-9和对比例1的工艺参数
Figure RE-29948DEST_PATH_IMAGE002
表2，实施例1-9和对比例1的进水水质和出水水质对比
Figure RE-120526DEST_PATH_IMAGE004
参见表1，实施例1-5的工艺步骤(1)中的药剂中没有投加氧化剂，而实施例6-9则投加了氧化剂，实施例6-9中步骤(2)到步骤(7)的工艺参数和实施例5中的工艺参数一致，采用单一变量的方式验证氧化剂对垃圾渗滤液中CODCr、BOD5、NH3-N、TN和TP的去除率的作用，从表2可以算出，实施例6-9中的混凝沉淀池中添加了氧化剂之后，在预处理单元完成后的CODCr的去除率相比实施例5增加了26%-29%，进一步降低了后续步骤处理有机污染物的负荷，使得两级A/O池中的菌种浓度和活性得到提高，从而间接延长了MBR膜的使用寿命。
实施例6-9中的絮凝剂和助凝剂相比实施例5的投加量有所减少，聚合氯化铝(PAC)的投加量相应减少了45%-73%，硫酸亚铁的投加量相应减少了25%-73%，助凝剂聚丙烯酰胺(PAM)的投加量相应减少了50%-90%，节省了絮凝剂和助凝剂的使用量，具有节能降耗的效果。垃圾渗滤液中加入氧化剂以及减少絮凝剂、助凝剂的投加量后，出水水质达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》(GB16889-2008)标准以及《污水综合排放标准》(GB8978-1996)一级排放标准，甚至达到《污水再生利用工程设计规范》(GB50335-2002)的循环冷却系统补充水的标准。
上述实施例仅仅是对本发明的解释，其并不是对本发明的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本实施例做出没有创造性贡献的修改，但只要在本发明的权利要求范围内都受到专利法的保护。

Claims (10)

1.一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是，包括以下步骤：
(1)将垃圾渗滤液过滤掉悬浮物及杂物后排入混凝沉淀池中，向所述渗滤液中投加具有絮凝功能的药剂进行混凝沉淀，混凝沉淀后的污泥通入浓缩池中压滤处理，获得上清液；
(2)将所述上清液注入水解酸化池，将水解酸化池的pH调整为6.0-6.8，获得处理液I；
(3)将所述处理液I输送到一级A/O池，将一级A/O池的pH调节至7.0-7.5，一级A/O池的DO为0.01-4.0mg/l，一级A/O池的气水比为100:1，得到处理液III；
(4)所述处理液III进入二沉池，得到处理液Ⅳ；
(5)随后所述处理液Ⅳ进入二级A/O池，DO为0.02-5mg/l，二级A/O池的气水比是120:1，得到处理液Ⅵ；
(6)所述处理液Ⅵ进入到MBR膜池，在曝气条件下通过MBR超滤膜分离装置把活性污泥和大分子CODCr截留并富集于浓液中实现水泥分离，得到超滤液和剩余污泥，超滤液部分回流至二沉池，回流比为100:1，剩余污泥送浓缩池处理；
(7)将步骤(6)中的超滤液依次经过纳滤系统和反渗透系统处理进行高效脱氮处理，得到纳滤液和浓缩液，浓缩液送至芬顿高级氧化系统，经过芬顿高级氧化系统处理后的浓缩液达标排放，芬顿高级氧化系统的剩余污泥进入浓缩池处理。
2.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：所述一级A/O池中第一反硝化池的DO为0.01-0.02mg/l，所述一级A/O池中的第一硝化池的DO为2.0-4.0mg/l，步骤(5)中的处理液III由所述第一硝化池得到，处理液III部分回流至第一反硝化池，回流比为100:1。
3.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：步骤(4)中的二沉池得到的处理液Ⅳ部分回流至浓缩池，回流比为100:1。
4.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：所述二级A/O池中的第二反硝化池的DO为0.02-0.05mg/l，所述二级A/O池中的第二硝化池的DO为4.5-5mg/l，步骤(5)中的处理液Ⅵ由第二硝化池得到，处理液Ⅵ部分回流至第二反硝化池，回流比为100:1。
5.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：将步骤(6)中的浓液分两路分别回流至二沉池和浓缩池，步骤(6)中的浓液回流到二沉池的回流比为100:1，步骤(6)中的浓液回流到浓缩池的回流比为100:1，从浓缩池脱出的上清夜返回水解酸化池处理，MBR膜池单元的DO为5-6.0mg/l，气水比为1:3。
6.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：步骤(1)中的垃圾渗漏液投加的药剂为絮凝剂和助凝剂，所述絮凝剂为PAC和硫酸亚铁，所述PAC投加量为300-500g/l，所述硫酸亚铁投加量为50-150g/l，所述助凝剂为PAM，所述PAM投加量为0.5-5g/l。
7.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：将步骤(1)中的混凝沉淀池的pH值调整为6.0-6.5，调整水温为30-50℃，向混凝沉淀池投加的药剂为氧化剂、絮凝剂和助凝剂，所述氧化剂为β-甘露聚糖酶和魔芋葡甘露聚糖，所述β-甘露聚糖酶的添加量为50-100U/g，所述魔芋葡甘露聚糖浓度为10-50g/l，所述絮凝剂为PAC和硫酸亚铁，所述PAC投加量为100-200g/l，所述硫酸亚铁投加量为30-70g/l，所述助凝剂为PAM，所述PAM投加量为0.5-2.5g/l。
8.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：步骤(2)中用硫酸调节水解酸化池的pH值。
9.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：混凝沉淀池中的HRT为6-12h,水解酸化池的HRT为16-24h，一级A/O池的总HRT为58-72h，二沉池HRT为48-72h，二级A/O池的总HRT是128-168h，MBR膜池的HRT为2-4h。
10.根据权利要求1所述的一种垃圾渗滤液的处理工艺，其特征是：在MBR膜组件底部设置穿孔曝气进行气擦洗,供风量为1.0-5.0m³/(㎡•h)。
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