CN111352218A - 光学系统、摄像模组及电子设备 - Google Patents

光学系统、摄像模组及电子设备 Download PDF

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CN111352218A CN202010288821.5A CN202010288821A CN111352218A CN 111352218 A CN111352218 A CN 111352218A CN 202010288821 A CN202010288821 A CN 202010288821A CN 111352218 A CN111352218 A CN 111352218A
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convex
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刘彬彬
李明
邹海荣
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Abstract

本发明涉及一种光学系统、摄像模组及电子设备。光学系统包括：光阑；具有正屈折力的第一透镜，其物侧面于近轴处为凸面；第二透镜；第三透镜；具有正屈折力的第四透镜，其物侧面为凹面，像侧面为凸面；第五透镜，其像侧面于近轴处为凹面；具有负屈折力的第六透镜，其物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；系统满足关系：1mm‑1＜tanω/D11＜2mm‑1；0＜f123/f456＜1.0。以上，光学系统能够实现小头部设计，当作为前置镜头应用于设备时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。

Description

光学系统、摄像模组及电子设备
技术领域
本发明涉及摄像领域，特别是涉及一种光学系统、摄像模组及电子设备。
背景技术
在摄像镜头应用至智能手机、平板电脑等电子设备以来，设备的拍摄性能也随着用户对高品质摄像需求的提高而发生翻天覆地的变化。其中摄像镜头的拍摄效果也受到了市场的广泛关注。尤其在设备的屏占比逐渐提高的情况下，如何减小设备的屏下开孔以提高屏占比，且同时保持良好的摄像性能(如大视角、高解析)，已然成为了市场的关注重点。
发明内容
基于此，有必要针对如何减小设备的屏下开孔，且同时保持良好的摄像性能的问题，提供一种光学系统、摄像模组及电子设备。
一种光学系统，由物侧至像侧依次包括：
光阑；
具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面于近轴处为凸面；
具有屈折力的第二透镜；
具有屈折力的第三透镜；
具有正屈折力的第四透镜，所述第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面；
具有屈折力的第五透镜，所述第五透镜的像侧面于近轴处为凹面；
具有负屈折力的第六透镜，所述第六透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；
所述光学系统满足以下关系：
1mm-1＜tanω/D11＜2mm-1；及
0＜f123/f456＜1.0；
其中，ω为所述光学系统的最大视场角的一半，D11为所述第一透镜的物侧面的最大有效半口径，f123为所述第一透镜、所述第二透镜及所述第三透镜的组合焦距，f456为所述第四透镜、所述第五透镜及所述第六透镜的组合焦距，ω的单位为度，D11的单位为毫米。
所述光学系统满足上述光阑、透镜配置及关于tanω/D11的关系式条件时，所述光学系统的前端口径能够被充分压缩，从而有利于小头部的外型设计，另外还能扩大系统的视角范围，以使所述光学系统能够获得更全面的景象。同时，使所述光学系统满足上述关于f123/f456的关系式条件时，所述第一透镜、所述第二透镜及所述第三透镜构成的透镜组能够为所述光学系统提供大部分正屈折力，从而可对入射光线进行更好的汇聚成像，以此缩短系统总长，另外，满足上述关系时还能提高系统解析能力。以上，所述光学系统能够通过缩小前端口径的方式实现小头部设计，从而当所述光学系统作为前置镜头应用于设备中时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
3.4＜D62/D11＜5.1；
其中，D62为所述第六透镜的像侧面的最大有效半口径。满足上述关系时，有利于所述第一透镜在系统中的小口径设计，从而使系统拥有小头部的外型结构。当高于关系式上限时，所述第六透镜的口径过大，导致整个系统(或称为镜头)的尺寸过大；而当低于关系式下限时，所述第一透镜的口径无法得到充分压缩，不利于系统的小头部设计。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
0.40deg-1＜10*FNO/ω＜0.52deg-1；
其中，FNO为所述光学系统的光圈数。光圈数越小，则同等焦距下的系统的入瞳孔径则越大，进光量越足，从而系统的整体成像会更明亮清晰，但同时也会导致系统的视场角的增大变得困难。而当满足上述关系时，所述光学系统能够兼具高进光量及广视角特性。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
0.7＜ImgH/TL＜0.9；
其中，ImgH为所述光学系统的成像面的有效成像区域对角线长度的一半，TL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面于光轴上的距离。满足上述关系时，可有效压缩所述光学系统的总长，从而有利于小型化设计。
在其中一个实施例中，所述第二透镜和所述第三透镜中的至少一个具有负屈折力，且所述光学系统满足以下关系：
1＜(V2+V3+V5)/V1＜2；
其中，V1为所述第一透镜的阿贝数，V2为所述第二透镜的阿贝数，V3为所述第三透镜的阿贝数，V5为所述第五透镜的阿贝数。具有负屈折力的所述第二透镜和/或所述第三透镜能够校正所述第一透镜的正球差，提高系统的成像质量，当所述第五透镜具有负屈折力时也能分担对正球差的校正，当满足上述关系时，可以校正系统的球色差，均匀透镜材料的选择，使系统拥有良好的成像质量。阿贝数越小，校正色差的能力越强。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
-20＜(R51+R52)/(R51-R52)＜1；
其中，R51为第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R52为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足上述关系时，所述第五透镜的物侧面及像侧面的面型能够得到合理优化，从而有利于修正系统的像差和场曲，提高成像质量。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
1＜f1/f＜2；
其中，f1为所述第一透镜的有效焦距，f为所述光学系统的总有效焦距。所述第一透镜为系统提供正屈折力，且当满足上述关系时，可有效校正系统的场曲，且有利于控制系统的长度。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
0.7＜SAG51/SAG61＜1.6；
其中，SAG51为所述第五透镜的物侧面的最大矢高，SAG61为所述第六透镜的物侧面的最大矢高。满足上述关系时，所述第五透镜的物侧面与所述第六透镜的物侧面保持相近的弯曲度，从而能够使所述第五透镜与所述第六透镜更紧密的配合，也更有利于系统长度的压缩。
在其中一个实施例中，所述光学系统满足以下关系：
0.39＜ΣAT/ΣCT＜0.56；
其中，ΣAT为所述光学系统中各相邻透镜于光轴上的空气间隔之和，ΣCT为所述光学系统中各透镜于光轴上的厚度之和。满足上述关系时，能够合理优化各相邻透镜之间的间隔距离，在保证透镜的厚度有利于加工成型的同时，能更充分的压缩相邻透镜间的空气间隙，从而满足镜头的小型化设计趋势。当低于上述关系式的下限时，透镜的厚度过薄，不利于透镜的成型，或各相邻透镜之间的空气间隙过小，透镜形状变化的自由度不足，无法良好地对系统像差进行校正；当高于上述关系式的上限时，透镜间的空气间隙过大，不利于超薄化设计。
一种摄像模组，包括感光元件及上述任意一个实施例所述的光学系统，所述感光元件设置于所述光学系统的像侧。通过采用上述光学系统，所述摄像模组将同样具备小头部、大视角及高解析的特性。
一种电子设备，包括固定件及上述的摄像模组，所述摄像模组设置于所述固定件。当采用上述摄像模组作为设备的前置摄像模组时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。
附图说明
图1为本申请第一实施例提供的光学系统的结构示意图；
图2为第一实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图3为本申请第二实施例提供的光学系统的结构示意图；
图4为第二实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图5为本申请第三实施例提供的光学系统的结构示意图；
图6为第三实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图7为本申请第四实施例提供的光学系统的结构示意图；
图8为第四实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图9为本申请第五实施例提供的光学系统的结构示意图；
图10为第五实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图11为本申请第六实施例提供的光学系统的结构示意图；
图12为第六实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图13为本申请第七实施例提供的光学系统的结构示意图；
图14为第七实施例中光学系统的纵向球差图、像散图和畸变图；
图15为本申请一实施例提供的摄像模组的示意图；
图16为本申请一实施例提供的电子设备的示意图。
具体实施方式
为了便于理解本发明，下面将参照相关附图对本发明进行更全面的描述。附图中给出了本发明的首选实施例。但是，本发明可以以许多不同的形式来实现，并不限于本文所描述的实施例。相反地，提供这些实施例的目的是使本发明的公开内容更加透彻全面。
需要说明的是，当元件被称为“固定于”另一个原件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个原件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。相反，当元件被称作“直接在”另一原件“上”时，不存在中间元件。本文所使用的术语“垂直的”、“水平的”、“左”、“右”以及类似的表述只是为了说明的目的。
除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施例的目的，不是旨在于限制本发明。本文所使用的术语“及/或”包括一个或多个相关的所列项目的任意的和所有的组合。
参考图1，在本申请的一些实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5及第六透镜L6，第一透镜L1至第六透镜L6分别只含有一个透镜，从而使光学系统10具有六片式结构。其中，第一透镜L1具有正屈折力，第四透镜L4具有正屈折力，第六透镜L6具有负屈折力。光学系统10中各透镜与光阑STO同轴设置，即各透镜的光轴与光阑STO的中心均位于同一直线，该直线可称为光学系统10的光轴。光阑STO设于第一透镜L1的物侧，光阑STO前置的设计将有利于光学系统10实现小型化设计。在本申请的实施例中，当称系统由物侧至像侧依次包括光阑STO、第一透镜L1等光学元件时，光阑STO和第一透镜L1于系统的光轴上的投影可存在重叠，即第一透镜L1的物侧面S1穿过光阑STO，或者也可不存在重叠。
第一透镜L1包括物侧面S1和像侧面S2，第二透镜L2包括物侧面S3和像侧面S4，第三透镜L3包括物侧面S5和像侧面S6，第四透镜L4包括物侧面S7和像侧面S8，第五透镜L5包括物侧面S9及像侧面S10，第六透镜L6包括物侧面S11和像侧面S12。另外，光学系统10还有一虚拟的成像面S13，成像面S13位于第六透镜L6的像侧。一般地，光学系统10的成像面S13与感光元件的感光表面重合，为方便理解，也可将感光元件的感光表面视为光学系统10的成像面S13。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面；第四透镜L4的物侧面S7为凹面，像侧面S8为凸面；第五透镜L5的像侧面S10于近轴处为凹面；第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面。
需要注意的是，在本申请中，当描述透镜的一个表面于近轴处(该面的中心区域)为凸面时，可理解为该透镜的该表面于光轴附近的区域为凸面。当描述透镜的一个表面于圆周处为凹面时，可理解为该表面在靠近最大有效半径处的区域为凹面。举例而言，当该表面于近轴处为凸面，且于圆周处也为凸面时，该表面由中心(光轴)至边缘方向的形状可以为纯粹的凸面，或者是先由中心的凸面形状过渡到凹面形状，随后在靠近最大有效半径处时变为凸面。此处仅为说明光轴处与圆周处的关系而做出的示例，表面的多种形状结构(凹凸关系)并未完全体现，但一些实施例中的其他情况可根据以上示例推出，此处不加以赘述。
在上述实施例中，光学系统10中各透镜的物侧面和像侧面均为非球面，非球面设计能够使透镜的物侧面及/或像侧面拥有更灵活的设计，增加透镜设计的自由度，提高系统分辨率，使透镜在较小、较薄的情况下便能良好地解决成像不清，视界歪曲、视野狭小等不良现象，这样无需设置过多的透镜便能使系统拥有良好的成像品质，且有助于缩短光学系统10的长度。在一些实施例中，光学系统10中各透镜的物侧面和像侧面均为球面，球面透镜的制作工艺简单，生产成本较低。在另一些实施例中，光学系统10中部分透镜的物侧面为非球面，其他透镜的物侧面为球面，而部分透镜的像侧面为非球面，其他透镜的像侧面为非球面。一些实施例中具体的球面及非球面的配置根据实际设计需求而定，此处不加以赘述。
通过球面与非球面的配合也可有效消除系统的像差，使光学系统10具有良好的成像品质，且同时提高透镜设计及组装的灵活性，使系统在高像质与低成本之间取得平衡。需注意的是，实施例中的球面和非球面的具体形状并不限于附图中示出的球面和非球面的形状，附图主要为示例参考而非严格按比例绘制。
非球面的面型计算可参考非球面公式：
Figure BDA0002449607730000041
其中，Z为非球面上相应点到与表面顶点相切的平面的距离，r为非球面上相应点到光轴的距离，c为非球面顶点的曲率，k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。
在上述实施例中，第六透镜L6的物侧面S11和像侧面S12均存在反曲点。而在一些实施例中，第六透镜L6的物侧面S11存在反曲点，而像侧面S12不存在反曲点。在另一些实施例中，第六透镜L6的物侧面S11不存在反曲点，而像侧面S12存在反曲点。反曲点的设计能够校正大视角的畸变，抑制边缘视场光线入射到成像面S13的角度过大。
在上述实施例中，光学系统10中各透镜的材质均为塑料。在另一些实施例中，光学系统10中各透镜的材质均为玻璃。塑料材质的透镜能够减少光学系统10的重量并降低制备成本，而玻璃材质的透镜能够耐受较高的温度且具有优良的光学效果。在另一些实施例中，第一透镜L1的材质为玻璃，而第二透镜L2至第六透镜L6的材质均为塑料，此时，由于光学系统10中位于物方的透镜的材质为玻璃，因此这些位于物方的玻璃透镜对极端环境具有很好耐受效果，不易受物方环境的影响而出现老化等情况，从而当光学系统10处于暴晒高温等极端环境下时，这种结构能够较好地平衡系统的光学性能与成本。当然，光学系统10中透镜材质配置关系并不限于上述实施例，任意一个透镜的材质可以为塑料，也可以为玻璃，具体配置关系根据实际设计需求而定，此处不加以赘述。
在一些实施例中，光学系统10包括红外滤光片L7，红外滤光片L7设置于第六透镜L6的像侧，并与光学系统10中的各透镜相对固定设置。红外滤光片L7用于滤除红外光，防止红外光到达系统的成像面S13，从而防止红外光干扰正常成像。红外滤光片L7可与各透镜一同装配以作为光学系统10中的一部分。例如，在一些实施例中，光学系统10中的各透镜安装于镜筒内，红外滤光片L7安装于镜筒的像端。在另一些实施例中，红外滤光片L7并不属于光学系统10的元件，此时红外滤光片L7可以在光学系统10与感光元件装配成摄像模组时，一并安装至光学系统10与感光元件之间。在一些实施例中，红外滤光片L7也可设置在第一透镜L1的物侧。另外，在一些实施例中也可不设置红外滤光片L7，而是通过在第一透镜L1至第六透镜L6中的其中一个透镜的物侧面或像侧面上设置红外滤光膜，以实现滤除红外光的作用。
在一些实施例中，第一透镜L1也可以包含两个或多个透镜，其中最靠近物侧的透镜的物侧面为第一透镜L1的物侧面S1，最靠近像侧的透镜的像侧面为第一透镜L1的像侧面S2。相应地，一些实施例中的第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5及第六透镜L6中的任意一个并不限于只包含一个透镜的情况。
进一步地，在一些实施例中，光学系统10还满足以下各关系：
1mm-1＜tanω/D11＜2mm-1；
0＜f123/f456＜1.0；
其中，ω为光学系统10的最大视场角的一半，D11为第一透镜L1的物侧面S1的最大有效半口径，f123为第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3的组合焦距，f456为第四透镜L4、第五透镜L5及第六透镜L6的组合焦距，ω的单位为度，D11的单位为毫米。需要注意的是，有效半口径也可称为有效半径。具体地，一些实施例中的tanω/D11可以为1.05、1.1、1.15、1.2、1.4、1.5、1.7、1.8、1.9或1.95。具体地，一些实施例中的f123/f456可以为0.15、0.2、0.25、0.3、0.4、0.5、0.6、0.65或0.68。光学系统10满足上述光阑、透镜配置及关于tanω/D11的关系式条件时，光学系统10的前端口径能够被充分压缩，从而有利于小头部的外型设计，另外还能扩大系统的视角范围，以使所述光学系统10能够获得更全面的景象。同时，使光学系统10满足上述关于f123/f456的关系式条件时，第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3构成的透镜组能够为光学系统10提供大部分正屈折力，从而可对入射光线进行更好的汇聚成像，以此缩短系统总长，另外，满足上述关系时还能提高系统解析能力。以上，光学系统10能够通过缩小前端口径的方式实现小头部设计，从而当光学系统10作为前置镜头应用于设备中时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。
3.4＜D62/D11＜5.1；其中，D62为第六透镜L6的像侧面S12的最大有效半口径。具体地，一些实施例中的D62/D11可以为3.5、3.7、4、4.1、4.5、4.8、4.9或5。满足上述关系时，有利于第一透镜L1在系统中的小口径设计，从而使系统拥有小头部的外型结构。当高于关系式上限时，第六透镜L6的口径过大，导致整个系统(或称为镜头)的尺寸过大；而当低于关系式下限时，第一透镜L1的口径无法得到充分压缩，不利于系统的小头部设计。
0.40deg-1＜10*FNO/ω＜0.52deg-1；其中，FNO为光学系统10的光圈数。具体地，一些实施例中的10*FNO/ω可以为0.41、0.42、0.43、0.44、0.45、0.48、0.5或0.51。光圈数越小，则同等焦距下的系统的入瞳孔径则越大，进光量越足，从而系统的整体成像会更明亮清晰，但同时也会导致系统的视场角的增大变得困难。而当满足上述关系时，光学系统10能够兼具高进光量及广视角特性。
0.7＜ImgH/TL＜0.9；其中，ImgH为光学系统10的成像面的有效成像区域对角线长度的一半，该对角线长度为成像面S13的有效成像区域于对角线方向的长度，TL为第一透镜L1的物侧面S1至光学系统10的成像面于光轴上的距离。具体地，一些实施例中的ImgH/TL可以为0.75、0.6、0.65、0.7、0.75、0.8或0.85。满足上述关系时，可有效压缩光学系统10的总长，从而有利于小型化设计。
1＜(V2+V3+V5)/V1＜2；其中，V1为第一透镜L1的阿贝数，V2为第二透镜L2的阿贝数，V3为第三透镜L3的阿贝数，V5为第五透镜L5的阿贝数。具体地，一些实施例中的(V2+V3+V5)/V1可以为1.2、1.25、1.3、1.35、1.4、1.5、1.6、1.7、1.8或1.9。满足上述关系时，可以校正系统的前后色差，均匀透镜材料的选择，使系统拥有良好的成像质量。
-20＜(R51+R52)/(R51-R52)＜1；其中，R51为第五透镜L5的物侧面S9于光轴处的曲率半径，R52为第五透镜L5的像侧面S10于光轴处的曲率半径。具体地，一些实施例中的(R51+R52)/(R51-R52)可以为-17.5、-17、-16.5、-16、-10、-5、-1、0.2、0.25、0.3、0.4或0.45。满足上述关系时，第五透镜L5的物侧面S9及像侧面S10的面型能够得到合理优化，从而有利于修正系统的像差和场曲，提高成像质量。
1＜f1/f＜2；其中，f1为第一透镜L1的有效焦距，f为光学系统10的总有效焦距。具体地，一些实施例中的f1/f可以为1.15、1.2、1.25、1.3、1.35、1.4、1.5、1.7、1.8、1.85或1.9。第一透镜L1为系统提供正屈折力，且当满足上述关系时，可有效校正系统的场曲，且有利于控制系统的长度。
0.7＜SAG51/SAG61＜1.6；其中，SAG51为第五透镜L5的物侧面S9的最大矢高，SAG61为第六透镜L6的物侧面S11的最大矢高。矢高为相应表面(如以上第五透镜L5的物侧面S9或第六透镜L6的物侧面S11)的中心(该面与光轴的交点)至该面的最大有效半径处于平行光轴方向上的距离。当该值为负值时，在平行于系统光轴的方向上，该面的中心相较最大有效半径处更靠近系统的像侧；当该值为正值时，在平行于系统光轴的方向上，该面的中心相较最大有效半径处更靠近系统的物侧。具体地，一些实施例中的SAG51/SAG61可以为0.75、0.8、0.85、0.9、1、1.1、1.2、1.3、1.45、1.5或1.55。满足上述关系时，第五透镜L5的物侧面S9与第六透镜L6的物侧面S11保持相近的弯曲度，从而能够使第五透镜L5与第六透镜L6更紧密的配合，也更有利于系统长度的压缩。
0.39＜ΣAT/ΣCT＜0.56；其中，ΣAT为光学系统10中各相邻透镜于光轴上的空气间隔之和，ΣCT为光学系统10中各透镜于光轴上的厚度之和。具体地，一些实施例中的ΣAT/ΣCT可以为0.4、0.42、0.45、0.48、0.5、0.52、0.53、0.54或0.55。满足上述关系时，能够合理优化各相邻透镜之间的间隔距离，在保证透镜的厚度有利于加工成型的同时，能更充分的压缩相邻透镜间的空气间隙，从而满足镜头的小型化设计趋势。当低于上述关系式的下限时，透镜的厚度过薄，不利于透镜的成型，或各相邻透镜之间的空气间隙过小，透镜形状变化的自由度不足，无法良好地对系统像差进行校正；当高于上述关系式的上限时，透镜间的空气间隙过大，不利于超薄化设计。
接下来以更为具体详细的实施例来对本申请的光学系统10进行说明：
第一实施例
参考图1，在第一实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图2包括第一实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。以下各实施例(第一实施例至第七实施例)的像散图和畸变图的参考波长均为555nm。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凹面，像侧面S4于近轴处为凸面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凸面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凹面，像侧面S6于近轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。
光学系统10中各透镜的物侧面和像侧面均为非球面。非球面设计能够使透镜在较小、较薄的情况下便能良好地解决成像不清，视界歪曲、视野狭小等不良现象，且有助于缩短光学系统10的长度。另外，第五透镜L5和第六透镜L6的物侧面和像侧面均存在反曲点。光学系统10中各透镜的材质均为塑料。
在第一实施例中，光学系统10满足以下各关系：
tanω/D11＝1.005mm-1；
f123/f456＝0.302；
其中，ω为光学系统10的最大视场角的一半，D11为第一透镜L1的物侧面S1的最大有效半口径，f123为第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3的组合焦距，f456为第四透镜L4、第五透镜L5及第六透镜L6的组合焦距，ω的单位为度，D11的单位为毫米。光学系统10满足本实施例的上述光阑STO、透镜配置及关于tanω/D11的关系条件时，光学系统10的前端口径能够被充分压缩，从而有利于小头部的外型设计，另外还能扩大系统的视角范围，以使所述光学系统10能够获得更全面的景象。同时，使光学系统10满足上述关于f123/f456的关系式条件时，第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3构成的透镜组能够为光学系统10提供大部分正屈折力，从而可对入射光线进行更好的汇聚成像，以此缩短系统总长，另外，满足上述关系时还能提高系统解析能力。以上，光学系统10能够通过缩小前端口径的方式实现小头部设计，从而当光学系统10作为前置镜头应用于设备中时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。
D62/D11＝3.454；其中，D62为第六透镜L6的像侧面S12的最大有效半口径。满足上述关系时，有利于第一透镜L1在系统中的小口径设计，从而使系统拥有小头部的外型结构。
10*FNO/ω＝0.404deg-1；其中，FNO为光学系统10的光圈数。光圈数越小，则同等焦距下的系统的入瞳孔径则越大，进光量越足，从而系统的整体成像会更明亮清晰，但同时也会导致系统的视场角的增大变得困难。而当满足上述关系时，光学系统10能够兼具高进光量及广视角特性。
ImgH/TL＝0.76；其中，ImgH为光学系统10的成像面于对角线方向的长度的一半，TL为第一透镜L1的物侧面S1至光学系统10的成像面于光轴上的距离。满足上述关系时，可有效压缩光学系统10的总长，从而有利于小型化设计。
(V2+V3+V5)/V1＝1.636；其中，V1为第一透镜L1的阿贝数，V2为第二透镜L2的阿贝数，V3为第三透镜L3的阿贝数，V5为第五透镜L5的阿贝数。满足上述关系时，可以校正系统的前后色差，均匀透镜材料的选择，使系统拥有良好的成像质量。
(R51+R52)/(R51-R52)＝0.375；其中，R51为第五透镜L5的物侧面S9于光轴处的曲率半径，R52为第五透镜L5的像侧面S10于光轴处的曲率半径。满足上述关系时，第五透镜L5的物侧面S9及像侧面S10的面型能够得到合理优化，从而有利于修正系统的像差和场曲，提高成像质量。
f1/f＝1.322；其中，f1为第一透镜L1的有效焦距，f为光学系统10的总有效焦距。第一透镜L1为系统提供正屈折力，且当满足上述关系时，可有效校正系统的场曲，且有利于控制系统的长度。
SAG51/SAG61＝0.83；其中，SAG51为第五透镜L5的物侧面S9的最大矢高，SAG61为第六透镜L6的物侧面S11的最大矢高。满足上述关系时，第五透镜L5的物侧面S9与第六透镜L6的物侧面S11保持相近的弯曲度，从而能够使第五透镜L5与第六透镜L6更紧密的配合，也更有利于系统长度的压缩。
ΣAT/ΣCT＝0.437；其中，ΣAT为光学系统10中各相邻透镜于光轴上的空气间隔之和，ΣCT为光学系统10中各透镜于光轴上的厚度之和。满足上述关系时，能够合理优化各相邻透镜之间的间隔距离，在保证透镜的厚度有利于加工成型的同时，能更充分的压缩相邻透镜间的空气间隙，从而满足镜头的小型化设计趋势。
另外，光学系统10的各透镜参数由表1和表2给出。表2为表1中各透镜的相应表面的非球面系数，其中K为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i项高次项相对应的系数。由物侧至像侧的各元件依次按照表1从上至下的各元件的顺序排列，像面(成像面S13)可理解为后期与感光元件装配时的感光元件的感光表面。面序号2和3分别对应第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。表1中的Y半径为相应面序号的物侧面或像侧面于光轴处的曲率半径。透镜于“厚度”参数列中的第一个数值为该透镜于光轴上的厚度，第二个数值为该透镜的像侧面至后一光学元件的物侧面于光轴上的距离。光阑ST0于“厚度”参数列中的数值为光阑ST0至后一透镜的物侧面顶点(顶点指透镜与光轴的交点)于光轴上的距离，我们默认由物侧至像侧的方向为光轴的正方向，当该值为负时，表明光阑ST0设置于透镜的物侧面顶点的右侧(即该物侧面的顶点穿过光阑STO，右侧也可理解为像侧)，当光阑STO的“厚度”参数为正值时，光阑ST0在透镜的物侧面顶点的左侧。本申请实施例中的各透镜的光轴处于同一直线上，该直线作为光学系统10的光轴。以下各实施例中的参数表格的参考波长为555nm。另外，各实施例的关系式计算和透镜结构以参数表格中的数据(如表1、表2、表3、表4等)为准。
在第一实施例中，光学系统10的总有效焦距f＝3.73mm，光圈数FNO＝1.85，对角线方向最大视场角的一半(1/2)ω＝45.777°，光学总长TL＝5.26mm，光学总长即第一透镜L1的物侧面S1至光学系统10的成像面S13于光轴上的距离。
表1
Figure BDA0002449607730000081
表2
Figure BDA0002449607730000082
Figure BDA0002449607730000091
第二实施例
参考图3，在第二实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图4包括第二实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凸面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凹面，像侧面S6于近轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凸面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第二实施例中光学系统10的各透镜参数由表3和表4给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表3
Figure BDA0002449607730000092
Figure BDA0002449607730000101
表4
Figure BDA0002449607730000102
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
tanω/D11 1.036 (V2+V3+V5)/V1 1.901
f123/f456 0.147 (R51+R52)/(R51-R52) -17.714
D62/D11 3.521 f1/f 1.231
10*FNO/ω 0.502 SAG51/SAG61 0.704
ImgH/TL 0.742 ΣAT/ΣCT 0.464
第三实施例
参考图5，在第三实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图6包括第三实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凸面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凹面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凹面，像侧面S4于圆周处为凹面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第三实施例中光学系统10的各透镜参数由表5和表6给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表5
Figure BDA0002449607730000111
表6
Figure BDA0002449607730000112
Figure BDA0002449607730000121
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
tanω/D11 1.154 (V2+V3+V5)/V1 1.219
f123/f456 0.686 (R51+R52)/(R51-R52) 0.48
D62/D11 3.578 f1/f 1.145
10*FNO/ω 0.424 SAG51/SAG61 1.595
ImgH/TL 0.763 ΣAT/ΣCT 0.471
第四实施例
参考图7，在第四实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图8包括第四实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凹面，像侧面S6于近轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第四实施例中光学系统10的各透镜参数由表7和表8给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表7
Figure BDA0002449607730000122
Figure BDA0002449607730000131
表8
Figure BDA0002449607730000132
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
Figure BDA0002449607730000133
Figure BDA0002449607730000141
第五实施例
参考图9，在第五实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图10包括第五实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凹面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凸面，像侧面S6于近轴处为凹面；物侧面S5于圆周处为凸面，像侧面S6于圆周处为凹面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第五实施例中光学系统10的各透镜参数由表9和表10给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表9
Figure BDA0002449607730000142
表10
Figure BDA0002449607730000151
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
tanω/D11 1.074 (V2+V3+V5)/V1 1.194
f123/f456 0.405 (R51+R52)/(R51-R52) -0.094
D62/D11 3.455 f1/f 1.358
10*FNO/ω 0.464 SAG51/SAG61 0.886
ImgH/TL 0.755 ΣAT/ΣCT 0.558
第六实施例
参考图11，在第六实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图12包括第六实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凸面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凸面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凹面，像侧面S6于近轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凸面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第六实施例中光学系统10的各透镜参数由表11和表12给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表11
Figure BDA0002449607730000161
表12
Figure BDA0002449607730000162
Figure BDA0002449607730000171
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
tanω/D11 1.982 (V2+V3+V5)/V1 1.686
f123/f456 0.376 (R51+R52)/(R51-R52) 0.229
D62/D11 5.049 f1/f 1.942
10*FNO/ω 0.435 SAG51/SAG61 0.944
ImgH/TL 0.879 ΣAT/ΣCT 0.397
第七实施例
参考图13，在第七实施例中，光学系统10由物侧至像侧依次包括光阑STO、具有正屈折力的第一透镜L1、具有正屈折力的第二透镜L2、具有负屈折力的第三透镜L3、具有正屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5以及具有负屈折力的第六透镜L6。图14包括第七实施例中光学系统10的纵向球差图、像散图和畸变图。
第一透镜L1的物侧面S1于近轴处为凸面，像侧面S2于近轴处为凹面；物侧面S1于圆周处为凸面，像侧面S2于圆周处为凹面。
第二透镜L2的物侧面S3于近轴处为凸面，像侧面S4于近轴处为凸面；物侧面S3于圆周处为凸面，像侧面S4于圆周处为凹面。
第三透镜L3的物侧面S5于近轴处为凹面，像侧面S6于近轴处为凸面；物侧面S5于圆周处为凹面，像侧面S6于圆周处为凸面。
第四透镜L4的物侧面S7于近轴处为凹面，像侧面S8于近轴处为凸面；物侧面S7于圆周处为凹面，像侧面S8于圆周处为凸面。
第五透镜L5的物侧面S9于近轴处为凹面，像侧面S10于近轴处为凹面；物侧面S9于圆周处为凹面，像侧面S10于圆周处为凸面。
第六透镜L6的物侧面S11于近轴处为凸面，像侧面S12于近轴处为凹面；物侧面S11于圆周处为凹面，像侧面S12于圆周处为凸面。
另外，第七实施例中光学系统10的各透镜参数由表13和表14给出，其中各结构和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。
表13
Figure BDA0002449607730000172
Figure BDA0002449607730000181
表14
Figure BDA0002449607730000182
该实施例中的光学系统10满足以下关系：
tanω/D11 1.083 (V2+V3+V5)/V1 1.686
f123/f456 0.277 (R51+R52)/(R51-R52) 0.304
D62/D11 3.716 f1/f 1.243
10*FNO/ω 0.519 SAG51/SAG61 0.846
ImgH/TL 0.741 ΣAT/ΣCT 0.492
参考图15，本申请的一些实施例还提供了一种摄像模组20，光学系统10与感光元件210组装以形成摄像模组20，感光元件210设置于第六透镜L6的像侧，即设置于光学系统10的像侧。一般地，感光元件210的感光表面与光学系统10的成像面S13重叠，或也可以将感光表面理解为成像面S13。感光元件210可以为CCD(Charge Coupled Device，电荷耦合器件)或CMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor，互补金属氧化物半导体)。通过采用上述光学系统10，摄像模组20将同样具备小头部、大视角及高解析的特性。
在一些实施例中，第六透镜L6与系统的成像面S13之间还设置有红外滤光片L7，红外滤光片L7用于滤除红外光。红外滤光片L7可以属于光学系统10中的一部分，或者也可以在光学系统10与感光元件210装配时一同安装至光学系统10与感光元件210之间。
在一些实施例中，感光元件210与光学系统10中的各透镜的距离相对固定，此时，摄像模组20为定焦模组。在另一些实施例中，可通过设置音圈马达等驱动机构以使感光元件210能够相对光学系统10中的各透镜相对移动，从而实现对焦效果。具体地，在装配上述各透镜的镜筒上设置有与驱动芯片电性连接的线圈，同时在摄像模组20中设置有磁石，通过通电后的线圈与磁石之间的磁力作用以驱动镜筒相对感光元件210运动，从而实现对焦效果。在另一些实施例中，也可通过设置类似的驱动机构以驱动光学系统10中的部分透镜移动，从而实现光学变焦效果。
参考图16，本申请的一些实施例还提供了一种电子设备30，摄像模组20应用于电子设备30以使电子设备30具备摄像功能。具体地，电子设备30包括固定件310，摄像模组20安装于固定件310，固定件310可以是电路板、中框等部件。电子设备30可以是但不限于智能手机、智能手表、电子书阅读器、车载摄像设备(如行车记录仪)、监控设备、医疗设备(如内窥镜)、平板电脑、生物识别设备(如指纹识别设备或瞳孔识别设备等)、PDA(PersonalDigital Assistant，个人数字助理)、无人机等。具体地，在一个实施例中，电子设备30为智能手机，智能手机包括中框和电路板，电路板设置于中框，摄像模组20安装于智能手机的中框，且其中的感光元件210与电路板电性连接。摄像模组20可作为智能手机的前置摄像模组或者后置摄像模组。当采用上述摄像模组20作为设备的前置摄像模组时，可有效减小设备的屏下开孔以提高屏占比，另外还能使设备拥有大视角及高解析的摄像性能。
以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。
以上所述实施例仅表达了本发明的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对发明专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (11)

1.一种光学系统，其特征在于，由物侧至像侧依次包括：
光阑；
具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面于近轴处为凸面；
具有屈折力的第二透镜；
具有屈折力的第三透镜；
具有正屈折力的第四透镜，所述第四透镜的物侧面为凹面，像侧面为凸面；
具有屈折力的第五透镜，所述第五透镜的像侧面于近轴处为凹面；
具有负屈折力的第六透镜，所述第六透镜的物侧面于近轴处为凸面，像侧面于近轴处为凹面；
所述光学系统满足以下关系：
1mm-1＜tanω/D11＜2mm-1；及
0＜f123/f456＜1.0；
其中，ω为所述光学系统的最大视场角的一半，D11为所述第一透镜的物侧面的最大有效半口径，f123为所述第一透镜、所述第二透镜及所述第三透镜的组合焦距，f456为所述第四透镜、所述第五透镜及所述第六透镜的组合焦距。
2.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
3.4＜D62/D11＜5.1；
其中，D62为所述第六透镜的像侧面的最大有效半口径。
3.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
0.40deg-1＜10*FNO/ω＜0.52deg-1；
其中，FNO为所述光学系统的光圈数。
4.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
0.7＜ImgH/TL＜0.9；
其中，ImgH为所述光学系统的成像面的有效成像区域对角线长度的一半，TL为所述第一透镜的物侧面至所述光学系统的成像面于光轴上的距离。
5.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，所述第二透镜和所述第三透镜中的至少一个具有负屈折力，且所述光学系统满足以下关系：
1＜(V2+V3+V5)/V1＜2；
其中，V1为所述第一透镜的阿贝数，V2为所述第二透镜的阿贝数，V3为所述第三透镜的阿贝数，V5为所述第五透镜的阿贝数。
6.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
-20＜(R51+R52)/(R51-R52)＜1；
其中，R51为第五透镜的物侧面于光轴处的曲率半径，R52为所述第五透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。
7.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
1＜f1/f＜2；
其中，f1为所述第一透镜的有效焦距，f为所述光学系统的总有效焦距。
8.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
0.7＜SAG51/SAG61＜1.6；
其中，SAG51为所述第五透镜的物侧面的最大矢高，SAG61为所述第六透镜的物侧面的最大矢高。
9.根据权利要求1所述的光学系统，其特征在于，满足以下关系：
0.39＜ΣAT/ΣCT＜0.56；
其中，ΣAT为所述光学系统中各相邻透镜于光轴上的空气间隔之和，ΣCT为所述光学系统中各透镜于光轴上的厚度之和。
10.一种摄像模组，其特征在于，包括感光元件及权利要求1至9任意一项所述的光学系统，所述感光元件设置于所述光学系统的像侧。
11.一种电子设备，其特征在于，包括固定件及权利要求10所述的摄像模组，所述摄像模组设置于所述固定件。
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