CN111252790B - 一种拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，根据蒸发原液碳全碱比N_C/N_T不同控制降膜蒸发器的出料浓度，当蒸发原液N_C/N_T<0.12以内时，降膜蒸发器出料浓度N_K为230‑260g/L，当蒸发原液N_C/N_T在0.12≤N_C/N_T≤0.14之间时，降膜蒸发器出料浓度N_K为220‑240g/L，当蒸发原液N_C/N_T>0.14时，降膜蒸发器出料浓度N_K为200‑220g/L；对碳全碱比N_C/N_T大于等于0.12的溶液，控制强制循环蒸发器出料浓度，并采取强制效出料闪蒸析盐或者加入片碱析盐。本发明可缩短降膜蒸发器以及强制效水洗周期，循环母液N_C/N_T由0.12以上逐步降到0.06‑0.08。

Description

一种拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法

技术领域

本发明属于拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺方法领域，具体涉及拜耳法生产氧化铝过程中针对高碳碱含量的原液蒸发工艺条件的优化及析盐工艺改进的方法。

背景技术

拜耳法生产氧化铝过程中，通过蒸发工艺实现水的平衡，同时提高浓度满足一水硬铝石矿溶出的需要。一般由原液浓度N_K160g/L左右，通过蒸发提高到母液N_K浓度240-260g/L左右，N_C/N_T一般在0.09以内。目前国内工业上一般采用节能的六效降膜蒸发器实现原液浓缩操作。由于矿石中CaO等碳酸盐矿物，添加剂石灰欠烧以及碱性溶液吸收空气中的CO₂等会导致系统碳碱升高，当循环母液N_C/N_T大于0.1以上时，都会根据生产情况，采用析盐措施。析盐方法一般为，先通过六效降膜蒸发器及四次闪蒸使母液浓度达到240-260g/L的浓度，再通过强制循环蒸发器进一步提高浓度至300g/L，乃至320g/L使碳酸钠在沉降槽析出，沉降槽底流进入排盐过滤机过滤后排出，沉降槽溢流进入合格碱槽调配循环母液。蒸发及析盐的工艺流程图见图1，一般浓度为N_K160g/L左右的蒸发原液，经过降膜蒸发器蒸至N_K240g/L左右，大部分进入低蒸母液槽，小部分进入强制循环蒸发器继续蒸至300g/L左右后，进入析盐沉降槽析盐，沉降槽底流进入立盘过滤机过滤后得到蒸发析盐，滤液和沉降槽溢流进入高蒸母液槽，低蒸母液、高蒸母液、小部分蒸发原液以及系统需要补加的碱液(片碱或液碱)调配至浓度N_K为240g/L的合格碱备用。一般情况下，降膜蒸发器每7至10天左右就要水洗一次，每月酸洗一次。强制循环蒸发器一般3-4天水洗一次。

由于使用的矿石中CaO等碳酸盐含量持续增加，而排盐跟不上，系统碳碱可能会持续升高，蒸发原液的N_C/N_T由0.1以内，可能会升高到0.14，甚至0.16直至0.20左右。某氧化铝厂蒸发原液N_C/N_T长期保持在0.14以上。这时给蒸发工序带来很大麻烦，蒸发汽耗增加，吨水汽耗0.30以上，蒸发的运转周期短，易结垢，水洗频繁，尤其是强制循环蒸发器一、两天就水洗一次，有时甚至一个班8小时就得水洗一次，否则流量衰减快，浓度难以蒸高。水洗加入的水分又需要蒸发掉，白白浪费蒸汽。浓度蒸不上去，盐就难以析出来，即便浓度蒸上去，但溶液粘度大，析出的碳碱细，也难以沉降。由于排盐不顺利，系统碳碱高，循环母液的N_C/N_T长期维持在0.12以上。

系统碳碱增加，除对蒸发系统影响外，还影响分解率提高，极易导致氢氧化铝细化。碳碱增高严重时会影响系统正常运行，导致溶出系统料浆自蒸发器堵管，不得不加入循环水或洗液冲洗使料浆能顺利通过，系统才得以维持下去，但这样破坏了溶出系统自蒸发器的热平衡，增加溶出系统能耗。碳碱本身也会增加系统的动力消耗。如何通过蒸发工艺优化等措施强化排盐是高碳碱循环母液拜耳法系统面临的一大难题。专利CN201110164742“降低氧化铝拜耳流程溶液中碳酸钠含量的方法”。该发明公开了一种降低氧化铝拜耳流程溶液中碳酸钠含量的方法,包括：间断对拜耳种分母液进行蒸发，使碳酸钠从拜耳种分母液中结晶析出；通过沉降分离及过滤的方法将所述结晶碳酸钠从所述拜耳种分母液中析出；通过对拜耳赤泥洗液的连续苛化，将洗液中的碳酸钠排出。该发明采取的降低系统碳碱的主要措施为洗液苛化，其存在的问题为洗液苛化易造成氧化铝损失，苛化得到的碱浓度低，难以应用，还有其降低系统碳碱时间周期长，效果慢。

发明内容

本申请针对现有工艺流程中由于碳碱升高导致蒸发器水洗频繁问题、蒸发汽耗高，析盐难，系统碳碱长期居高不下的难题，通过对碳酸钠在蒸发原液中平衡浓度及过饱和度的系统深入研究，针对高碳碱体系，提出蒸发器优化的操作工艺技术条件，以及强化排盐的措施，达到提高蒸发器运转率，降低系统碳碱，降低蒸发汽耗的目的。

针对蒸发原液浓度N_K为160g/L左右，碳碱不断升高的问题，进行了大量试验研究，弄清了原液N_K浓度与其平衡浓度N_C的关系，针对N_C/N_T不同的原液，在超过其平衡浓度时还有一个过饱和度，只有超出其过饱和浓度，碳碱才可能析出，而且针对N_C/N_T大于0.12的蒸发原液，还有一个快速析出的浓度，在该浓度以上，碳碱才可能快速析出。针对较高的不同的N_C/N_T原液，降膜蒸发器出料要控制在一个适宜的浓度，强制循环蒸发器出料也要控制在快速析出的浓度前就出料，这样，蒸发器的水洗周期就会延长，同样条件下，蒸汽消耗就会降低。针对析盐难的问题，提出强制效加种子闪蒸降温以及加入片碱等强化排盐的方法。随着蒸发器运转周期的延长，系统碳碱的逐步降低，蒸发汽耗也逐步大幅降低。伴随系统碳碱的降低，种分分解率也有一定程度提高，系统粒度也会容易变粗，产品粒度可得到改善提高。

本发明是通过以下技术方案实现的。

一种拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法。根据蒸发原液碳全碱比不同提出降膜蒸发器适宜的出料浓度，以提高降膜蒸发器的运转周期。针对碳碱比高的母液提出强制循环蒸发器适宜的出料浓度，以提高强制循环蒸发器的运转周期。提出强制效出料加种子闪蒸析盐以及加入片碱强化析盐的方法。本发明提出的关键工艺流程图为图2、图3和图4。

本发明中，根据蒸发原液碳全碱比不同提出降膜蒸发器适宜的出料浓度。针对碳全碱比N_C/N_T为0.12以内的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度为N_K230-260g/L；碳全碱比为0.12-0.14的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度N_K为220-240g/L；碳全碱比为0.14以上，一般0.2以内的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度N_K为200-220g/L。见图5根据N_C/N_T的不同，标有适宜出料浓度的工艺流程图。根据蒸发原液N_C/N_T的不同，提出适宜的降膜蒸发器出料浓度，来提高降膜蒸发器的运转周期。

本发明中，针对碳全碱比N_C/N_T为0.12以上的蒸发原液，其强制循环蒸发器蒸发的适宜浓度N_K为260-275g/L。通过强制效出料加种子闪蒸或加入片碱使最终N_K浓度达到290-300g/L，之后进入排盐沉降槽以提高排盐效率和降低母液的碳全碱比，见图2加入种子闪蒸强化析盐工艺流程图。根据原液N_C/N_T不同，控制强制循环蒸发器合适的出料浓度，能提高强制循环蒸发器的运转周期，同时通过闪蒸以及在闪蒸时加入种子来提高母液的最终出料浓度，最终达到提升析盐效果的目的。

本发明中，强制效出料温度一般为105-110℃，一次闪蒸到90-95℃，在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为0-80g/L。闪蒸最终浓度N_K为290-300g/L。

本发明中，强制效出料温度一般为105-110℃，一次闪蒸到95-100℃，再次闪蒸到90℃附近，在一次闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为20-90g/L。闪蒸到最终浓度N_K为290-300g/L。

本发明中，可通过加入片碱使N_K浓度到290-300g/L后进入沉降槽析盐，见图3添加片碱强化析盐工艺流程图。通过采用片碱补碱以及改进片碱的加入位置实现了既兼顾片碱的价格又兼顾强化析盐。

本发明中，加入片碱起始N_K浓度可以为240-260g/L，也可为强制效出料浓度260-275g/L，也可为275-290g/L，加入片碱的最终浓度为290-300g/L。片碱的加入起始浓度根据液碱与固碱的价格差以及蒸水的汽耗与蒸汽价格确定。

本发明中，通过加入片碱析盐时，可同时加入种子，种子加入量为0-80g/L。

本发明中，片碱的添加可采用人工加入，也可采用机械加入的方法。采用机械加入时，可采用吨包装的片碱由铲车加入的方式，以减轻工人的劳动强度，保证操作安全。

本发明根据蒸发原液碳全碱比不同控制降膜蒸发器适宜的出料浓度，对碳全碱比大于0.12的溶液，控制强制循环蒸发器适宜出料浓度，并采取强制效出料闪蒸析盐，以及加入片碱析盐，见图4加种子闪蒸以及加入片碱强化析盐工艺流程图。可使降膜蒸发器水洗周期由1到两周一次提高到3周水洗一次，强制效水洗周期由1-3天一次，提高到5-10天水洗一次。蒸发原液N_C/N_T由0.12以上逐步降到0.06-0.08。吨水汽耗由0.30-0.34降到0.24-0.26。

主要符号及名词释义：

N_K指溶液的苛性碱浓度，即Na₂O_K。N_C指溶液的碳碱浓度，即Na₂O_C。N_T指溶液的全碱浓度，即Na₂O_T，Na₂O_T＝Na₂O_K+Na₂O_C。

碳全碱比(N_C/N_T)，指的是碳碱占全碱的比例。

原液、蒸发原液，指的是没有蒸发的溶液。

母液、蒸发母液，指的是蒸发后的溶液。

循环母液、合格碱，指的是蒸发后调配好用于溶出铝土矿的溶液。

强制效，指的是强制循环蒸发器。

种子，指的是蒸发析出的碳酸钠等盐类。种子量指的是干重。

本发明的有益技术效果：

根据蒸发原液N_C/N_T不同，控制合适的降膜蒸发器出料浓度能提高降膜蒸发器的运转周期，可使降膜蒸发器水洗周期由1到两周一次提高到3周水洗一次。根据蒸发原液N_C/N_T不同，控制强制循环蒸发器合适的出料浓度能提高强制循环蒸发器的运转周期，强制效水洗周期由1-3天一次，提高到5-10天水洗一次。通过强制效闪蒸以及采用片碱优化补碱加入流程，最终使得蒸发原液N_C/N_T由0.12以上逐步降到0.06-0.08。吨水汽耗由0.30-0.34降到0.24-0.26。伴随着系统碳碱的降低，种分分解率提高3％左右，系统粒度也有所变粗，-45μm粒子含量由22％以上减少到稳定在18％以下，产品粒度也得到改善提高-45μm粒子含量由20％以上减少到稳定在16％以下。

附图说明

图1为现有生产企业的蒸发析盐工艺流程图；

图2为加入种子闪蒸强化析盐工艺流程图；

图3为添加片碱强化析盐工艺流程图；

图4加种子闪蒸以及加入片碱强化析盐工艺流程图；

图5根据N_C/N_T的不同，标有适宜出料浓度的工艺流程图。

具体实施方式

一种拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，根据蒸发原液碳全碱比不同提出降膜蒸发器适宜的出料浓度，以提高降膜蒸发器的运转周期，见图5根据N_C/N_T的不同，标有适宜出料浓度的工艺流程图，当N_C/N_T为0.12以内的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度N_K为230-260g/L；N_C/N_T为0.12-0.14的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度N_K为220-240g/L；N_C/N_T为0.14以上，一般在0.2以内的蒸发原液，其降膜蒸发器的适宜出料浓度N_K为200-220g/L。针对N_C/N_T在0.12以上的母液，强制循环蒸发器适宜的出料浓度N_K为260-275g/L。针对碳全碱比高的原液N_C/N_T≥0.12，提出强制循环蒸发器适宜的出料浓度，以提高强制循环蒸发器的运转周期。

本发明提出强制效出料加种子闪蒸排盐以及加入片碱强化排盐的方法，如图2-5所示。

强制循环蒸发器出料温度为一般为105-110℃，通过一到两次闪蒸使得温度降到90-95℃，N_K浓度提高到290-300g/L，之后进入沉降槽析盐。

强制效出料闪蒸强化排盐的工艺为：强制效出料温度一般为105-110℃，一次闪蒸到95-100℃，再次闪蒸到90℃附近，闪蒸到N_K浓度为290-300g/L，在一次闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为0-80g/L。或者，强制效出料温度一般为105-110℃，一次闪蒸到90-95℃，在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为20-90g/L，闪蒸到N_K浓度为290-300g/L。

加入片碱强化排盐的具体操作为，片碱的加入起始N_K浓度可以为240-260g/L，也可为260-275g/L，也可为275-290g/L，加入的最终N_K浓度为290-300g/L。见图3为添加片碱强化析盐工艺流程图。

片碱的加入起始浓度根据液碱与固碱的价格差以及蒸水的汽耗与蒸汽价格确定。片碱的加入量根据每一循环消耗的碱量确定，最大不超过每一循环消耗的碱量。由于片碱的最大加入量是确定的，起始N_K浓度越高，达到较优析盐浓度的母液量才越大，这样析出的盐量也越大，析盐的效果也越明显。此时，片碱的初始加入浓度可选择最高加入浓度为N_K275-290g/L，保证有最大的析出盐量。如果固碱与液碱的价格差非常小，已经明显低于蒸出同样的水消耗的费用，可采用较低浓度N_K240-260g/L时加入片碱，但一定要保证最终浓度达到N_K290-300g/L，这样才有较好的析盐效果。固碱与液碱的价格差适中时，即与蒸出同样的水消耗的费用差别不大时，可采用N_K260-275g/L加入片碱，最终浓度也要达到N_K290-300g/L，才能保证析盐效果。

加入片碱析盐时，可同时加入种子，种子加入量为0-80g/L。

片碱的加入可采用人工加入，也可采用机械加入的方法。采用机械加入时，可采用吨包装的片碱由铲车加入的方式，以减轻工人的劳动强度，保证操作安全。

对于碳碱浓度较高的蒸发原液，根据碳全碱比不同控制降膜蒸发器适宜的出料浓度，对碳全碱比为大于0.12的母液，控制强制循环蒸发器适宜出料浓度，并采取闪蒸析盐，以及加入片碱析盐的措施后，降膜蒸发器水洗周期由1到两周一次提高到3周水洗一次。强制效水洗周期由1-3天一次，提高到5-10天水洗一次。循环母液N_C/N_T由0.12以上逐步降到0.06-0.08。吨水汽耗由0.30-0.34降到0.24-0.26。

下面通过具体的实施例进一步说明。

现场情况，采用六效降膜蒸发器以及强制效排盐工艺。蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.14，强制效蒸发器出料浓度N_K为290-300g/L，运转一天甚至一个班，就需要停车水煮，蒸发吨水汽耗为0.32-0.34，析盐效果差，系统碳碱长期维持较高位置，循环母液N_C/N_T为0.12以上，始终降不下来。

实例一、蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.15，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为200g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用两次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到95℃，再次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。最终出料N_C/N_T降至0.06，降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.1，两个月后N_C/N_T降到0.09，三个月后N_C/N_T降到0.08。吨水蒸汽消耗降为0.26。

实例二、蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.14，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为220g/L，强制效出料N_K在260g/L，采用两次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到95℃，再次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为80g/L。最终出料N_C/N_T降至0.06，降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.1，两个月后N_C/N_T降到0.09，三个月后N_C/N_T降到0.08。吨水蒸汽消耗降为0.26。

实例三、蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.13，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为220g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用一次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为290g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为30g/L。最终出料N_C/N_T降至0.07，降膜蒸发器水洗周期为25天，强制循环蒸发器水洗周期为4天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.09，两个月后N_C/N_T降到0.08。吨水蒸汽消耗降为0.26。

实例四、蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.13，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为220g/L，强制效出料N_K在265g/L，采用一次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到95℃，闪蒸到N_K浓度为290g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为60g/L。最终出料N_C/N_T降至0.07，降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为6天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.08。吨水蒸汽消耗降为0.26。

实例五、蒸发原液的N_K浓度为150g/L，N_C/N_T为0.17，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为200g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用两次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到95℃，再次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为40g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。同时采用部分N_K母液为290g/L，加入片碱后浓度达到300g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.08。吨水蒸汽消耗降为0.25。

实例六、蒸发原液的N_K浓度为180g/L，N_C/N_T为0.13，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为230g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用该母液，加入片碱后N_K浓度达到300g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.07。吨水蒸汽消耗降为0.24。

实例七、蒸发原液的N_K浓度为180g/L，N_C/N_T为0.13，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为225g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用一次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为40g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。同时采用部分N_K母液为245g/L，加入片碱后浓度达到300g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.07。吨水蒸汽消耗降为0.24。

实例八、蒸发原液的N_K浓度为160g/L，N_C/N_T为0.13，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为225g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用一次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为50g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。同时采用部分N_K母液为265g/L，加入片碱后浓度达到300g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.07。吨水蒸汽消耗降为0.24。

实例九、蒸发原液的N_K浓度为150g/L，N_C/N_T为0.15，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为200g/L，强制效出料N_K在270g/L，采用一次闪蒸的方法进行排盐操作，强制效出料温度105℃，一次闪蒸到90℃，闪蒸到N_K浓度为295g/L。在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为20g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06。同时采用部分N_K母液为285g/L，加入片碱后浓度达到300g/L，最终出料N_C/N_T降至0.06，加入片碱的同时加入种子，种子加入量为60g/L。降膜蒸发器水洗周期为20天，强制循环蒸发器水洗周期为5天。经一个月的操作，循环碱液N_C/N_T降到0.07。吨水蒸汽消耗降为0.24。

实例十、蒸发原液的N_K浓度为180g/L，N_C/N_T为0.10，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为240g/L，强制效出料N_K在280g/L，加片碱至300g/L后，进入一排盐沉降槽析盐，析盐底流进入立盘过滤机过滤，过滤后滤液的N_C/N_T可降至0.06-0.08。

实例十一、蒸发原液的N_K浓度为170g/L，N_C/N_T为0.12，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为220g/L，强制效出料N_K在280g/L，加片碱至300g/L后，进入一排盐沉降槽析盐，析盐底流进入立盘过滤机过滤，过滤后滤液的N_C/N_T可降至0.08-0.09。

实例十二、蒸发原液的N_K浓度为170g/L，N_C/N_T为0.10，降膜蒸发器出料浓度控制在N_K为240g/L，强制效出料N_K在300g/L后，进入一排盐沉降槽析盐，析盐底流进入立盘过滤机过滤，过滤后滤液的N_C/N_T可降至0.07。

以上所述的仅是本发明的较佳实施例，并不局限发明。应当指出对于本领域的普通技术人员来说，在本发明所提供的技术启示下，还可以做出其它等同改进，均可以实现本发明的目的，都应视为本发明的保护范围。

Claims (7)

1.一种拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，根据蒸发原液碳全碱比N_C/N_T不同控制降膜蒸发器的出料浓度，当蒸发原液N_C/N_T<0.12以内时，降膜蒸发器出料浓度N_K为230-260g/L，当蒸发原液N_C/N_T在0.12≤N_C/N_T≤0.14之间时，降膜蒸发器出料浓度N_K为220-240g/L，当蒸发原液N_C/N_T>0.14时，降膜蒸发器出料浓度N_K为200-220g/L；对碳全碱比N_C/N_T大于等于0.12的溶液，控制强制循环蒸发器出料浓度N_K为260-275g/L，并采取强制效出料闪蒸析盐或者加入片碱析盐，使最终N_K浓度达到290-300g/L，之后进入排盐沉降槽；强制循环蒸发器出料温度为105-110℃，通过一到两次闪蒸使得温度降到90-95℃，N_K浓度提高到290-300g/L，之后进入沉降槽析盐。

2.根据权利要求1所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，强制效出料温度为105-110℃，一次闪蒸到90-95℃，在闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为0-80g/L，闪蒸最终浓度N_K为290-300g/L。

3.根据权利要求1所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，强制效出料温度为105-110℃，一次闪蒸到95-100℃，再次闪蒸到90℃，在一次闪蒸前加入蒸发排盐做种子，种子加入量为20-90g/L，闪蒸到最终浓度N_K为290-300g/L。

4.根据权利要求1所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，通过对母液加入片碱使N_K浓度到290-300g/L后进入沉降槽析盐。

5.根据权利要求4所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，加入片碱时母液起始N_K浓度为240-260g/L或260-275g/L或275-290g/L，加入片碱的最终N_K浓度为290-300g/L。

6.根据权利要求5所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，通过母液加入片碱析盐时，同时加入种子，种子加入量为0-80g/L。

7.根据权利要求1所述的拜耳法高碳碱溶液蒸发和析盐工艺改进的方法，其特征在于，加入片碱强化排盐，强制效出料先蒸至N_K浓度260-275g/L，加片碱至290-300g/L或直接蒸发至N_K浓度290-300g/L，后进入排盐沉降槽析盐，其最终得到的母液N_C/N_T达到0.06-0.08。

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