CN111235466B - 一种TiC弥散强化复相钢筋及其生产方法 - Google Patents

一种TiC弥散强化复相钢筋及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本申请公开了一种TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分以质量百分比计为：C：0.25‑0.30％，Si：0.60‑0.80％，Mn：1.30‑1.60％，Nb+Ti：0.01‑0.15％，P≤0.045％，S≤0.045％，O≤0.005％，N：0.005‑0.008％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.03％；钢筋组织由铁素体、珠光体、贝氏体和析出相组成，其析出相主要为细小弥散的TiC。钢筋生产方法包括：冶炼，连铸，轧制，控温冷却；连铸坯加热温度1100‑1250℃，精轧温度850‑950℃，上冷床温度850‑900℃。

Description

一种TiC弥散强化复相钢筋及其生产方法
技术领域
本申请涉及钢铁冶金及其轧钢领域，特别是涉及一种TiC弥散强化复相钢筋及其生产方法。
背景技术
我国钢筋量大面广，但我国钢筋产品强度级别低，其中335-400MPa级别占比超过70％，且性能单一。使用低级别钢筋在增加钢材消耗量的同时，还加大了资源和能源消耗，加剧了环境负担。随着建筑安全和环保要求的不断提高，钢筋产品的提档升级已迫在眉睫。
常见提高钢筋产品强度等级的方法有以下几种，1)轧后强穿水工艺，获得闭环马氏体组织，提高强度，但塑性、时效性及焊接性差；2)超细晶粒钢筋，采用低温大压下技术，获得晶粒度10级以上的钢筋产品，其特点是合金成本低，但对轧线设备要求高；3)微合金化技术，采用铌钒钛微合金化技术，通过强化作用，获得高强度，其特点是对轧线设备要求低，但需添加合金，成本高。如国内部分厂家采用钒氮微合金化技术获得600MPa级超高强度抗震钢筋，专利号102851580 A公开了“HRB600E抗震钢筋及其生产方法”，专利号101732787 A公开了“一种600MPa级抗震螺纹钢筋及其制造方法”等；均通过添加大量钒氮合金来获得高强度与抗震性能，制造成本高，且钢水中进一步增加氮含量难度非常大，从而限制了钒元素强化作用的发挥；同时现有高强钢筋微合金化技术相关专利并未涉及钢筋组织精细控制与强度关联性。因此，钢筋强化作用与组织关联性的研究非常关键。
发明内容
本发明的目的在于提供一种TiC弥散强化复相钢筋及其生产方法，以克服现有技术中的不足。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：一种TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分以质量百分比计为：C：0.25-0.30％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.30-1.60％，Nb+Ti：0.01-0.15％，P≤0.045％，S≤0.045％，O≤0.005％，N：0.005-0.008％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.03％。
优选的，其化学成分以质量百分比计为：C：0.26-0.29％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.30-1.60％，Nb+Ti：0.03-0.12％，P≤0.045％，S≤0.045％，O≤0.004％，N：0.005-0.008％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.04％。
优选的，其化学成分以质量百分比计为：C：0.27-0.28％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.30-1.60％，Nb+Ti：0.06-0.11％，P≤0.045％，S≤0.045％，O≤0.003％，N：0.005-0.008％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.045％。
优选的，所述钢筋满足：屈服强度≥600MPa，抗拉强度≥780MPa，断后延伸率≥18％，强屈比≥1.25，最大力总延伸率≥9％。
优选的，所述钢筋的微观组织包括：铁素体、珠光体、贝氏体和析出相。
优选的，所述钢筋微观组织中铁素体占比35-55％，晶粒度8-12级；珠光体团尺寸10-30μm；贝氏体占比3-5％；析出相为TiC，其尺寸为2-20nm，TiC体积含量≥8×105个/mm3。
优选的，所述钢筋微观组织中铁素体占比45-50％，晶粒度10-12级；珠光体团尺寸10-20μm；贝氏体占比3-4％；析出相为TiC，其尺寸为5-10nm，TiC体积含量≥2×106个/mm3.
优选的，所述钢筋微观组织中析出相还包含由Nb(CN)，其尺寸为5-20nm，体积含量≥5×105个/mm3。
优选的，所述钢筋微观组织中析出相还包含由Nb(CN)，其尺寸为5-15nm，体积含量≥8×105个/mm3。
优选的，上述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，包括以下步骤：
冶炼工序：在转炉或电炉中进行钢水冶炼；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯；
轧制工序：连铸钢坯轧制成钢筋，连铸钢坯在加热炉中的加热温度为1100-1250℃，精轧温度850-950℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，钢筋上冷床温度850-900℃，之后空冷至室温。
优选的，所述冶炼工序包括：通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg。
与现有技术相比，本发明的有益效果至少在于：
1、采用低氧、低氮成分，结合铌、钛微合金技术和控轧控冷技术，获得铁素体、珠光体、贝氏体和析出相复相组织，产品综合性能好，兼具高强度和良好抗震性能；
2、产品成分体系中未添加钒氮合金，合金成本大幅降低；且采用添加氮化硅铁合金方式控制氮含量，控制精准、工序简单；
3、钢筋生产不需要改造在现有螺纹钢产线，仅通过控轧控冷工艺即可获得理想组织及性能。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行详细的描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提供一种TiC弥散强化复相钢筋及其制造方法，通过低氧、低氮，结合铌、钛微合金技术生产；热轧钢筋的组织包含铁素体、珠光体、贝氏体和析出相，铁素体占比35-55％，晶粒度8-12级；珠光体团尺寸10-30μm；贝氏体占比3-5％；产品屈服强度≥600MPa，强屈比≥1.25，满足抗震钢筋的要求。
为实现上述发明目的，本发明采用如下技术方案：
一种TiC弥散强化复相钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.25-0.30％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.30-1.60％，Nb+Ti：0.01-0.15％，P≤0.045％，S≤0.045％，O≤0.005％，N：0.005-0.008％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.03％。
本发明采用低氧、低氮，结合铌、钛微合金技术生产，通过氧、氮含量的控制获得坯料中较高的有效钛含量，确保铌、钛的细晶强化和析出强化作用，从而提高强度和抗震性能。
以下具体说明各元素的作用和原理：
C：碳通过固溶强化作用，能够显著提高强度和强屈比，但碳含量过高对钢材塑性、韧性及焊接性能不利；为保证钢材具有良好的综合性能，碳含量定在0.25％-0.30％。
当其含量在0.26-0.29％之间时，效果更好；
当其含量在0.27-0.28％之间时，效果最好；
Si：硅通过固溶强化作用，能同时提高屈服强度和抗拉强度，Si元素应控制在较高水平，其含量定在0.60-0.80％。
Mn：锰通过固溶强化作用，能显著提高钢材的抗拉强度和强屈比，抗震钢筋中锰含量应尽可能设计在较高水平；但锰含量过高，增加淬透性，且容易形成硫化锰夹杂，降低钢材的塑性；综合考虑，锰含量定在1.30-1.60％。
当其含量在1.40-1.60％之间时，其效果更好；
当其含量在1.45-1.55％之间时，其效果最好；
Ti、Nb：钛通过TiN细晶强化、TiC析出强化能够显著提升强度，与固溶强化相比，细晶强化对强屈比不利，且含钛钢在炼钢中中容易形成氧化钛，对力学性能不利；铌通过析出强化和细晶强化，提高钢材的强度和韧性，但铌含量过高，强化效果不明显，且连铸时坯料容易出现裂纹；综合考虑，Nb+Ti含量定在0.01-0.15％。
当其含量在0.03-0.12％之间时，其效果更好；
当其含量在0.06-0.11％之间时，其效果最好；
N：氮通过与钛、铌结合，生成碳氮化物，提高钢材的强度；氮容易与钛结合，形成TiN析出，造成有效钛含量下降。综合考虑，N：0.005-0.008％。
O：氧容易与钛结合，形成氧化钛，造成坯料中有效钛含量下降。综合考虑，O≤0.005％。
本发明还提供了一种TiC弥散强化复相钢筋制造方法，该方法为：
制造方法包含转炉或电炉冶炼，小方坯连铸连轧，冷床冷却的短流程工艺；轧制工艺中，加热炉温度为1100-1250℃，保温60-100min，较高的加热温度一方面促进奥氏体晶粒的长大；另一方面高温有利于铌、钛等合金元素的固溶，确保轧制时铌碳氮化物、钛碳化物的析出。粗轧为再结晶区轧制，开轧温度950-1050℃；精轧为非再结晶区轧制，精轧温度850-950℃；上冷床温度850-900℃，轧后冷却速度及上冷床温度的控制有利于获得理想组织。
实施例
以下结合若干实施例对本发明的技术方案做进一步阐释，但这些实施例绝非对本发明有任何限制。本领域技术人员在本说明书的启示下对本发明实施中所做的任何变动都将落在权利要求书的范围内。
实施例1
根据本发明的实施例1的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.27％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.12％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.0045％，N：0.006％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.05％。
根据本发明的实施例1的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮20mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的加热温度为1230-1250℃，，开轧温度1030-1050℃，精轧温度850-880℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例2
根据本发明的实施例2的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.28％，Si：0.75％，Mn：1.58％，Nb+Ti：0.11％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.004％，N：0.005％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.05％。
根据本发明的实施例2的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮22mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的加热炉温度为1200-1230℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度850-900℃，之后空冷至室温。
实施例3
根据本发明的实施例3的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.28％，Si：0.70％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.115％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.0035％，N：0.0045％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.045％。
根据本发明的实施例3的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮25mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的加热炉温度为1180-1230℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例4
根据本发明的实施例4的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.26％，Si：0.70％，Mn：1.50％，Nb+Ti：0.1％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.005％，N：0.007％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.03％。
根据本发明的实施例4的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮16mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的加热炉温度为1150-1180℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例5
根据本发明的实施例5的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.27％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.10％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.005％，N：0.006％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.03％。
根据本发明的实施例5的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮18mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的：加热炉温度为1180-1230℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃；
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例6
根据本发明的实施例6的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.28％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.12％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.003％，N：0.004％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.055％。
根据本发明的实施例6的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮40mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的：加热炉温度为1150-1180℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例7
根据本发明的实施例7的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.28％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.115％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.005％，N：0.005％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.055％。
根据本发明的实施例7的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮32mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的：加热炉温度为1150-1180℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
实施例8
根据本发明的实施例8的TiC弥散强化复相钢筋，其化学成分按重量百分比计为：C：0.26％，Si：0.6％，Mn：1.45％，Nb+Ti：0.09％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.005％，N：0.007％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.03％。
根据本发明的实施例8的TiC弥散强化复相钢筋的生产方法：
冶炼工序：在转炉中进行钢水冶炼并进行吹氩精炼，冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
连铸工序：钢水经过连铸机制成连铸钢坯，连铸成140mm方坯料；
轧制工序：连铸钢坯轧制成直径为∮10mm的钢筋，连铸钢坯在加热炉中的：加热炉温度为1150-1180℃，开轧温度1000-1040℃，精轧温度860-900℃
控温冷却工序：在冷床上对钢筋进行冷却，上冷床温度880-900℃，之后空冷至室温。
以上实施例轧制的TiC弥散强化复相钢筋产品性能如下表：
Figure BDA0002393195710000091
对比例
对比例1
该钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.27％，Si：0.70％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.09％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.015％，N：0.018％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.01％。
以直径∮20mm的钢筋为例，该∮20mm钢筋按上述成分范围，在转炉中冶炼，并进行吹氩精炼，连铸成140mm方坯料，之后在连续棒材轧机上轧制成型。
该∮20mm钢筋轧制工艺参数为：加热炉温度为1200-1250℃，开轧温度1080-1130℃，终轧温度850-880℃，上冷床温度850-900℃；钢筋在冷床上自然冷却至室温，打捆、堆放。
对比例2
该钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.27％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.11％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.012％，N：0.025％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.02％。
以直径∮40mm的钢筋为例，该∮40mm钢筋按上述成分范围，在转炉中冶炼，并进行吹氩精炼，连铸成140mm方坯料，之后在连续棒材轧机上轧制成型。
该∮40mm钢筋轧制工艺参数为：加热炉温度为1200-1250℃，开轧温度1150-1180℃，精轧温度1000-1050℃，上冷床温度1000-1050℃；钢筋在冷床上自然冷却至室温，打捆、堆放。
对比例3
该钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.27％，Si：0.70％，Mn：1.50％，Nb+Ti：0.09％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.01％，N：0.014％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.01％。
以直径∮16mm的钢筋为例，该∮16mm钢筋按上述成分范围，在转炉中冶炼，并进行吹氩精炼，连铸成140mm方坯料，之后在连续棒材轧机上轧制成型。
该∮16mm钢筋轧制工艺参数为：加热炉温度为1100-1130℃，开轧温度950-980℃，精轧温度800-860℃，上冷床温度680-700℃；钢筋在冷床上自然冷却至室温，打捆、堆放。
对比例4
该钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.27％，Si：0.75％，Mn：1.55％，Nb+Ti：0.12％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.012％，N：0.018％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.01％。
以直径∮32mm的钢筋为例，该∮32mm钢筋按上述成分范围，在转炉中冶炼，并进行吹氩精炼，连铸成140mm方坯料，之后在连续棒材轧机上轧制成型。
该∮32mm钢筋轧制工艺参数为：加热炉温度为1200-1250℃，开轧温度1020-1040℃，精轧温度850-900℃，上冷床温度850-900℃；钢筋在冷床上自然冷却至室温，打捆、堆放。
对比例5
该钢筋，以重量百分比计包含如下组分：C：0.27％，Si：0.65％，Mn：1.50％，Nb+Ti：0.09％，P≤0.045％，S≤0.045％，O：0.009％，N：0.012％，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；坯料中有效Ti含量0.01％。
以直径∮10mm的钢筋为例，该∮10mm钢筋按上述成分范围，在转炉中冶炼，并进行吹氩精炼，连铸成140mm方坯料，之后在连续棒材轧机上轧制成型。
该∮10mm钢筋轧制工艺参数为：加热炉温度为1200-1250℃，开轧温度1100-1150℃，精轧温度1100-1150℃，上冷床温度880-930℃；钢筋在冷床上自然冷却至室温，打捆、堆放。
以上对比例轧制的钢筋产品性能如下表：
Figure BDA0002393195710000111
综上所述：基于本发明实施方式的所述TiC弥散强化复相钢筋，实施例1-8屈服强度≥600MPa，抗拉强度≥780MPa，断后延伸率≥18％，强屈比≥1.25，最大力总延伸率≥9％，高于对比例1-5的现有钢筋性能。
需要说明的是，在本文中，诸如第一和第二等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
以上仅是本申请的具体实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本申请的保护范围。

Claims (7)

1.一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：所述钢筋其化学成分以质量百分比计为：C：0.26-0.30 %，Si： 0.60-0.80 %， Mn：1.30-1.60 %，Nb+Ti：0.06-0.15 %， P≤0.045 %，S≤0.045 %， O≤0.005 %，N：0.005-0.008 %，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.03%；
所述钢筋组织包括铁素体、珠光体、贝氏体和析出相，其中铁素体占比35-55 %，晶粒度8-12级；珠光体团尺寸10-30 μm；贝氏体占比3-5 %；析出相为TiC，尺寸为2-20 nm，体积含量≥8×105 个/mm3；
所述钢筋的屈服强度≥653MPa，最大力总延伸率≥9 %；
所述钢筋的生产方法包括依序执行的转炉冶炼工序、连铸工序、轧制工序和控温冷却工序；
在所述转炉冶炼工序中，通过添加氮化硅铁的方式控制钢水中的氮含量；每吨钢水中氮化硅铁的加入量≤3kg；
在所述轧制工序中，连铸钢坯在加热炉中的加热温度1150-1250℃，精轧温度850-950℃；
在所述控温冷却工序中，钢筋上冷床温度850-900℃，之后空冷至室温。
2.根据权利要求1所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：其化学成分以质量百分比计为：C：0.26-0.29%，Si： 0.60-0.80 %， Mn：1.30-1.60 %， Nb+Ti：0.06-0.12 %，S≤0.045 %，O≤0.004 %，N：0.005-0.008 %，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.04%。
3.根据权利要求1所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：其化学成分以质量百分比计为：C：0.27-0.28%，Si： 0.60-0.80 %， Mn：1.30-1.60 %， Nb+Ti：0.06-0.11 %，P≤0.045 %，S≤0.045 %，O≤0.003 %，N：0.005-0.008 %，以及余量的Fe和不可避免的杂质元素；有效Ti含量即钢中除去钛氧化物、氮化物及夹杂物后钛的含量≥0.045%。
4.根据权利要求1-3任一所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：所述钢筋满足：抗拉强度≥780 MPa，断后延伸率≥18 %，强屈比≥1.25。
5.根据权利要求1-4任一所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：铁素体占比45-50 %，晶粒度10-12级；珠光体团尺寸10-20 μm；贝氏体占比3-4 %；析出相为TiC，其尺寸为5-10 nm，体积含量≥2×106 个/mm3。
6.根据权利要求1-5任一所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：所述析出相还包含Nb（CN），其尺寸为5-20 nm，体积含量≥5×105 个/mm3。
7.根据权利要求1-5任一所述的一种TiC弥散强化复相钢筋的生产方法，其特征在于：所述析出相还包含Nb（CN），其尺寸为5-15 nm，体积含量≥8×105 个/mm3。
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