CN111222192A - 一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 - Google Patents
一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111222192A CN111222192A CN202010096049.7A CN202010096049A CN111222192A CN 111222192 A CN111222192 A CN 111222192A CN 202010096049 A CN202010096049 A CN 202010096049A CN 111222192 A CN111222192 A CN 111222192A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- collapsible
- soil
- equivalent
- soil layer
- deformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Abstract
本发明提供一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，包含如下步骤：步骤一：根据工程地质勘测资料，获得场地的地层岩性、湿陷性地层的深度和拟建建筑物的位置，然后建立几何模型，对场地土样开展室内试验，获取各层土体的原始物理力学参数；步骤二：依据步骤一建立的几何模型和获取的各层土体的原始物理力学参数，建立数值计算模型。本发明在湿陷性土上建设建（构）筑物的变形计算中，既考虑了因为修建建（构）筑物而产生的附加压力作用，又解决了室内试验条件下，湿陷性土参数确定不准确问题，进而可以更为合理的得到因修建建筑物且浸水导致的湿陷性土参数取值，能够稳定、安全且准确的对湿陷性土变形进行评价。
Description
技术领域
本发明涉及土木工程技术领域，具体涉及一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法。
背景技术
湿陷性土未受水浸湿时一般强度较高，压缩性较小，但在一定压力下受水浸湿，土结构迅速破坏，产生显著附加下沉，强度也迅速降低，对建筑物危害很大。我国的湿陷性黄土分布很广，主要分布在甘肃、宁夏、陕西、山西及河南等地。在湿陷性土场地上进行工程项目建设，需要准确评估湿陷变形量，但常规计算分析方法无法考虑湿陷性土的特殊性，导致计算的湿陷性土的变形量不准确，从而无法准确确定工程处理措施。
发明内容
为了克服现有不能准确确定湿陷性土在精细化数值模拟分析，无法确定计算模型及土体采用的本构关系，使得湿陷性土不能准确确定湿陷变形情况的问题，本发明提供一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方，本发明在湿陷性土上建设建（构）筑物的变形计算中，既考虑了因为修建建（构）筑物而产生的附加压力作用，又解决了室内试验条件下，湿陷性土参数确定不准确问题，进而可以更为合理的得到因修建建筑物且浸水导致的湿陷性土参数取值，能够稳定、安全且准确的对湿陷性土变形进行评价。
本发明采用的技术方案为：
一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，包含如下步骤：
步骤一：根据工程地质勘测资料，获得场地的地层岩性、湿陷性地层的深度和拟建建筑物的位置，然后建立几何模型，对场地土样开展室内试验，获取各层土体的原始物理力学参数；
步骤二：依据步骤一建立的几何模型和获取的各层土体的原始物理力学参数，建立数值计算模型，对几何模型中湿陷性地层的竖向位移及应力进行判定并选择等效竖向应力；
步骤三：根据步骤二得到湿陷性土层内的等效竖向应力，将其作为实际压力值对湿陷性土进行室内压缩试验；
步骤四：根据步骤三确定的压力值进行室内压缩试验，将等效竖向应力设置为试验的法向应力，得到该压力下对应的湿陷系数；
步骤五：根据步骤四得到对应于上覆压力的湿陷系数，得到该层湿陷性土在浸水状态下的等效变形量值；
步骤六：根据步骤五得到的等效变形量值，以等效变形量为目标值，以等效模量为反演值，可得到在步骤四确定的等效竖向应力下，湿陷性地层模量的等效值；
步骤七：步骤六中得到的湿陷性地层模量的等效值评价湿陷性土的湿陷变形情况。
所述的步骤一中，土体的原始物理力学参数至少包括各土层的重度、抗剪强度参数、模量及泊松比。
所述的步骤二中，建立数值计算模型，然后确定数值计算模型的边界，然后进行网格划分、边界约束，进行地应力的计算分析，对几何模型中湿陷性地层的竖向位移及应力进行判定并选择。
所述的步骤三中，得到湿陷性土层的等效竖向应力的方法为：将应力等值线按至少1条/m进行设置，等效竖向应力值取各等值线数值的平均值，根据该应力值及室内压缩试验土样面积，计算得到作用于土样上的竖向压力值，得到湿陷性土层的等效竖向应力。
所述的步骤四中，依据确定的湿陷压力进行室内压缩试验，得到该地层对应的等效湿陷系数；
其中：
为湿陷系数；
所述的步骤三和步骤四中所述的室内压缩试验为浸水状态下室内压缩试验。
所述的步骤五中，等效变形量值的计算方法为：将位移等值线按至少1条/m进行设置，等效变形量取各位移等值线数值的平均值。
所述的步骤一中，几何模型包括上覆土层、湿陷性土层、下伏土层、上部建筑物、地面、上土层分界线、下土层分界线、室内试验土样取样位置和模型边界，所述的地面下方依次为上覆土层、湿陷性土层和下伏土层，湿陷性土层分别通过上土层分界线和下土层分界线与上覆土层和下伏土层分割，所述的上部建筑物设在地面上方，所述的地面下方两侧均设有模型边界；所述的室内试验土样取样位置位于湿陷性土层内。
本发明有益效果是：
（1）本发明解决了湿陷性黄土变形量计算困难的问题，且工程运用简便、快捷。
（2）本发明考虑因素全面，计算包含了所有地层，考虑了包括建筑物、地层及湿陷引发的变形等全面的外部条件。
（3）本发明通过引入等效模量概念，能反映整个地层的应力、变形情况，而非仅考虑地层某一深度的情况。
（4）本发明的计算方法采用室内试验与数值模拟联合获得，既可以反映湿陷性土饱和状态下的变形，又能反映在不同含水量下的变形，适用范围广。
（5）本发明通过等效模量反映的等效变形计算结果，可以有效反映出由于湿陷产生的附加变形，从而指导工程设计施工，避免工程风险。
以下将结合附图进行进一步的说明。
附图说明
图1是本发明适用湿陷性黄土上部修建建（构）筑物的示意图。
图2是本发明数值计算得到土层应力值分布示意图。
图3是本发明数值计算得到土层变形量值分布示意图。
图中，附图标记为：1、上覆土层；2、湿陷性土；201、应力等值线；202、位移等值线；3、下伏土层2；4、上部建筑物；5、地面；6、上土层分界线；7、下土层分界线；8、室内试验土样取样位置；9、模型边界。
具体实施方式
实施例1：
为了克服现有不能准确确定湿陷性土在精细化数值模拟分析，无法确定计算模型及土体采用的本构关系，使得湿陷性土不能准确确定湿陷变形情况的问题。本发明提供如图1-3所示的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法。本发明在湿陷性土上建设建（构）筑物的变形计算中，既考虑了因为修建建（构）筑物而产生的附加压力作用，又解决了室内试验条件下，湿陷性土参数确定不准确问题，进而可以更为合理的得到因修建建筑物且浸水导致的湿陷性土参数取值，能够稳定、安全且准确的对湿陷性土变形进行评价。
一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，包含如下步骤：
步骤一：根据工程地质勘测资料，获得场地的地层岩性、湿陷性地层2的深度和拟建建筑物的位置，然后建立几何模型，对场地土样开展室内试验，获取各层土体的原始物理力学参数；
步骤二：依据步骤一建立的几何模型和获取的各层土体的原始物理力学参数，建立数值计算模型，对几何模型中湿陷性地层2的竖向位移及应力进行判定并选择等效竖向应力；
步骤三：根据步骤二得到湿陷性土层2内的等效竖向应力，将其作为实际压力值对湿陷性土进行室内压缩试验；
步骤四：根据步骤三确定的压力值进行室内压缩试验，将等效竖向应力设置为试验的法向应力，得到该压力下对应的湿陷系数；
步骤五：根据步骤四得到对应于上覆压力的湿陷系数，得到该层湿陷性土在浸水状态下的等效变形量值；
步骤六：根据步骤五得到的等效变形量值，以等效变形量为目标值，以等效模量为反演值，可得到在步骤四确定的等效竖向应力下，湿陷性地层2模量的等效值；
步骤七：步骤六中得到的湿陷性地层2模量的等效值评价湿陷性土的湿陷变形情况。
本发明通过引入等效模量概念，能反映整个地层的应力、变形情况，而非仅考虑地层某一深度的情况。本发明的计算方法采用室内试验与数值模拟联合获得，既可以反映湿陷性土饱和状态下的变形，又能反映在不同含水量下的变形，适用范围广。本发明通过等效模量反映的等效变形计算结果，可以有效反映出由于湿陷产生的附加变形，从而指导工程设计施工，避免工程风险。
本发明解决了湿陷性黄土变形量计算困难的问题，且工程运用简便、快捷。本发明考虑因素全面，计算包含了所有地层，考虑了包括建筑物、地层及湿陷引发的变形等全面的外部条件。
本发明在湿陷性土上建设建（构）筑物的变形计算中，既考虑了因为修建建（构）筑物而产生的附加压力作用，又解决了室内试验条件下，湿陷性土参数确定不准确问题，进而可以更为合理的得到因修建建筑物且浸水导致的湿陷性土参数取值，能够稳定、安全且准确的对湿陷性土变形进行评价。
实施例2：
基于实施例1的基础上，本实施例中所述的步骤一中，土体的原始物理力学参数至少包括各土层的重度、抗剪强度参数、模量及泊松比。
优选的，所述的步骤二中，建立数值计算模型，然后确定数值计算模型的边界9，然后进行网格划分、边界约束，进行地应力的计算分析，对几何模型中湿陷性地层2的竖向位移及应力进行判定并选择。
优选的，所述的步骤三中，得到湿陷性土层的等效竖向应力的方法为：将应力等值线201按至少1条/m进行设置，等效竖向应力值取各等值线201数值的平均值，根据该应力值及室内压缩试验土样面积，计算得到作用于土样上的竖向压力值，得到湿陷性土层的等效竖向应力。
优选的，所述的步骤四中，依据确定的湿陷压力进行室内压缩试验，得到该地层对应的等效湿陷系数；
其中：
为湿陷系数；
优选的，所述的步骤三和步骤四中所述的室内压缩试验为浸水状态下室内压缩试验。
优选的，所述的步骤五中，等效变形量值的计算方法为：将位移等值线202按至少1条/m进行设置，等效变形量取各位移等值线202数值的平均值。
优选的，所述的步骤一中，几何模型包括上覆土层1、湿陷性土层2、下伏土层3、上部建筑物4、地面5、上土层分界线6、下土层分界线7、室内试验土样取样位置8和模型边界9，所述的地面5下方依次为上覆土层1、湿陷性土层2和下伏土层3，湿陷性土层2分别通过上土层分界线6和下土层分界线7与上覆土层1和下伏土层3分割，所述的上部建筑物4设在地面5上方，所述的地面5下方两侧均设有模型边界9；所述的室内试验土样取样位置8位于湿陷性土层2内。
本发明实施的具体过程为：
步骤一：根据工程地质勘测资料，获得场地的地层岩性、湿陷性地层2的深度、拟建建（构）筑物的位置，建立几何模型，依据《土工试验方法标准GB/T50123-2019》对土样开展常规室内试验，获取各层土体的原始物理力学参数；
步骤二：依据步骤一，确定数值计算模型的边界，建立数值计算模型，进行网格划分、边界约束，采用步骤一中获得的土层的物理力学参数进行地应力的计算分析，对模型尤其是湿陷性地层2的竖向、水平向的位移及应力进行判定评价；
步骤三：依据步骤二计算得到的湿陷性土层2内的等效竖向应力，将其作为实际压力值对湿陷性土进行室内压缩试验；
步骤四：根据步骤三确定的压力值进行浸水状态下室内压缩试验，将等效竖向应力设置为试验的法向应力，得到该压力下对应的湿陷系数；
步骤五：根据步骤四得到对应于上覆压力的等效湿陷系数，计算出该层湿陷性土在浸水状态下的等效变形量值；
步骤六：根据步骤五计算出的等效变形量值，以等效变形量为目标值，以等效模量为反演值，计算得到在步骤四确定的等效竖向应力下，湿陷性地层模量的等效值，从准确的评价湿陷性土的湿陷变形情况。
本发明解决了湿陷性黄土变形量计算困难的问题，且工程运用简便、快捷。本发明考虑因素全面，计算包含了所有地层，考虑了包括建筑物、地层及湿陷引发的变形等全面的外部条件。本发明通过引入等效模量概念，能反映整个地层的应力、变形情况，而非仅考虑地层某一深度的情况。本发明的计算方法采用室内试验与数值模拟联合获得，既可以反映湿陷性土饱和状态下的变形，又能反映在不同含水量下的变形，适用范围广。本发明通过等效模量反映的等效变形计算结果，可以有效反映出由于湿陷产生的附加变形，从而指导工程设计施工，避免工程风险。
以上例举仅仅是对本发明的举例说明，并不构成对本发明的保护范围的限制，凡是与本发明相同或相似的设计均属于本发明的保护范围之内。本发明没有详细叙述的方法及步骤均为本行业的公知技术和常用方法，这里不再一一叙述。
Claims (8)
1.一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：包含如下步骤：
步骤一：根据工程地质勘测资料，获得场地的地层岩性、湿陷性地层的深度和拟建建筑物的位置，然后建立几何模型，对场地土样开展室内试验，获取各层土体的原始物理力学参数；
步骤二：依据步骤一建立的几何模型和获取的各层土体的原始物理力学参数，建立数值计算模型，对几何模型中湿陷性地层的竖向位移及应力进行判定并选择；
步骤三：根据步骤二得到湿陷性土层内的等效竖向应力，将其作为实际压力值对湿陷性土进行室内压缩试验；
步骤四：根据步骤三确定的压力值进行室内压缩试验，将等效竖向应力设置为试验的法向应力，得到该压力下对应的湿陷系数；
步骤五：根据步骤四得到对应于上覆压力的湿陷系数，得到该层湿陷性土在浸水状态下的等效变形量值；
步骤六：根据步骤五得到的等效变形量值，以等效变形量为目标值，以等效模量为反演值，可得到在步骤四确定的等效竖向应力下，湿陷性地层模量的等效值；
步骤七：步骤六中得到的湿陷性地层模量的等效值评价湿陷性土的湿陷变形情况。
2.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤一中，土体的原始物理力学参数至少包括各土层的重度、抗剪强度参数、模量及泊松比。
3.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤二中，建立数值计算模型，然后确定数值计算模型的边界，然后进行网格划分、边界约束，进行地应力的计算分析，对几何模型中湿陷性地层的竖向位移及应力进行判定并选择。
4.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤三中，得到湿陷性土层的等效竖向应力的方法为：将应力等值线（201）按至少1条/m进行设置，等效竖向应力值取各等值线（201）数值的平均值，根据该应力值及室内压缩试验土样面积，计算得到作用于土样上的竖向压力值，得到湿陷性土层的等效竖向应力。
5.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤四中，依据确定的湿陷压力进行室内压缩试验，得到该地层对应的等效湿陷系数；
其中：
为湿陷系数；
6.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤三和步骤四中所述的室内压缩试验为浸水状态下室内压缩试验。
7.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤五中，等效变形量值的计算方法为：将位移等值线（202）按至少1条/m进行设置，等效变形量取各位移等值线（202）数值的平均值。
8.根据权利要求1所述的一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法，其特征在于：所述的步骤一中，几何模型包括上覆土层（1）、湿陷性土层（2）、下伏土层（3）、上部建筑物（4）、地面（5）、上土层分界线（6）、下土层分界线（7）、室内试验土样取样位置（8）和模型边界（9），所述的地面（5）下方依次为上覆土层（1）、湿陷性土层（2）和下伏土层（3），湿陷性土层（2）分别通过上土层分界线（6）和下土层分界线（7）与上覆土层（1）和下伏土层（3）分割，所述的上部建筑物（4）设在地面（5）上方，所述的地面（5）下方两侧均设有模型边界（9）；所述的室内试验土样取样位置（8）位于湿陷性土层（2）内。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010096049.7A CN111222192B (zh) | 2020-02-17 | 2020-02-17 | 一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010096049.7A CN111222192B (zh) | 2020-02-17 | 2020-02-17 | 一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN111222192A true CN111222192A (zh) | 2020-06-02 |
| CN111222192B CN111222192B (zh) | 2023-03-28 |
Family
ID=70831359
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010096049.7A Active CN111222192B (zh) | 2020-02-17 | 2020-02-17 | 一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN111222192B (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112966320A (zh) * | 2021-01-25 | 2021-06-15 | 西安工业大学 | 一种黄土卸荷湿陷量的计算方法 |
| CN114279865A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-04-05 | 西安工业大学 | 一种黄土卸荷湿陷量的计算方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2006142115A (ru) * | 2006-11-28 | 2008-06-10 | Сергей Иванович Ясько (RU) | Способ улучшения массива лессового просадочного грунта в основании зданий и сооружений и инъектор для закрепления грунта в законтурном ряду данного массива |
| US20110166843A1 (en) * | 2007-08-24 | 2011-07-07 | Sheng-Yuan Hsu | Method For Modeling Deformation In Subsurface Strata |
| CN106485057A (zh) * | 2016-09-23 | 2017-03-08 | 西北大学 | 一种黄土湿陷系数计算方法 |
| CN108169456A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-06-15 | 中国电力工程顾问集团西北电力设计院有限公司 | 一种湿陷性黄土预估大压力评价方法 |
| CN108376188A (zh) * | 2018-02-05 | 2018-08-07 | 长安大学 | 黄土湿陷性的评价计算方法 |
| CN109610429A (zh) * | 2018-11-19 | 2019-04-12 | 中国石油化工股份有限公司临汾煤层气分公司 | 一种湿陷性黄土地区防范集气场站地基及地坪下沉处理方法 |
| CN110499751A (zh) * | 2019-08-02 | 2019-11-26 | 长安大学 | 一种黄土自重湿陷下限深度的测定方法 |
-
2020
- 2020-02-17 CN CN202010096049.7A patent/CN111222192B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2006142115A (ru) * | 2006-11-28 | 2008-06-10 | Сергей Иванович Ясько (RU) | Способ улучшения массива лессового просадочного грунта в основании зданий и сооружений и инъектор для закрепления грунта в законтурном ряду данного массива |
| US20110166843A1 (en) * | 2007-08-24 | 2011-07-07 | Sheng-Yuan Hsu | Method For Modeling Deformation In Subsurface Strata |
| CN106485057A (zh) * | 2016-09-23 | 2017-03-08 | 西北大学 | 一种黄土湿陷系数计算方法 |
| CN108169456A (zh) * | 2017-12-22 | 2018-06-15 | 中国电力工程顾问集团西北电力设计院有限公司 | 一种湿陷性黄土预估大压力评价方法 |
| CN108376188A (zh) * | 2018-02-05 | 2018-08-07 | 长安大学 | 黄土湿陷性的评价计算方法 |
| CN109610429A (zh) * | 2018-11-19 | 2019-04-12 | 中国石油化工股份有限公司临汾煤层气分公司 | 一种湿陷性黄土地区防范集气场站地基及地坪下沉处理方法 |
| CN110499751A (zh) * | 2019-08-02 | 2019-11-26 | 长安大学 | 一种黄土自重湿陷下限深度的测定方法 |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| 井彦林等: "用变形模量计算黄土自重湿陷量方法探讨", 《铁道建筑》 * |
| 白晓红: "几种特殊土地基的工程特性及地基处理", 《工程力学》 * |
| 邵生俊等: "黄土的结构屈服及湿陷变形的分析", 《岩土工程学报》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112966320A (zh) * | 2021-01-25 | 2021-06-15 | 西安工业大学 | 一种黄土卸荷湿陷量的计算方法 |
| CN114279865A (zh) * | 2021-11-26 | 2022-04-05 | 西安工业大学 | 一种黄土卸荷湿陷量的计算方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN111222192B (zh) | 2023-03-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111222192B (zh) | 一种基于数值计算的湿陷性地层湿陷变形量的评价方法 | |
| CN104833789B (zh) | 利用致密砂岩微观孔隙结构确定气水关系的方法 | |
| CN106644206A (zh) | 一种用于浅埋隧道的围岩压力计算方法 | |
| CN108445188B (zh) | 基于中智区间函数的岩体结构面粗糙度系数尺寸效应下边坡稳定性表达方法 | |
| CN109470580B (zh) | 一种评价我国不同海域粘性土强度参数的方法 | |
| CN112255157A (zh) | 基于渗流模型的边坡稳定性模拟分析方法 | |
| CN108169456A (zh) | 一种湿陷性黄土预估大压力评价方法 | |
| CN109060532B (zh) | 一种岩溶地区超长桩屈曲稳定性室内模型实验装置及方法 | |
| CN111680887B (zh) | 一种黄土工程湿陷水敏度指标评价方法 | |
| CN108303512B (zh) | 一种原位测试土水特征曲线的方法 | |
| JP2024501345A (ja) | 深水薄肉鋼製円筒の安定性予測方法 | |
| CN110377935B (zh) | 沉桩过程中桩周土体超孔隙水压力沿深度变化的预测方法 | |
| CN103556659A (zh) | 基于自升式海洋平台的插桩质量动态评估方法 | |
| CN117188425A (zh) | 一种确定强夯有效加固深度和范围的方法 | |
| CN113420482B (zh) | 一种基于结构内力监测值的管片荷载正交数值反演方法 | |
| CN111779477B (zh) | 一种基于分形理论的水力裂缝复杂度动态评价方法 | |
| CN108425356A (zh) | 一种基于原位测试技术的黄土湿陷敏感性评价方法 | |
| CN114595642B (zh) | 一种考虑降雨入渗影响的土质边坡稳定简化分析方法 | |
| CN109403392B (zh) | 一种用于测算土体水平反力系数的系统以及方法 | |
| CN111339710B (zh) | 一种混凝土实体结构早期强度整体判定方法 | |
| CN113832944A (zh) | 一种利用单桥静力触探测试的路基固结度评价方法 | |
| CN114707225B (zh) | 考虑水位波动及支护时效的基坑支护性能评估方法及装置 | |
| CN114414353B (zh) | 一种超期服役基坑桩锚式支护性能评估方法及系统 | |
| CN108729478A (zh) | 一种模拟三维面确定cfg桩桩长的施工方法 | |
| CN110196992B (zh) | 球状风化体可行性判定方法、桩基位置确定方法及装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |