CN111191357A - 一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 - Google Patents
一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111191357A CN111191357A CN201911345599.1A CN201911345599A CN111191357A CN 111191357 A CN111191357 A CN 111191357A CN 201911345599 A CN201911345599 A CN 201911345599A CN 111191357 A CN111191357 A CN 111191357A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pipeline
- water column
- height
- water
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Pipeline Systems (AREA)
Abstract
一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法,属于管道气阻判断方法领域,通过在理想状态下建立理论模型,进行计算分析,并对试验结果进行验证,对于存在倒U型弯的水管道,积聚的气体无法排出时会引起较大的阻力;初始背压与运行背压的不同会引起不同形式的管道截流,甚至会阻断水流。本发明所述方法通过初始背压与运行背压的不同与管道截流的关系,为存在同样管系布置的电厂和设计单位提供便捷的用于判断的方法,且本发明所述方法步骤简单,易于操作实施。
Description
技术领域
本发明属于管道气阻判断方法领域,尤其涉及一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法。
背景技术
现代发电厂是由各种管道连接而成的复杂系统,随着电厂单机容量不断增大,管道的布置也更加复杂。复杂的管道系统也会带来很多运行问题,比如管道运行环境,支吊架失效,管道振动等,其中管道振动是危害性较大同时也是较难治理的问题,管道排气不畅引发集聚空气是引起的管道振动的首要原因。
对于排气不畅的水管道,气体在管道中会被压缩或扩张而引起管道内压力升降,压力的波动会造成管道的剧烈振动,连接法兰螺栓松动,造成管道漏水。气体逐渐被压缩,其压力也随着升高,引起管道水阻升高,当气体压力达到一定值时,甚至会完全阻断水流,引起较为严重的后果。
采用空冷机组的电厂,常见有如图1所示的管道布置结构,其空冷岛下水管道先经过凝结水联箱,再从凝结水联箱顶部引出两根支管道到排汽装置,两根支管道分别为A管道和B管道;该管道布置能有效抵消空冷凝结水流下的冲力,避免管道振动,但是两根支管存在倒U型弯,存在管道堵塞的可能性,积聚的气体无法排出时,会使管道水阻大幅增加,甚至阻断水流;目前现有的方法在管道阻塞后仍旧不易快速判断具体的阻塞管道,因此会影响电厂的正常运行,造成运行隐患。
发明内容
本发明旨在解决上述问题,针对附图1所示管道布置结构提供一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法。
本发明所述基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法,包括如下步骤:设管道内初始背压为P0,运行背压为P;
管道最低段在水封状态下管道两侧的水封受力满足动态平衡,管道两侧分别为A侧和B侧,动态平衡方程为:p+ρghA=pA+ρgh1
其中:p为运行背压、pA为U型弯右侧高度为h1处的压力、hA为U型弯靠凝汽器侧水柱高度、h1为U型弯右侧水柱高度;
其中,P为理想气体压力、V为理想气体体积、T为理想气体温度;
管道内压力与体积成反比:
其中S为管道截面积;PA为管道水封段A侧管道内压力、PB为管道水封段B侧管道内压力;VA、VB分别为管道水封段两侧A、B侧管道被压缩体积;
设管道内径为R,水柱在管道内截面的高度为x,水柱在管道内相对应的面积占管道截面面积的比例为i;
可得管道截面面积为S=πR2;
在管道因气阻压缩过程中PA和PB满足动态平衡,即PA=PB且h1=h2,
两者相等可得:iLA34LB15+xLA15-R(LB15+LA15)+LA45LB15=0
当水柱高度达到x之前,只有A侧管道能导通,且需满足以下关系:
当水柱高度超过x时,B侧水柱高度大于A侧,h2≥h1,A、B侧水平管注满水后,水柱升高到y,A侧水柱高度又一次超过B侧;
在B侧水柱高度大于x小于y时,B侧管道先导通,此时需满足条件:
当水柱高度大于y,并继续升高时,A侧管道内水柱高度大于B侧,此时A管先导通。
进一步,本发明所述基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法,其特征在于所述水柱在管道内相对应的面积占管道截面面积的比例i的计算步骤为:
设管道内径为R,水柱在管道内截面的高度为x;
则,2α对应的扇形面积为S1=αR2;
本发明所述基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法,对于电厂管道设计复杂存在倒U型弯的管系,积聚的气体无法排出时,使管道水阻大幅增加,甚至阻断水流,本发明所述方法通过初始背压与运行背压的不同与管道截流的关系,为存在同样管系布置的电厂和设计单位提供便捷的用于判断的方法,且本发明所述方法步骤简单,易于操作实施。
附图说明
图1为本发明背景技术所述管道布置结构示意图;
图2为本发明所述管道最低段水封受力分析状态示意图;
图3为本发明所述管道截面面积分析示意图。
具体实施方式
下面通过附图及实施例对本发明所述基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法进行详细说明。
如图1所示,某电厂为空冷机组,其空冷岛下水管道先经过凝结水联箱,再从凝结水联箱顶部引出两根支管道到排汽装置,该设计能有效抵消空冷凝结水流下的冲力,避免管道振动。
假设管道内气体为理想气体且温度不变,设初始抽的背压为P0,运行背压为P,当管道最底部(A5A6段和B5B6段)注满水后,就形成水封,A1至A5段和B1至B5段空气将无法排除,并会随着水柱的升高被逐渐压缩,内部压力也会随之升高,取A管该段水封受力分析,如图2所示,水封受力是个动态平衡过程,平衡方程为:
p+ρghA=pA+ρgh1
p为运行背压、pA为U型弯右侧高度为h1处的压力、hA为U型弯靠凝汽器侧水柱高度、h1为U型弯右侧水柱高度;
两侧水柱高度hA和h1不断升高,当hA达到A7点时为临界点,水就开始流入排汽装置,管道内空气也不再被压缩;由于A侧和B侧管道不对称,h1和h2不相等,pA和pB认为相等,因此会有一侧管道先到达此临界点,只有找出运行背压P和初始背压P0的关系,才能确定哪侧管道先导通。
管道内气体满足理想气体状态方程:
所以管道内压力与其体积成反比,
式中:S为管道截面积;VA、VB为A、B侧管道被压缩体积;图中L是管道长度,LA15是A1点到A5点的管道长度;LB15是B1点到B5点的管道长度。
在压缩过程中PA和PB是动态平衡的,认为两者相等,即两侧压缩比例是同步的,有图1可知,A侧管道比B侧长,因此在水柱达到A4点之前,A侧水柱高度h1大于B侧水柱高度h2,然后A侧水平管A3至A4段开始积水,在此过程中B侧水柱高度逐渐超过A侧。下面要求出两侧管道水柱高度第一次相同时的点,取A侧水平管A3A4段截面,设水柱高度在A3A4段截面内达到x时,A侧B侧水柱高度第一次相同。
如图3所示,本实施中管道内径R=0.2645m,LA34=22650mm,LB15=28112mm,LA15=38606mm,LA45=7700mm,
管道截面面积S=πR2
2α对应的扇形面积为S1=αR2
此时,需满足的边界条件是PA=PB且h1=h2,
两者相等可得:
iLA34LB15+xLA15-R(LB15+LA15)+LA45LB15=0
各参数带入后得:
解得x=0.098。
当水柱高度达到x之前,只有A侧管道能导通,且需满足以下关系
式中hA=8.8,x=0.098,h1=LA45-R+x,i=0.13
P≤1.368P0-12.26(KPa)
当水柱高度超过x时,B侧水柱高度大于A侧,h2≥h1,直到A、B侧水平管A3A4和B3B4注满水后,如图1所示水柱升高到y,A侧水柱高度又一次超过B侧,同样计算得y=2.96。在B侧水柱高度大于x小于y时,B侧管道先导通,此时需满足的条件为:
式中hB=8.8,y=2.96,h2=10.66
P≤7.29P0+18.01
当水柱高度大于y,并继续升高时,A侧管道内水柱高度大于B侧,此时A管先导通。
因此可得:
P≤1.368P0-12.26(KPa)则A管通;
1.368P0-12.26<P≤7.29P0+18.01(KPa)则B管通;
P>7.29P0+18.01(KPa)则A管通。
Claims (2)
1.一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法,其特征在于包括如下步骤:设管道内初始背压为P0,运行背压为P;
管道最低段在水封状态下管道两侧的水封受力满足动态平衡,管道两侧分别为A侧和B侧,动态平衡方程为:p+ρghA=pA+ρgh1
其中p为运行背压、pA为U型弯右侧高度为h1处的压力、hA为U型弯靠凝汽器侧水柱高度、h1为U型弯右侧水柱高度;
其中,P为理想气体压力、V为理想气体体积、T为理想气体温度;
管道内压力与体积成反比:
其中S为管道截面积;PA为管道水封段A侧管道内压力、PB为管道水封段B侧管道内压力;VA、VB分别为管道水封段两侧A、B侧管道被压缩体积;
设管道内径为R,水柱在管道内截面的高度为x,水柱在管道内相对应的面积占管道截面面积的比例为i;
可得管道截面面积为S=πR2;
在管道因气阻压缩过程中PA和PB满足动态平衡,即PA=PB且h1=h2,
两者相等可得:iLA34LB15+xLA15-R(LB15+LA15)+LA45LB15=0
当水柱高度达到x之前,只有A侧管道能导通,且需满足以下关系:
当水柱高度超过x时,B侧水柱高度大于A侧,h2≥h1,A、B侧水平管注满水后,水柱升高到y,A侧水柱高度又一次超过B侧;
在B侧水柱高度大于x小于y时,B侧管道先导通,此时需满足条件:
当水柱高度大于y,并继续升高时,A侧管道内水柱高度大于B侧,此时A管先导通。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911345599.1A CN111191357B (zh) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | 一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911345599.1A CN111191357B (zh) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | 一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111191357A true CN111191357A (zh) | 2020-05-22 |
CN111191357B CN111191357B (zh) | 2023-01-17 |
Family
ID=70707480
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911345599.1A Active CN111191357B (zh) | 2019-12-24 | 2019-12-24 | 一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111191357B (zh) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011027712A (ja) * | 2009-06-25 | 2011-02-10 | Yazaki Corp | ガスメータ、及び配管水入り検出方法 |
CN105200987A (zh) * | 2015-07-05 | 2015-12-30 | 华东交通大学 | 一种倒阶梯形变截面单桩竖向承载性状分析方法 |
CN110377949A (zh) * | 2019-06-12 | 2019-10-25 | 河海大学 | 大进气条件下真空破坏阀的模型计算方法 |
CN110377976A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-25 | 河海大学 | 一种泵站系统减振措施及布置优化分析方法 |
-
2019
- 2019-12-24 CN CN201911345599.1A patent/CN111191357B/zh active Active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011027712A (ja) * | 2009-06-25 | 2011-02-10 | Yazaki Corp | ガスメータ、及び配管水入り検出方法 |
CN105200987A (zh) * | 2015-07-05 | 2015-12-30 | 华东交通大学 | 一种倒阶梯形变截面单桩竖向承载性状分析方法 |
CN110377949A (zh) * | 2019-06-12 | 2019-10-25 | 河海大学 | 大进气条件下真空破坏阀的模型计算方法 |
CN110377976A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-10-25 | 河海大学 | 一种泵站系统减振措施及布置优化分析方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
刘超等: "液体管道投产阶段气阻形成原因分析及对策", 《石油工程建设》 * |
陈龙等: "空气弹簧刚度特性模型及气体非理想化修正方法研究", 《汽车技术》 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111191357B (zh) | 2023-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN101298953B (zh) | 一种空调室外机用配管 | |
CN108168131A (zh) | 一级压缩二级节流降噪的制冷系统 | |
CN111191357B (zh) | 一种基于理想气体模型的管道气阻现象判断方法 | |
CN104565825B (zh) | 一种判断湿气集输管网清管时机的检测方法 | |
CN105466623A (zh) | 一种水电站技术供水系统微循环压力传感器接头 | |
CN2800143Y (zh) | 带流量开关的空调机组水系统 | |
JP4659066B2 (ja) | 流路装置 | |
CN106051368B (zh) | 一种具有径向轴向补偿功能的减振消声器 | |
CN204352739U (zh) | 一种气体分析仪降温除湿装置 | |
CN201246930Y (zh) | 一种空调室外机用配管 | |
CN207702765U (zh) | 一种能够降低噪声的制冷或热泵机组排气管路 | |
CN203796572U (zh) | 压缩机及具有其的空调器 | |
CN113431544A (zh) | 一种压裂撬液力端高压管汇 | |
CN212930415U (zh) | 闭式水系统排气装置 | |
Yu et al. | Analysis of Vibration Characteristics of the Pig Launcher Based on Fluid-solid Coupling | |
WO2006034623A1 (fr) | Dispositif reducteur de courant d’air pulse et de vibrations | |
CN220102461U (zh) | 一种防喘振装置及压缩机 | |
CN201193742Y (zh) | 非焊接法兰连接ω型不锈钢金属软管 | |
CN213066640U (zh) | 制冷系统的竖直管路及制冷系统 | |
CN215173203U (zh) | 一种压缩空气管道的连接装置 | |
CN107461964A (zh) | 压缩机的排气管及空调器 | |
Saito et al. | Effects of the lift valve opening area on water hammer pump performance and flow behavior in the valve chamber | |
CN109654039B (zh) | 一种离心泵开式试验系统吐水管路上出水漏网结构 | |
CN214890444U (zh) | 一种药厂架空蒸汽管道疏水收集系统 | |
CN209279136U (zh) | 一种低压加热器用仪表管路 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |