CN111162360A - 具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器 - Google Patents

具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种具有‑/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器及其设计方法。本发明提供的功分器的三个端口都具有良好的端口阻抗匹配,而输出端口2和端口3具有相等的幅度和相位并且相互隔离。在低频频带中心工作频率处该功分器的输出端口与输入端口的相位差为‑45°,在高频频带中心工作频率处该功分器的输出端口与输入端口的相位差为45°,这一点与经典双频威尔金森功分器(±90°)显著不同。进一步,本电路发明只需要4个电容,4个电感和一个隔离电阻,共9个元件。该电路发明还具有更宽的工作带宽等独特优点。

Description

具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器
技术领域
本发明涉及一种小型化双频功率分配/合成器的集总元件电路拓扑结构及设 计方法,尤指这种新型功分器具有带通频率响应并且在其两个工作频段的中心频 率处的相移分别-45°和+45°。本发明属于微波技术研究领域。
背景技术
功率分配/合成器是微波电路的基本部件之一,具有将输入信号功率分解成 相互隔离的几路相等或不相等功率信号的功能,或者反过来将几路信号合成一路。 因此,功分器在功率放大与合成、信号测试和正交混频解调等电路与系统中都应 用广泛。功分器具有多种形式,如耦合器(包括分支线、微带混合环、平行线、 兰格线等多种耦合方式)、威尔金森(Wilkinson)形式等。从实现方法上则可分 为波导型、同轴线型、带状线型及微带线型等。其中,两路具有0°相位差的威 尔金森功分器具有插入损耗小,各输出支路的幅度和相位一致性好,隔离度优良 等优点,是使用最多的功分器拓扑结构之之一。标准的威尔金森功分器一般是由 两根在工作中心频率点的电长度为四分之一波长传输线和一个阻值为两倍端口 阻抗的隔离电阻组成。为了减小电路的整体尺寸,在射频频率也出现了采用集总参数设计的威尔金森功分器。一个典型的集总元件威尔金森功分器一般需要3 个电容,2个电感和一个隔离电阻,共6个元件。而公开号为CN109216852A和 CN109873618A的专利申请文献分别提供了“一种具有45°相移的集总元件功 分器”和“一种具有-45°相位延迟的大功率集总元件功分器”。这两种功分器仅 采用5个集总元件就是实现了经典集总元件威尔金森功分器的全部功能,并比它 具有更大的工作带宽。实际中使用的集总参数元件可以采用贴片封装电感、电容 和电阻等商品化器件或者采用单片微波集成电路、薄膜印刷电路,厚膜印刷电路, 低温共烧陶瓷等工艺实现的集总参数电路形式。
经典传输线威尔金森功分器只能工作在指定工作频率或者其奇次谐波处。而 经典集总元件威尔金森功分器也只能工作在单一频带。随着近年来4G/5G移动 通信以及物联网的日益普及,如果能够设计具有频率复用功能的器件,就可以有 效减少电路体积,并对降低插损、改善噪声特性做出有益贡献。从图1的电路结 构图可以看到,一个典型的双频集总元件威尔金森功分器一般需要5个电容,5 个电感和一个隔离电阻,共11个元件。
发明内容
本发明的目的是提供一种与双频威尔金森功分器具有类似功能的集总元件 功分器结构及该功分器结构的设计方法。
为了达到上述目的,本发明的技术方案是提供了一种具有-/+45°相移的双 频带通响应集总元件功分器,双频带通响应集总元件功分器的信号输入端口与信 号输出端口一或信号输出端口二的的相位差为±45°,信号输出端口一和信号输 出端口二采用对称结构,具有相等的幅度和相位,并且相互隔离,其特征在于, 所述双频带通响应集总元件功分器的电路结构由信号输入端口并联到地的电感 L2和电容C2、信号输入端口分别到信号输出端口一和信号输出端口二的串联的 电感L1和电容C1以及信号输出端口一和信号输出端口二之间的隔离电阻R和与 隔离电阻R并联的电感L3、电容C3组成。
优选地,在所述电路结构内插入电长度为整数倍波长的传输线结构,将不改 变功分器性能。
优选地,所述电容、电感、电阻采用引线直插或者贴片封装,或所述电容、 电感采用高/低阻抗传输线所等效的等值电容、电感。
优选地,所述电路结构采用的电路工艺采用PCB电路工艺实现,或采用单 片微波集成电路、薄膜印刷电路、厚膜印刷电路,或采用低温共烧陶瓷工艺实现。
本发明的另一个技术方案是提供了一种上述的具有-/+45°相移的双频带 通响应集总元件功分器的设计方法,其特征在于,包括以下步骤:
搭建如权利要求1所述的电路结构,电路结构中元件参数值由式(1)至式 (7)计算:
L1=Zs/(ω21) (1)
C1=(1/ω1-1/ω2)/Zs (2)
L2=Zs(1/ω1-1/ω2) (3)
C2=1/[Zs21)] (4)
L3=2L2 (5)
C3=C2/2 (6)
R=2Zs (7)
式(1)至式(7)中,ω1、ω2分别是低频工作频带和高频工作频带中心频 率对应的角频率值,Zs是功分器端口阻抗。
本发明的另一个技术方案是提供了一种具有-/+45°相移的双频带通响应 集总元件功分器,双频带通响应集总元件功分器的信号输入端口与信号输出端口 一或信号输出端口二的的相位差为±45°,信号输出端口一和信号输出端口二采 用对称结构,具有相等的幅度和相位,并且相互隔离,其特征在于,所述双频带 通响应集总元件功分器的电路结构由信号输入端口并联到地的电感L2和电容C2、 信号输入端口分别到信号输出端口一和信号输出端口二的串联的电感L1和电容 C1以及信号输出端口一和信号输出端口二之间的隔离电阻R和与隔离电阻R串 联的相并联的电感L3与电容C3组成。
优选地,在所述电路结构内可以插入电长度为整数倍波长的传输线结构。
优选地,所述电容、电感、电阻采用引线直插或者贴片封装,或所述电容、 电感采用高/低阻抗传输线所等效的等值电容、电感。
优选地,所述电路结构采用的电路工艺采用PCB电路工艺实现,或采用单 片微波集成电路、薄膜印刷电路、厚膜印刷电路,或采用低温共烧陶瓷工艺实现。
本发明的另一个技术方案是提供了一种上述的具有-/+45°相移的双频带 通响应集总元件功分器的设计方法,其特征在于,包括以下步骤:
搭建上述的电路结构,电路结构中元件参数值由式(1)至式(4)及式(8) 至式(10)计算:
L1=Zs/(ω21) (1)
C1=(1/ω1-1/ω2)/Zs (2)
L2=Zs(1/ω1-1/ω2) (3)
C2=1/[Zs21)] (4)
L3=L2 (8)
C3=C2 (9)
R=Zs (10)
式(1)至式(4)及式(8)至式(10)中,ω1、ω2分别是低频工作频带 和高频工作频带中心频率对应的角频率值,Zs是功分器端口阻抗。
本发明提供的功分器的三个端口都具有良好的端口阻抗匹配,而信号输出端 口一和信号输出端口二具有相等的幅度和相位并且相互隔离。在低频频带中心工 作频率处该功分器的输出端口与输入端口的相位差为-45°,在高频频带中心工 作频率处该功分器的输出端口与输入端口的相位差为45°,这一点与经典双频 威尔金森功分器(±90°)显著不同。进一步,本电路发明只需要4个电容,4个 电感和一个隔离电阻,共9个元件。该电路发明还具有更宽的工作带宽等独特优 点。
具体而言,本发明具有以下有益效果:
1、采用本发明提出的具有±45°相移双频集总元件功分器,仅需9个元器 件,比经典双频集总元件威尔金森功分器电路少使用2个,是目前已知所需元件 个数最少的功分器电路结构。
2、采用本发明提出的±45°相移双频移功分器拓扑结构,每个工作频带仍 具有以下与威尔金森功分器类似的优良品质:在工作频带内,三个端口均具有良 好端口阻抗匹配性能;两个输出端口具有相等的幅度和相位,并且互相隔离。
3、本申请提出的两种不同形式的电路拓扑结构,可以根据具体电路布局的 方便进行选取。
4、从上文的元件参数计算公式(8)和(9)可以看到,本发明所提第二种 形式的功分器的电路形式所需的三个电容中有两个电容具有相同的参数值,三个 电感中也有两个电感具有相同的参数值。所需不同元器件种类总数为5种,比经 典双频威尔金森集总参数功分器少2种。有效降低了大规模工业化生产的难度。
5、根据下文具体实施示例中的典型电路仿真结果,与工作同样中心频率的 经典双频威尔金森集总参数功分器相比,本发明具有更大的有效工作带宽(1.7 倍)。
附图说明
图1为双频集总元件威尔金森功分器原理框图;
图2及图3为两种±45°双频集总元件功分器的原理与结构框图;
图4(a)至图4(e)为中心工作频率0.862GHz和2.064GHz z的双频集总 元件威尔金森功分器与本发明提出的±45°双频集总元件功分器的散射参数比 较,其中:图4(a)为输入端口1到输出端口(2或者3)传输系数的幅度;图4(b)为输入端口1到输出端口(2或者3)传输系数的相位;图4(c)为输入 端口1反射系数的幅度;图4(d)为输出端口(2或者3)反射系数的幅度;图 4(e)为两个输出端口之间隔离度的幅度。
具体实施方式
下面结合具体实施例,进一步阐述本发明。应理解,这些实施例仅用于说明 本发明而不用于限制本发明的范围。此外应理解,在阅读了本发明讲授的内容之 后,本领域技术人员可以对本发明作各种改动或修改,这些等价形式同样落于本 申请所附权利要求书所限定的范围。
实施例1
本实施例公开的一种基本结构形式如图2所示,本实施例提出的集总元件 功分器,信号输入端口1与输出端口2或输出端口3的相位差为±45°(低频 频带为-45°,高频频带为45°)。两路输出端口2和输出端口3采用对称结构, 具有相等的幅度和相位,并且相互隔离。该功分器电路的结构由输入端口1并 联到地的电感L2和电容C2、输入端口1分别到输出端口2和输出端口3的串联 的电感L1和电容C1,以及两路输出端口2和输出端口3之间的隔离电阻R和与 之并联的电感L3、电容C3组成。
如图2所示的结构的元件参数值由下式(1)至式(7)计算:
L1=Zs/(ω21) (1)
C1=(1/ω1-1/ω2)/Zs (2)
L2=Zs(1/ω1-1/ω2) (3)
C2=1/[Zs2-ω1)] (4)
L3=2L2 (5)
C3=C2/2 (6)
R=2Zs (7)
式(1)至式(7)中,ω1、ω2分别是低频工作频带和高频工作频带中心频 率对应的角频率值,Zs是功分器端口阻抗。
实施例2
本实施例公开的另一种基本结构形式如图3所示,其与实施例1的区别在 于:隔离电阻R和并联的电感L3、电容C3之间采用并联形式。如图3所示的结 构的元件参数值,L1、C1、L2、C2与图2完全一样,而L3、C3、R的参数值则可 由下式(8)至式(10)计算:
L3=L2 (8)
C3=C2 (9)
R=Zs (10)
本实施例的其他结构及工作原理同实施例1。
根据实施例1公开的公式或者实施例2公开的公式设计出的功分器,在中 心工作频率处具有完美的功率分配、阻抗匹配和输出端口之间的隔离特性。而越 是远离中心频率,功分器的性能会变得越来越差。从图4(a)给出的功分器输 入端口1到输出端口2(或输出端口3)的传输系数频响曲线看,本发明提出的 新结构具有更大的工作带宽。对于实际的功分器使用,有必要界定出一个有效工 作频带。根据理论分析和实际测量结果,在双频功分器的诸多散射参数中,一般 以信号输入端口1的反射系数S11最容易受频率影响。因此,本发明以|S11| <-15dB的频带范围作为本功分器的工作带宽。在此工作频带内,输入信号到两个输出端口的传输系数的带内起伏的理论值小于0.15dB。以下文给出的中心频 率为0.862GHz和2.064GHz的功分器设计结果为例,本发明提出的功分器两个 频带百分工作带宽为22.4%和21.6%,约为经典双频集总元件威尔金森功分器 工作带宽的1.7倍。
此外,虽然本发明提出的是一种采用集总参数设计的功分器,但若在电路结 构内的任意位置插入电长度为整数倍波长的传输线结构,将不会对电路性能产生 任何实质性的影响。在实际设计中,也可以采用这种方式以方便电路实现。
以中心工作频率分别为0.862GHz和2.064GHz,端口阻抗为50欧姆的双 频等功分器做为设计目标,采用是德公司的ADS软件的仿真结果作为验证工具。 该软件已经在微波电路领域被大量微波工程实践结果证实其具有充分的有效性 和准确性。此外,本示例所给工作频率和元件参数值仅供作为说明本发明具体实 施过程和结果提供典型参考,而并非其结构形式和工作频率的限制。经典集总元 件威尔金森功分器与本专利提出的两种双频集总元件功分器的具体元件参数值 可如下表1所示,图4(a)至图4(e)则给出了这三种功分器的微波特性(散 射参数)的比较。
从图4(a)至图4(e)可以看出本发明提出的两个集总元件功分器具有完 全相同的功率分配传输特性,并且三个端口均具有良好端口阻抗匹配性能;两个 输出端口(2和3)之间互相隔离。并且与输入端口之间在低频带中心频率具有 理论预测的-45°相位,在高频带中心频率具有理论预测的45°相位。两个频带 百分工作带宽分别为22.4%和21.6%,是经典双频集总元件威尔金森功分器工 作带宽的1.7倍。
表1中心工作频率为0.862GHz和2.064GHz的双频集总元件功分器参数值
L<sub>1</sub>(nH) C<sub>1</sub>(pF) L<sub>2</sub>(nH) C<sub>2</sub>(pF) L<sub>3</sub>(nH) C<sub>3</sub>(pF) R(Ω)
威尔金森 9.36 1.52 3.80 3.74 7.60 1.87 100
结构(a) 6.62 1.60 5.38 2.65 1.08 1.32 100
结构(b) 6.62 3.20 5.38 2.65 =L<sub>2</sub> =C<sub>2</sub> 50

Claims (10)

1.一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,双频带通响应集总元件功分器的信号输入端口与信号输出端口一或信号输出端口二的的相位差为±45°,信号输出端口一和信号输出端口二采用对称结构,具有相等的幅度和相位,并且相互隔离,其特征在于,所述双频带通响应集总元件功分器的电路结构由信号输入端口并联到地的电感L2和电容C2、信号输入端口分别到信号输出端口一和信号输出端口二的串联的电感L1和电容C1以及信号输出端口一和信号输出端口二之间的隔离电阻R和与隔离电阻R并联的电感L3、电容C3组成。
2.如权利要求1所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,在所述电路结构内可以插入电长度为整数倍波长的传输线结构。
3.如权利要求1所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,所述电容、电感、电阻采用引线直插或者贴片封装,或所述电容、电感采用高/低阻抗传输线所等效的等值电容、电感。
4.如权利要求1所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,所述电路结构采用的电路工艺采用PCB电路工艺实现,或采用单片微波集成电路、薄膜印刷电路、厚膜印刷电路,或采用低温共烧陶瓷工艺实现。
5.一种如权利要求1所述的具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器的设计方法,其特征在于,包括以下步骤:
搭建如权利要求1所述的电路结构,电路结构中元件参数值由式(1)至式(7)计算:
L1=Zs/(ω21) (1)
C1=(1/ω1-1/ω2)/Zs (2)
L2=Zs(1/ω1-1/ω2) (3)
C2=1/[Zs21)] (4)
L3=2L2 (5)
C3=C2/2 (6)
R=2Zs (7)
式(1)至式(7)中,ω1、ω2分别是低频工作频带和高频工作频带中心频率对应的角频率值,Zs是功分器端口阻抗。
6.一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,双频带通响应集总元件功分器的信号输入端口与信号输出端口一或信号输出端口二的的相位差为±45°,信号输出端口一和信号输出端口二采用对称结构,具有相等的幅度和相位,并且相互隔离,其特征在于,所述双频带通响应集总元件功分器的电路结构由信号输入端口并联到地的电感L2和电容C2、信号输入端口分别到信号输出端口一和信号输出端口二的串联的电感L1和电容C1以及信号输出端口一和信号输出端口二之间的隔离电阻R和与隔离电阻R串联的相并联的电感L3与电容C3组成。
7.如权利要求6所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,在所述电路结构内可以插入电长度为整数倍波长的传输线结构。
8.如权利要求6所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,所述电容、电感、电阻采用引线直插或者贴片封装,或所述电容、电感采用高/低阻抗传输线所等效的等值电容、电感。
9.如权利要求6所述的一种具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器,其特征在于,所述电路结构采用的电路工艺采用PCB电路工艺实现,或采用单片微波集成电路、薄膜印刷电路、厚膜印刷电路,或采用低温共烧陶瓷工艺实现。
10.一种如权利要求6所述的具有-/+45°相移的双频带通响应集总元件功分器的设计方法,其特征在于,包括以下步骤:
搭建如权利要求6所述的电路结构,电路结构中元件参数值由式(1)至式(4)及式(8)至式(10)计算:
L1=Zs/(ω21) (1)
C1=(1/ω1-1/ω2)/Zs (2)
L2=Zs(1/ω1-1/ω2) (3)
C2=1/[Zs21)] (4)
L3=L2 (8)
C3=C2 (9)
R=Zs (10)
式(1)至式(4)及式(8)至式(10)中,ω1、ω2分别是低频工作频带和高频工作频带中心频率对应的角频率值,Zs是功分器端口阻抗。
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CN114824720B (zh) * 2022-04-13 2023-04-07 电子科技大学 一种嵌入阻抗变换功能的紧凑型变压器威尔金森巴伦

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