CN111112877A

CN111112877A - 一种07MnNiMoDR钢制-50℃球罐的焊接工艺

Info

Publication number: CN111112877A
Application number: CN201911354211.4A
Authority: CN
Inventors: 王向杰; 徐绍勇; 查吉利
Original assignee: Hubei Polytechnic University
Current assignee: Hubei Polytechnic University
Priority date: 2019-12-25
Filing date: 2019-12-25
Publication date: 2020-05-08

Abstract

本发明提出了一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其步骤包括：1)坡口处理；2)根据焊缝走向选择焊接方法；3)选取焊条；4)根据工艺要求和焊接方法焊接。所述的工艺要求包括：a、焊接环境要求；b、预热和层间温度的控制；c、后热消氢处理。所述的焊接方法包括平焊焊接法和立焊焊接法。所述的平焊焊接法包括：d、先进行上缝焊接，再进行下缝焊接；e、对赤道大环缝采用分段退焊法；f、打底焊采用椭圆形运条法；g、二层以上采用压道焊。本发明的焊接工艺焊道成型美观，波纹细腻，脱渣良好，焊渣能够自动翘起，飞溅小。

Description

一种07MnNiMoDR钢制-50℃球罐的焊接工艺

技术领域

本发明涉及球罐加工技术领域，尤其是涉及一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺。

背景技术

球形罐与立式圆筒形储罐相比，在相同容积和相同压力下，球罐的表面积最小，故所需钢材面积少；在相同直径情况下，球罐壁内应力最小，而且均匀，其承载能力比圆筒形容器大1倍，故球罐的板厚只需相应圆筒形容器壁板厚度的一半。球罐为大容量、承压的球形储存容器，广泛应用于石油、化工、冶金等部门，它可以用来作为液化石油气、液化天然气、液氨及其他介质的储存容器。也可作为压缩气体(空气、氧气、氮气、氢气、城市煤气)的储罐。

球星罐在石油炼制工业和石油化工中主要用于贮存和运输液态或气态物料。操作温度一般为-50～50℃,操作压力一般在3MPa以下。球罐与圆筒容器(即一般贮罐)相比，在相同直径和压力下，壳壁厚度仅为圆筒容器的一半，钢材用量省，且占地较小，基础工程简单。但球罐的制造、焊接和组装要求很严，因此，研究一种能够增加球罐焊接强度的焊接工艺，对球罐的制作意义重大。

发明内容

本发明提出一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，该焊接工艺可以有效增加球罐的焊接强度，防止开裂，延长使用寿命。

本发明的技术方案是这样实现的：07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：其步骤包括：1)坡口处理；2)根据焊缝走向选择焊接方法；3) 选取焊条；4)根据工艺要求和焊接方法焊接。

优选的，所述的工艺要求包括：a、焊接环境要求；b、预热和层间温度的控制；c、后热消氢处理。

优选的，所述的焊接方法包括平焊焊接法和立焊焊接法。

优选的，所述的平焊焊接法包括：d、先进行上缝焊接，再进行下缝焊接； e、对赤道大环缝采用分段退焊法；f、打底焊采用椭圆形运条法；g、二层以上采用压道焊。

优选的，所述的立焊焊接法包括：h、从上往下分段进行焊接；i、采用三角运条法进行焊接；j、焊缝表面填平；k、内侧坡口焊接。

优选的，所述的电焊条中扩散氢的含量小于6.0ml/100g。

优选的，焊条包括焊芯和药皮，焊条化学成分的质量百分比为：C： 0.03-0.08％，Mn：0.5-1.2％，Si：0.1-0.5％，Mo：0.12-0.30％，Ni：2.1-2.6％， S：0.001-0.009％，P：0.001-0.009％，余量为Fe，以及其它不可避免的杂质元素；焊条生产工艺：1)按质量份配比，将各原料研磨成粉；

2)将药皮粉末混合均匀，加入粘接剂，常温下搅拌10-25min；

3)将上述步骤制备的焊条药皮的混合粉末涂敷在焊芯上，并进行压涂；

4)将上述步骤制备的焊条直接放入烘焙箱干燥处理即得。

优选的，C：0.05-0.06％，Mn：0.7-1.0％，Mo：0.14-0.29％，S：0.002-0.008％， P：0.002-0.008％。

优选的，所述的低合金焊条的直径为1-3mm；所述的焊芯采用碳钢或者合金钢制作而成；所述药皮的厚度为所述焊芯直径的20％-340％；所述药皮的质量为焊条总质量的22％-40％；步骤1中的制成粉末的粒度为100-500目；所述的粘接剂与混合粉末的重量份配比为20-40：120；所述的粘接剂为钾钠水玻璃溶液。所述的粘接剂的添加量为：每100㎏所述混合粉末至少添加0.5㎏粘接剂。

优选的，所述步骤4的干燥处理包括低温预热、中温烘干和高温烘干。

采用了上述技术方案，本发明的有益效果为：本发明的焊道成型美观，波纹细腻，脱渣良好，焊渣能够自动翘起，飞溅小；立焊电流为160A，药皮熔化均匀，焊道光滑平整，铁水不下淌。所述的低合金焊条在平焊、立焊位置具有优异的工艺性能。该种配方的焊条，其熔敷金属化学成分和抗拉强度、断后伸长率域值波动很小，韧性指标较高而且稳定，焊缝金属冷裂纹敏感性低。所述的低合金焊条适用于大线能焊接，在线能量为40.2KJ/cm时，仍可获得优良的综合性能。焊接线能量可控制在40KJ/cm以下，道间温度控制在100-170℃。所述的低合金焊条焊接工艺性能好，熔敷效率高，大线能量焊接熔敷金属和焊接接头低温塑韧性优异，各项性能均满足技术规范要求，完全可以替代日本神钢LB-65L焊条，用于07MnNiMoDR钢制-50℃球罐建造。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1a和图1b为采用所述的低合金焊条平焊焊接电流170A的焊接示意图。

图2为本发明采用所述的低合金焊条立焊电流为160A的焊接示意图。

图3a为(焊态)焊缝中心金相组织形态图。

图3b为(580℃×6h)焊缝中心金相组织形态图。

图3c为(620℃×1h)焊缝中心金相组织形态图。

图4本发明斜Y型坡口焊接裂纹试板示意图。

具体实施方式

下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其步骤包括：1)坡口处理。具体为：对球罐的球壳板的边沿内外侧均进行清理。2)根据焊缝走向选择焊接方法，焊接方法分为平焊和立焊。3)选取焊条。根据选择标准选择焊条，并对焊条进行烘干处理。4)根据工艺要求和焊接方法焊接(具体操作后面详述)。

上述实施例中，具体的，所述的工艺要求包括：a、焊接环境要求：天气：非雨雪天气：环境温度：大于0℃；环境湿度：小于70&；风速：低于6m/s；b、预热和层间温度的控制：预热温度：大于150度；采用电加热，预热范围为：中间到两侧200mm内；每条焊缝的温度测点大于三处；焊接时的层间温度在 160-200度之间。c、后热消氢处理，后热温度为190至240度，保温时间1-2 个小时。

上述实施例中，具体的，所述的焊接方法包括平焊焊接法和立焊焊接法。

上述实施例中，具体的，所述的平焊焊接法包括：d、先进行上缝焊接，从两端向中间进行焊接，再进行下缝焊接，从中间向两头焊接，且焊接时采用两个焊机同时进行。e、对赤道大环缝采用分段退焊法，具体的：将赤道大环缝进行等分，然后多名焊工同时焊接，采用多层多道逆时针焊接。f、打底焊采用椭圆形运条法，具体的，电焊条的前进方向与焊缝的切线方向夹角为20-50度。g、二层以上采用压道焊，具体，对每层焊接时，必须进行彻底的清渣处理。

上述实施例中，更为具体的，所述的立焊焊接法包括：h、从上往下分段进行焊接，具体的，可以采用多名焊工同时焊接，焊接速度要保持一致；i、采用三角运条法进行焊接，具体的，将焊条在焊缝两侧作短暂停留和短弧操作；j、焊缝表面填平，具体的，每层焊缝的表面填平呈月牙形，且逐层加厚。k、内侧坡口焊接，具体的，需要待外坡口焊接完成和内侧坡口清理并进行100％磁粉检验之后，合格之后在进行内侧坡口的焊接。

上述实施例中，更为具体的，所述的电焊条中扩散氢的含量小于 6.0ml/100g。

焊接工艺试验，采用所述的低合金焊条，平焊焊接电流170A，如图1(a) (b)可见，焊道成型美观，波纹细腻，脱渣良好，焊渣能够自动翘起，飞溅小；如图2可见，立焊电流为160A，药皮熔化均匀，焊道光滑平整，铁水不下淌。试验表明，所述的低合金焊条在平焊、立焊位置具有优异的工艺性能。

熔敷金属性能试验，为考核不同焊接条件和热处理制度对熔敷金属性能，了解和掌握焊接和热处理条件对熔敷金属性能的影响，通过选择不同的焊接电流、焊接线能量、道间温度、热处理规范等进行熔敷金属性能试验，为确定最优的焊接工艺方案、最佳的焊接工艺参数提供依据。试验钢板与试验条件，采用其Q345板厚20mm,试板长度×试板宽度＝300×300mm。焊接前采用所述的低合金焊条堆边，堆边厚度大于3mm。试验焊条选择所述的低合金焊条，规格：φ4.0, 批号31454。试验焊条进行380℃烘焙1小时。试板组对要求见图3，焊接试验条件见表1-1。

表1-1熔敷金属性能试验方案

不同焊接电流条件下熔敷金属力学性能(620℃×1h)见表1-2。

从表1-2实验结果可看出：620℃×1h热处理条件下，在焊接电流在 140-200A时，各项指标均满足要求；在试验条件下，随着焊接电流的增加，抗拉强度、屈服强度下降明显，在焊接电流为200A时，拉伸强度大幅降低，焊接电流在180A时，仍能保持较好的综合性能，表明焊条耐大电流焊接，焊接电流可选择范围为140-180A。

表1-2

焊接线能量对焊缝熔敷金属力学性能的影响,立焊条件下不同线能量焊缝熔敷金属力学性能580℃×6h，见表1-3。

从表1-3试验结果可看出：在580℃×6h热处理条件下，随着线能量的增加，抗拉强度、屈服强度均降低，断后伸长率变化不大，当线能量大于45KJ/cm 时，抗拉强度、屈服强度低于技术指标要求，当线能量小于40.2KJ/cm时，可以获得较好的力学性能。

表1-3

焊接线能量对焊缝熔敷金属化学成分的影响,不同焊接线能量条件下焊缝熔敷金属化学成分影响见表1-4。

表1-4

测定数据在冲击试样截面上测定

从表1-4试验结果可看出：随着线能量的增加，熔敷金属中C、Si、Mn降低，其余元素变化不大，说明线能量的增加，增大了脱氧及强化元素的烧损，使强度下降，与不同线能量对性能影响的结果有一致性。

道间温度对焊缝熔敷金属力学性能的影响,不同道间温度条件下焊缝熔敷金属力学性能(620℃×1h)见表1-5。

表1-5

从表1-5试验结果可看出，在试验条件下，各项指标在技术要求范围内；还可以看出，随着道间温度的增加，抗拉强度、屈服强度、冲击韧性均降低，但道间温度在100-170℃时，熔敷金属均保持较好的冲击韧性。

热处理条件对焊缝熔敷金属力学性能的影响,不同热处理条件下焊缝熔敷金属力学性能见表1-6。

表1-6

备注：回火参数Pt＝T(20+lgt)×10^-3

从表1-6试验结果可看出：在试验条件下，随着回火参数的增加，抗拉强度、屈服强度、断后伸长率均降低，冲击韧性降低更为明显。

系列冲击试验,系列冲击试验值见表1-7。

表1-7系列冲击试验

从表1-7试验结果可看出：在相同线能量和热处理条件下，熔敷金属-80℃冲击韧性仍在技术要求范围内，但平焊、立焊位置均随着试验温度的降低，冲击韧性下降。

落锤试验(NDT),落锤试验(NDT)熔敷金属无塑性转变温度见表1-8。

表1-8

编号	热处理	T<sub>NDT</sub>(℃)	试样类型
				A	焊态	-60	P2
B	620℃×1h	-65	P2
				C	580℃×6h	-70	P2

从表5-8试验结果可看出：焊后580℃×6h热处理状态具有-70℃无塑性转变温度(NDT)，说明熔敷金属具有较好的止裂性能。

焊条熔敷金属扩散氢试验,焊条熔敷金属扩散氢试验测定不同烘焙温度下焊条熔敷金属扩散氢含量(热导法)

表1-9

从表1-9实验结果可看出：在相同试验环境下，随着烘焙温度增高，扩散氢含量呈降低趋势，且在较低的300℃烘焙条件下，仍保持较低的扩散氢含量。

熔敷金属金相组织。不同热处理条件下焊缝中心金相组织形态见图3a，图 3b，图3c。从图中可看出，经焊后热处理组织形态由焊态的粗针状铁素体+贝氏体转变为细针状铁素体+贝氏体，其组织特征与性能试验结果有较好的一致性。

焊接性试验。焊接性即金属材料适应焊接加工的适应性。主要是指在一定的工作条件下获得优质焊接接头的难易程度。包括接合性能和使用性能两各方面。本试验的目的在于评价所述的低合金焊条与07MnNiMoDR匹配性，即在焊条电弧焊条件下焊缝金属能否具有优良的接合性和获得焊接接头满足使用要求的能力。本试验包括焊接冷裂纹敏感性试验，焊接线能量对其焊缝金属、焊接热影响区冲击韧性的影响，焊接接头力学性能试验和不同部位的金相组织进行了检验。

试验钢板性能。试验用07MnNiMoDR钢板由江阴兴澄特种钢铁材料有限公司生产。钢板厚48mm。钢板化学成分和力学性能见表2-1，表2-2。

表2-1钢板化学成分(wt％)

炉号	C	Mn	Si	S	P	Cr	Ni	Mo	Cu	P<sub>cm</sub>
											S413539	0.07	1.39	0.27	0.001	0.010	0.25	0.50	0.18	0.02	0.19
实测值	0.0855	1.22	0.24	0.0022	0.0071	0.27	0.50	0.23	0.023	0.185

Pcm＝C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B(％)

表2-2试验用07MnNiMoDR钢板力学性能、弯曲性能

模拟热处理：570±15℃×2h

试验焊条。试验焊条选择所述的低合金焊条，规格：φ4.0，批号31454。试验焊条的化学成分和熔敷金属性能见表2-3，表2-4。

表2-3 ％

C	Mn	Si	S	P	Cr	Ni	Mo	Cu	V	B	P<sub>cm</sub>
												0.07	1.1	0.24	0.0035	0.0060	0.030	2.47	0.24	0.017	0.0051	0.0004	0.1955

Pcm＝C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B(％)

表2-4

焊接冷裂纹敏感指数评价。钢材的化学成分冷裂纹倾向有着密切关系。通过冷裂纹系数计算公式1和冷裂纹敏感系数与预热温度的关系式2计算评价：

Pcm＝C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B (％)；

Pc＝Pcm+[H]/60+t/600 (％)

To＝1440Pc-392 (℃)

试验钢板的冷裂纹敏感指数：Pcm＝0.19(％)

式中：[H]——采用日本JIS 3113标准测定的熔敷金属扩散氢含量 (ml/100g)；

t——板厚(mm)；To——最低焊前预热温度(℃)。

针对试验用钢板的Pcm技术要求值应小于或等于0.19％，以及本试验用低合金焊条其熔敷金属扩散氢含量[H]按1.5ml/100g计算。如按上述公式计算，48mm 厚钢板的焊接冷裂纹敏感性指数Pc为0.295％，则小铁研试验不裂的最低焊前预热温度To约为33℃。计算结果显示，该钢板具有较低的焊接冷裂纹敏感性。

焊接热影响区最高硬度法试验。最高硬度试验按GB 4675.5-1984《焊接性试验——焊接热影响区最高硬度试验方法》标准的有关规定进行。试验采用48mm 厚钢板，试验焊道分别在室温(12℃)、预热75℃和预热100℃温度下进行。试验用焊条采用Ф4.0mm的所述的低合金焊条(400℃×1小时烘干)，施焊电流种类为直流，焊接电流为170～180A，电弧电压为22～24V，焊接速度为 150mm/min。试验焊缝在原始轧制面上进行。焊后试板经解剖，以切于焊接熔合线底部切点为0点，左右每隔0.5mm作为硬度的测定点。维氏硬度测定按GB/T 4340-1984《金属维氏硬度试验方法》的规定进行，试板在不同焊前预热温度下施焊的维氏硬度测定点位置及其硬度值见表6-5。

焊接热影响区最高硬度试验主要用于评价钢板的抗冷裂纹性能，一般认为，钢板的焊接热影响区最高硬度大于HV350时，即有一定的冷裂纹倾向。由结果可见：该钢板不预热时，最高硬度HV339，预热至75℃时，最高硬度HV330，预热至100℃时，最高硬度HV321，均小于HV350的判据，表明冷裂纹倾向不大。

表2-5维氏硬度测定点位置及其硬度值

斜Y型坡口焊接裂纹试验。斜Y坡口焊接裂纹试验按GB 4675.1-84《斜Y 坡口焊接裂纹试验方法》进行，主要用于评价厚板多层焊根部焊道的冷裂纹敏感性。试验分为焊前试板不预热(室温)、预热75℃和预热100℃共三组试验，每组试验制作了2块试板，试板的厚度均为48mm，见图2-2斜Y型坡口焊接裂纹试板示意图。施焊时，环境温度为10-15℃，环境湿度为50％～55％。焊接采用交流电源，其焊接电流为170～180A，电弧电压为22～24V，焊接速度为150mm /min，焊接参数见表2-6。试板焊后经48小时自然冷却后，对试验焊缝表面进行渗透检测，结果均未发现表面裂纹。然后将每试板的试验焊缝切成4片5个断面进行裂纹检查，试验结果列于表。由表6-7的数据可以看出，48mm厚钢板在焊前不预热时，未发现任何焊接冷裂纹；则可认为48mm厚钢板在焊前不预热时，实际焊接接头出现冷裂纹的可能性较小。

表2-6斜Y坡口焊接裂纹试验参数

表2-7 48mm厚钢板斜Y坡口焊接裂纹试验结果

焊接工艺试验。焊接工艺试验按NB/T 47014-2011《承压设备用焊接工艺评定》规定，采用07MnNiMoDR钢板进行立焊位置的焊接工艺评定。试验采用48mm 厚的07MnNiMoDR钢板，用所述的低合金焊条进行焊接，焊后对试板200±15℃×1h后热处理后进行580℃±15℃×6h焊后热处理，从热处理后的试板上分别截取焊接接头的拉伸试验、弯曲试验及焊缝金属和热影响区冲击试样。冲击试样轴线位于1/4T处。

表2-8立焊对接接头性能试验焊接条件

线能量对冲击韧性的影响。焊接线能量通常对高强度钢的焊接热影响区及其焊缝金属的冲击韧性影响较大。为选择合适的焊接线能量，在30～50KJ/cm 范围内选择了4种不同焊接线能量对试验用48mm厚钢板进行施焊，以研究焊接线能量对其热影响区及其焊缝金属冲击韧性的影响。试验条件见表2-8，试验结果见表2-9。

表2-9

从表2-9结果可看出：在试验条件下，不同线能量焊接，一方面立焊对-50℃、 -60℃均具有较好的韧性储备，50KJ/cm线能量-60℃平均冲击值101J高于技术要求值，但-50℃出现低值；另一方面，随着线能量增加，冲击值总体下降。不同线能量不同位置金相检验结果

从金相检测结果可以看出：不同线能量的焊缝组织均为针状铁素体+少量贝氏体，随着线能量的增加，晶粒呈现长大趋势，与不同线能量下冲击韧性试验结果有较好的一致性。

焊接工艺评定试验结果

工艺评定试验结果见表2-10

表2-10工艺评定试验结果

从表2-10焊接工艺评定结果看，在线能量37KJ/cm条件下，力学性能优良，尤其是冲击韧性保持高的韧性水平。

与国外同类焊条的对比实验情况

烘焙焊条在空气中置放时间对熔敷金属扩散氢的影响(热导法)

试验按照GB/T 3965-2012《熔敷金属中扩散氢测试方法》进行，试验环境温度23℃，相对湿度50％，焊条烘焙380℃×1h，分别在空气中置放0h、2h、 4h、8h、12h后，采用直接反接，焊接电流150A，焊接电压24V，焊接速度 150mm/min，进行扩散氢含量的测定，实验结果见表3-1。

表3-1焊条熔敷金属扩散氢试验

从表3-1结果可看出：随着置放时间增长，扩散氢含量增高。三种试验焊条中本发明低合金焊条置放0-12h后，扩散氢含量的变化不大。表明本发明低合金焊条抗吸潮能力较强。日本神户制钢和新日铁焊条产品扩散氢含量水平相对本发明产品较高。

对接试板力学性能对比试验，对接试板的试验条件见表3-2。

表3-2

表3-3国内外同类焊条对比试验数据

从表3-3看出，在试验条件下，本发明低合金焊条对接接头强度比神钢 LB-65L高，-50℃冲击韧性相当，-60℃冲击韧性低于神钢。

熔敷金属力学性能试验对比情况

熔敷金属力学性能试验按照NB/T 47018.2进行，采用Q345堆边。试板尺寸300×300×20mm，在平焊位置焊接，焊接参数及热处理条件见表3-4。

表3-4

表3-5国内外同类焊条对比试验数据

从表3-5可看出，本发明低合金焊条和神钢LB-65L都具有较好的低温冲击韧性，且神钢LB-65L比本发明低合金焊条具有更好的熔敷金属低温冲击韧性，神钢LB-65L抗拉强度低于本发明低合金焊条抗拉强度。

实际熔敷效率对比情况。

实际熔敷效率测定按照GB/T 25776-2010《焊接材料焊接工艺性能评定方法》进行，实验结果见表3-6。

表3-6实际熔敷效率对比

从表3-6可看出：神钢LB-65L实际熔敷效率为104％，本发明低合金焊条实际熔敷效率比日本神钢LB-65L高15％，说明本发明低合金焊条具有更高的焊接效率。

Claims

1.一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：其步骤包括：1)坡口处理；2)根据焊缝走向选择焊接方法；3)选取焊条；4)根据工艺要求和焊接方法焊接。

2.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的工艺要求包括：a、焊接环境要求；b、预热和层间温度的控制；c、后热消氢处理。

3.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的焊接方法包括平焊焊接法和立焊焊接法。

4.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的平焊焊接法包括：d、先进行上缝焊接，再进行下缝焊接；e、对赤道大环缝采用分段退焊法；f、打底焊采用椭圆形运条法；g、二层以上采用压道焊。

5.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的立焊焊接法包括：h、从上往下分段进行焊接；i、采用三角运条法进行焊接；j、焊缝表面填平；k、内侧坡口焊接。

6.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的电焊条中扩散氢的含量小于6.0ml/100g。

7.根据权利要求1所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：焊条包括焊芯和药皮，焊条化学成分的质量百分比为：C：0.03-0.08％，Mn：0.5-1.2％，Si：0.1-0.5％，Mo：0.12-0.30％，Ni：2.1-2.6％，S：0.001-0.009％，P：0.001-0.009％，余量为Fe，以及其它不可避免的杂质元素；焊条生产工艺：1)按质量份配比，将各原料研磨成粉；

2)将药皮粉末混合均匀，加入粘接剂，常温下搅拌10-25min；

4)将上述步骤制备的焊条直接放入烘焙箱干燥处理即得。

8.根据权利要求7所述的一种07MnNiMoDR钢制-50℃球罐用低合金焊条的配方，其特征在于：C：0.05-0.06％，Mn：0.7-1.0％，Mo：0.14-0.29％，S：0.002-0.008％，P：0.002-0.008％。

9.根据权利要求7所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述的低合金焊条的直径为1-3mm；所述的焊芯采用碳钢或者合金钢制作而成；所述药皮的厚度为所述焊芯直径的20％-340％；所述药皮的质量为焊条总质量的22％-40％；步骤1中的制成粉末的粒度为100-500目；所述的粘接剂与混合粉末的重量份配比为20-40：120；所述的粘接剂为钾钠水玻璃溶液。所述的粘接剂的添加量为：每100㎏所述混合粉末至少添加0.5㎏粘接剂。

10.根据权利要求6所述的一种07MnNiMoDR钢制－50℃球罐的焊接工艺，其特征在于：所述步骤4的干燥处理包括低温预热、中温烘干和高温烘干。