CN111041385A - 一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 - Google Patents
一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN111041385A CN111041385A CN201911356754.XA CN201911356754A CN111041385A CN 111041385 A CN111041385 A CN 111041385A CN 201911356754 A CN201911356754 A CN 201911356754A CN 111041385 A CN111041385 A CN 111041385A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel plate
- temperature
- equal
- sa517grf
- storage tank
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法,钢板化学成分组成及其质量百分含量符合ASME SA‑517/SA‑517M,在其基础上添加微量合金元素Nb(0.01%~0.02%)、Ti(0.01%~0.03%)元素,其余为Fe及不可避免的杂质;生产方法包括冶炼工序、轧制工序、水冷工序、淬火工序和回火工序。本发明化学成分设计采用低碳高锰,加入微量的Nb、Ti元素,同时降低B元素含量,两相区轧制,适当的ACC水冷,从而达到细化晶粒,减少中心偏析,获得良好的综合性能,尤其‑60℃冲击功≥100J,测膨胀值≥1.0mm,性能完全满足客户要求。
Description
技术领域
本发明属于冶金技术领域,具体涉及一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法。
背景技术
我国采取核燃料闭路循环方式,核电站的乏燃料组件从反应堆卸出后,一般在乏燃料水池贮存一定时间后外运至离堆贮存设施贮存,或直接运往后处理厂处理、处置。其中,乏燃料贮存容器是不可或缺的关键设备。而本钢板作为生产乏燃料贮存罐筒体的原材料,要求其在超低温下能够具有很好的低温韧性,能够适应北方极寒冷的恶劣环境,保证乏燃料贮存容器的安全运输。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:
一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量符合ASME SA-517/SA-517M,在其基础上添加微量合金元素Nb(0.01%~0.02%)、Ti(0.01%~0.03%)元素,其余为Fe及不可避免的杂质。
本发明所述钢板厚度为6mm~65mm。
本发明所述常温拉伸性能(RP0.2≥690MPa,Rm:795MPa~930MPa,A≥16%,Z≥45%);350℃高温拉伸性能(RP0.2≥650MPa,Rm≥760MPa,A≥20%,Z≥50%);-60℃横向冲击性能(冲击功≥100J,侧向膨胀值≥1.0mm,纤维断面率≥60%)。
一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板的生产方法,包括冶炼工序、轧制工序、水冷工序、淬火工序和回火工序,本发明所述轧制工序采用Ⅱ阶段轧制:第Ⅰ阶段开轧温度为1020℃~1050℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为钢板厚度+50mm;第Ⅱ阶段开轧温度为Ac3-(0℃~20℃),每道次压下量≥15mm,终轧温度为Ac3-(30℃~50℃)。水冷工序为ACC水冷工序
本发明所述ACC水冷工序,出水温度≤350℃,返红温度≤500℃。
本发明所述淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为(620℃~680℃),总加热时间≥2.5min/mm,出炉后空冷。
本发明所述乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板产品标准参考ASME SA-517/SA-517M。
本发明的常温指0-40℃。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:
本发明在钢板的成分,轧制工序和ACC水冷工序做了创新,改善了钢板的中心偏析、提高了钢板内部晶粒度,满足了超低温高韧性的需求,工艺稳定,可实现批量国产化生产。
本发明化学成分设计采用低碳高锰,加入微量的Nb、Ti元素,同时降低B元素含量(常规情况下,此种钢B含量在0.0020%-0.0040%),两相区轧制,适当的ACC水冷,从而达到细化晶粒,减少中心偏析,获得良好的综合性能,尤其-60℃冲击功≥100J,测膨胀值≥1.0mm,性能完全满足客户要求。具体表现在以下几点:
1、本发明的化学成分设计采用低碳高锰,添加微量Nb和Ti元素,极大地细化组织晶粒。
2、本发明方法生产的钢板采用II阶段轧制,且第II阶段两相区轧制,可以进一步细化组织晶粒,提高韧性。
3、本发明轧制时采用大压下量,极大地减少中心偏析,且能够细化组织晶粒。
4、本发明方法生产的钢板采用在线淬火,防止组织晶粒粗化。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为6mm×2000mm×8000mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.10%,Si:0.25%,Mn:0.62%,P:0.008%,S:0.0020%,Cr:0.40%,Ni:0.71%,Mo:0.40%,V:0.031%,Nb:0.010%,Cu:0.15%,Ti:0.010%,B:0.0009%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为200mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1035℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为56mm;第Ⅱ阶段开轧温度为832℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为780℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度765℃,出水温度为300℃,返红温度为390℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为650℃,总加热时间为2.5min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:753MPa,Rm:810MPa,A:23%,Z:70%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:710MPa,Rm:780MPa,A:28%,Z:65%;-60℃冲击性能冲击功(123J、152J、146J),侧膨胀量(1.00mm、1.21mm、1.19mm),纤维断面率(60%、80%、79%)。
实施例2
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为20mm×3000mm×7000mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.12%,Si:0.25%,Mn:0.75%,P:0.009%,S:0.0020%,Cr:0.40%,Ni:0.85%,Mo:0.41%,V:0.030%,Nb:0.015%,Cu:0.15%,Ti:0.012%,B:0.0013%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为200mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1040℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为70mm;第Ⅱ阶段开轧温度为820℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为780℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度760℃,出水温度为320℃,返红温度为450℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为680℃,总加热时间为4min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:795MPa,Rm:820MPa,A:16%,Z:60%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:650MPa,Rm:760MPa,A:21%,Z:55%;-60℃冲击性能冲击功(201J、195J、203J),侧膨胀量(2.1mm、2.03mm、2.11mm),纤维断面率(99%、98%、99%)。
实施例3
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为35mm×2800mm×8000mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.13%,Si:0.25%,Mn:0.75%,P:0.008%,S:0.0022%,Cr:0.42%,Ni:0.83%,Mo:0.40%,V:0.031%,Nb:0.013%,Cu:0.16%,Ti:0.015%,B:0.0015%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为200mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1035℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为85mm;第Ⅱ阶段开轧温度为832℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为796℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度782℃,出水温度为315℃,返红温度为500℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为620℃,总加热时间为2.5min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:800MPa,Rm:840MPa,A:25%,Z:75%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:725MPa,Rm:810MPa,A:20%,Z:53%;-60℃冲击性能冲击功(186J、189J、196J),侧膨胀量(1.89mm、1.93mm、2.05mm),纤维断面率(95%、95%、99%)。
实施例4
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为40mm×2800mm×6500mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.13%,Si:0.24%,Mn:0.82%,P:0.008%,S:0.0016%,Cr:0.45%,Ni:0.89%,Mo:0.46%,V:0.035%,Nb:0.018%,Cu:0.17%,Ti:0.020%,B:0.0014%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为200mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1050℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为90mm;第Ⅱ阶段开轧温度为829℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为803℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度795℃,出水温度为350℃,返红温度为485℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为660℃,总加热时间为3min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:790MPa,Rm:795MPa,A:26%,Z:65%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:720MPa,Rm:800MPa,A:21%,Z:63%;-60℃冲击性能冲击功(223J、213J、245J),侧膨胀量(2.13mm、2.09mm、2.24mm),纤维断面率(100%、100%、100%)。
实施例5
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为48mm×2600mm×6000mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.14%,Si:0.28%,Mn:0.93%,P:0.010%,S:0.0025%,Cr:0.48%,Ni:0.91%,Mo:0.48%,V:0.030%,Nb:0.016%,Cu:0.19%,Ti:0.025%,B:0.0012%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为220mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1020℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为98mm;第Ⅱ阶段开轧温度为823℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为786℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度775℃,出水温度为316℃,返红温度为402℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为660℃,总加热时间为4min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:690MPa,Rm:835MPa,A:24%,Z:60%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:715MPa,Rm:785MPa,A:22%,Z:59%;-60℃冲击性能冲击功(202J、195J、187J),侧膨胀量(2.06mm、2.01mm、1.91mm),纤维断面率(99%、99%、96%)。
实施例6
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为50mm×3000mm×9000mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.14%,Si:0.28%,Mn:0.95%,P:0.013%,S:0.0012%,Cr:0.43%,Ni:0.96%,Mo:0.45%,V:0.038%,Nb:0.019%,Cu:0.13%,Ti:0.028%,B:0.0015%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为300mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1026℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为100mm;第Ⅱ阶段开轧温度为832℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为798℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度785℃,出水温度为332℃,返红温度为416℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为660℃,总加热时间为4min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:815MPa,Rm:855MPa,A:22%,Z:59%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:785MPa,Rm:810MPa,A:29%,Z:50%;-60℃冲击性能冲击功(185J、174J、179J),侧膨胀量(1.95mm、1.83mm、1.85mm),纤维断面率(92%、89%、90%)。
实施例7
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为55mm×3000mm×9700mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.15%,Si:0.24%,Mn:0.92%,P:0.013%,S:0.0019%,Cr:0.44%,Ni:0.95%,Mo:0.46%,V:0.033%,Nb:0.014%,Cu:0.16%,Ti:0.029%,B:0.0014%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为300mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1050℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为105mm;第Ⅱ阶段开轧温度为816℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为784℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度770℃,出水温度为302℃,返红温度为394℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为650℃,总加热时间为4min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:810MPa,Rm:850MPa,A:23%,Z:62%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:765MPa,Rm:785MPa,A:20%,Z:55%;-60℃冲击性能冲击功(189J、164J、207J),侧膨胀量(1.92mm、1.73mm、2.03mm),纤维断面率(93%、84%、99%)。
实施例8
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板的规格为65mm×3500mm×6700mm,其化学成分组成及质量百分含量为:C:0.19%,Si:0.23%,Mn:0.98%,P:0.011%,S:0.0021%,Cr:0.58%,Ni:0.98%,Mo:0.55%,V:0.052%,Nb:0.020%,Cu:0.20%,Ti:0.030%,B:0.0015%,其余为Fe及不可避免的杂质。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板所采用的连铸坯厚度为300mm,其生产工艺为冶炼、II阶段轧制、ACC水冷、淬火+回火处理,具体工艺步骤如下所述:
(1)Ⅱ阶段控制轧制工序:第Ⅰ阶段开轧温度为1053℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为105mm;第Ⅱ阶段开轧温度为816℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为784℃;
(2)ACC水冷工序:入水温度770℃,出水温度为302℃,返红温度为394℃;
(3)淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3+(30℃~50℃),总加热时间为PLC+50min,出炉后水冷到室温;所述回火工序,加热温度为680℃,总加热时间为4min/mm,出炉后空冷。
本实施例乏燃料干式贮存罐用SA517GrF钢板力学性能:常温拉伸性能Rp0.2:830MPa,Rm:930MPa,A:24%,Z:45%;350℃高温拉伸性能Rp0.2:795MPa,Rm:830MPa,A:21%,Z:58%;-60℃冲击性能冲击功(131J、100J、151J),侧膨胀量(1.21mm、1.20mm、1.30mm),纤维断面率(68%、65%、71%)。
以上实施例仅用以说明而非限制本发明的技术方案,尽管参照上述实施例对本发明进行了详细说明,本领域的普通技术人员应当理解:依然可以对本发明进行修改或者等同替换,而不脱离本发明的精神和范围的任何修改或局部替换,其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (7)
1.一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板,其特征在于,所述钢板化学成分组成及其质量百分含量符合ASME SA-517/SA-517M,在其基础上添加微量合金元素Nb和Ti;钢板中添加的Nb元素的质量百分含量为0.01%~0.02%,Ti元素的质量百分含量为0.01%~0.03%,其余为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求2所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板,其特征在于,钢板厚度为6mm~65mm。
3.根据权利要求1所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板,其特征在于,常温拉伸性能:RP0.2≥690MPa,Rm:795MPa~930MPa,A≥16%,Z≥45%;350℃高温拉伸性能:RP0.2≥650MPa,Rm≥760MPa,A≥20%,Z≥50%;-60℃横向冲击性能:冲击功≥100J,侧向膨胀值≥1.0mm,纤维断面率≥60%。
4.如权利要求1-3任一项所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板的生产方法,其特征在于,包括冶炼工序、轧制工序、水冷工序、淬火工序和回火工序,所述轧制工序采用Ⅱ阶段轧制:第Ⅰ阶段开轧温度为1020℃~1050℃,每道次压下量≥30mm,晾钢厚度为钢板厚度+50mm;第Ⅱ阶段开轧温度为Ac3减去0℃~20℃,每道次压下量≥15mm,终轧温度为Ac3减去30℃~50℃;水冷工序为ACC水冷工序。
5.根据权利要求4所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板的生产方法,其特征在于,所述水冷工序,ACC水冷,出水温度≤350℃,返红温度≤500℃。
6.根据权利要求4所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板的生产方法,其特征在于,所述淬火工序,钢板淬火前加热温度为Ac3加上30℃~50℃,总加热时间为PLC+50min,出炉后在淬火机中冷却到室温,室温为0℃~40℃。
7.根据权利要求4所述的乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板的生产方法,其特征在于,所述回火工序,加热温度为620℃~680℃,总加热时间≥2.5min/mm,出炉后空冷至室温。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911356754.XA CN111041385B (zh) | 2019-12-25 | 2019-12-25 | 一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201911356754.XA CN111041385B (zh) | 2019-12-25 | 2019-12-25 | 一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN111041385A true CN111041385A (zh) | 2020-04-21 |
CN111041385B CN111041385B (zh) | 2021-10-29 |
Family
ID=70239531
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201911356754.XA Active CN111041385B (zh) | 2019-12-25 | 2019-12-25 | 一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN111041385B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113088808A (zh) * | 2021-02-26 | 2021-07-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种焊接压力容器用碳锰硅钢钢板及其生产方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102653845A (zh) * | 2012-04-24 | 2012-09-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种lpg船储罐用钢板及其生产方法 |
CN102851578A (zh) * | 2012-08-28 | 2013-01-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种核电工程设备用超大厚度钢板及生产方法 |
JP2013237101A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材およびその製造方法 |
CN103898418A (zh) * | 2014-03-07 | 2014-07-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 大厚度Ni系低温容器用钢板及其生产方法 |
CN104962828A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-10-07 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 大厚度SA738GrA钢板及其生产方法 |
CN107177795A (zh) * | 2017-04-21 | 2017-09-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高韧性高塑性压力容器储罐用钢板及其生产方法 |
CN107587077A (zh) * | 2017-08-14 | 2018-01-16 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 海洋工程用f550高强高韧性钢板及其生产方法 |
-
2019
- 2019-12-25 CN CN201911356754.XA patent/CN111041385B/zh active Active
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013237101A (ja) * | 2012-04-20 | 2013-11-28 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性に優れた鋼材およびその製造方法 |
CN102653845A (zh) * | 2012-04-24 | 2012-09-05 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种lpg船储罐用钢板及其生产方法 |
CN102851578A (zh) * | 2012-08-28 | 2013-01-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种核电工程设备用超大厚度钢板及生产方法 |
CN103898418A (zh) * | 2014-03-07 | 2014-07-02 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 大厚度Ni系低温容器用钢板及其生产方法 |
CN104962828A (zh) * | 2015-06-05 | 2015-10-07 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 大厚度SA738GrA钢板及其生产方法 |
CN107177795A (zh) * | 2017-04-21 | 2017-09-19 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种高韧性高塑性压力容器储罐用钢板及其生产方法 |
CN107587077A (zh) * | 2017-08-14 | 2018-01-16 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 海洋工程用f550高强高韧性钢板及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
高宗仁等: "《中外钢号速查手册》", 31 May 2018 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113088808A (zh) * | 2021-02-26 | 2021-07-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种焊接压力容器用碳锰硅钢钢板及其生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN111041385B (zh) | 2021-10-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2021179443A1 (zh) | 一种心部低温冲击韧性优良的特厚容器钢板及其制造方法 | |
WO2022022047A1 (zh) | 一种低温环境下使用的低屈强比粒状贝氏体高强钢板及其制造方法 | |
EP3225710A1 (en) | Low-alloy high-strength high-tenacity steel panel and method for manufacturing same | |
CN101760701B (zh) | 一种合金塑料模具钢板及其生产方法 | |
CN103484766B (zh) | 一种600MPa级水电工程用调质高强度低焊接裂纹敏感性钢板及其制备方法 | |
CN101328560B (zh) | 一种Ni系无缝钢管及其制造方法 | |
WO2021093293A1 (zh) | 一种核电站安全壳用SA738GrB钢板及制造方法 | |
CN102787278A (zh) | 一种含硼耐候薄带钢及其制造方法 | |
CN110129685B (zh) | 一种超低温容器用7Ni钢厚板的制造方法 | |
CN103882344A (zh) | 加钒铬钼钢板及其生产方法 | |
CN101928882B (zh) | 一种x60管线钢及其制备方法 | |
CN102181794A (zh) | 人造板设备用调质高强度钢板及其生产方法 | |
CN101928883B (zh) | 一种x65管线钢及其生产方法 | |
CN102392193A (zh) | 一种特厚调质型海洋平台齿条用钢板及其生产方法 | |
CN111041385B (zh) | 一种乏燃料贮存罐用SA517GrF钢板及其生产方法 | |
CN111270169A (zh) | 一种具有优异低温韧性的含Ni合金钢板及其生产方法 | |
CN111349759B (zh) | 一种dq工艺薄规格耐磨钢的生产方法 | |
CN109881087B (zh) | 一种Nb强化的低成本预硬化塑料模具钢板及其生产方法 | |
CN110284058B (zh) | 一种高硬度碳素模架用钢 | |
CN112143976A (zh) | 一种核电用p265gh钢板及其制造方法 | |
CN104451446A (zh) | 一种厚规格高强韧性贝氏体工程用钢及其生产方法 | |
CN115161440A (zh) | 一种屈服强度560MPa级热轧重型H型钢及其生产方法 | |
CN111235479B (zh) | 一种经济型管线钢的制造方法 | |
JPS5822327A (ja) | 連続焼鈍による超高強度冷延鋼板の製造方法 | |
CN111118393A (zh) | V-Ti复合强化610MPa耐磨罐体钢板及生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |