CN110929400B - 一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法 - Google Patents
一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明提供一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，通过测试自愈合凝胶堵漏体系成胶后所形成的自愈合凝胶堵漏材料静置不同时间下的承压强度和抗拉强度、以及测试凝胶颗粒自愈合后静置与上述相同时间下的承压强度和抗拉强度，通过公式计算承压综合稳定性和抗拉综合稳定性，并结合标准差判断其离散程度，最后通过愈合堵漏稳定性评价指标对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价。本发明方法操作简单，计算方便，真实有效，能真实反应出自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性情况，为后续研究的进行提供技术支持。
Description
技术领域
本发明涉及一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，属于石油天然气钻井技术领域。
背景技术
在油气勘探开发中，堵漏的根本目标是封堵漏层，保障顺利开展后续油气开发工作。凝胶堵漏技术是实现封堵漏层的常用且有效技术之一；常用的凝胶堵漏材料在现场使用时有两种工艺：一种是段塞堵漏，将凝胶段塞注入漏层，充填度高，承压能力强，但堵漏周期长，增加成本；另一种是随钻堵漏，凝胶堵漏材料分散在钻井液中，随钻进入地层，随钻随堵，操作简单方便，但不易与裂缝尺寸匹配，且易被冲散、稀释，承压能力低。
自愈合是指材料在产生缺陷后，本身能够自我恢复的能力；自愈合凝胶堵漏材料在受损后可以凭借体系中具有的可逆特性的功能性化学键或结构单元来实现自愈合，形成接近原始强度的整体凝胶，可弥补上述常用凝胶堵漏材料的不足，可随钻进入漏失通道，并在其中充填、堆积后，自愈合形成整体凝胶，提高承压能力，节约时间。然而，自愈合凝胶堵漏材料在封堵层愈合后的长期封堵效果尚未研究，同时还没有确切的实验、评价方法和标准来评价自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性，使得自愈合凝胶堵漏材料堵漏技术的发展受到严重制约。
发明内容
针对现有技术存在的不足，本发明提供一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法。本发明方法操作简单，计算方便，真实有效，能真实反应出自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性情况，为后续研究的进行提供技术支持。
本发明的技术方案如下：
一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，包括步骤：
(1)制备自愈合凝胶堵漏体系；采用模拟裂缝堵漏试验，测试自愈合凝胶堵漏体系成胶后所形成的自愈合凝胶堵漏材料分别静置不同时间下的承压强度τXi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(2)按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，经成胶后静置与步骤(1)相同时间，然后分别测试抗拉强度σXi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(3)按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，经成胶后球磨成球形颗粒得到凝胶颗粒，然后配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆；采用模拟裂缝堵漏试验，凝胶颗粒自愈合后，测试分别静置与步骤(1)相同时间下的承压强度τYi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(4)按步骤(3)的方法配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆，经自愈合后，测试分别静置与步骤(2)相同时间下的抗拉强度σYi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(5)利用公式a、b分别计算自愈合凝胶堵漏材料的愈合承压稳定性和愈合抗拉稳定性：
愈合承压稳定性：
i为1，2，3…n的非0自然数 a
愈合抗拉稳定性：
i为1，2，3…n的非0自然数 b
(6)计算自愈合凝胶堵漏材料的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性：
承压综合稳定性：
抗拉综合稳定性：
(7)根据步骤(6)计算的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价，评价指标如下：
当α≥100％、β≥60％、0≤α稳定性≤3％、0≤β稳定性≤3％时，愈合堵漏稳定性：极强；
当α≥80％、β≥50％、0≤α稳定性≤5％，0≤β稳定性≤5％时，愈合堵漏稳定性：较强；
当α≥60％、β≥40％、0≤α稳定性≤7％、0≤α稳定性≤7％时，愈合堵漏稳定性：强；
当α≥30％、β≥20％、0≤α稳定性≤10％、0≤β稳定性≤10％时，愈合堵漏稳定型：中；
当α≥0、β≥0、α稳定性>10％、β稳定性>10％时，愈合堵漏稳定型：弱。
根据本发明，步骤(1)中，自愈合凝胶堵漏体系的制备根据自愈合凝胶堵漏体系的不同而不同；自愈合凝胶堵漏体系包括单体和引发剂，在20～150℃之间成胶，成胶时间在1h～5h范围内，自愈合时间为2～10h；自愈合凝胶堵漏体系成胶后一旦遭到破坏，体系中具有可逆特性的功能性化学键或结构单元，如具有动态亚胺键的多糖基凝胶、主客体相互作用的冠醚类凝胶等，使其具有自愈合性能，自愈合形成接近原始强度的整体凝胶。
根据本发明优选的，步骤(1)中，自愈合凝胶堵漏材料分别静置不同时间下的承压强度τXi的测试方法如下：将自愈合凝胶堵漏体系加入高温高压动静态漏失仪中，自愈合凝胶堵漏体系经过裂缝模型，出口漏失量较大；然后升高温度至成胶温度，漏失量逐渐减小直至不漏失时，自愈合凝胶堵漏体系成胶；静置不同时间后，分别缓慢增加堵漏仪的压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为静置不同时间下的承压强度τXi。所述裂缝模型根据实际需要，可使用不同尺寸的裂缝模型模拟不同的裂缝地层。
根据本发明，静置不同时间下的承压强度分别记为τX1、τX2、τX3···τXn。
根据本发明优选的，步骤(1)中，所述成胶温度在20～150℃之间，成胶时间在1h～5h范围内。所述成胶温度和成胶时间根据自愈合凝胶堵漏体系的不同而不同，由自愈合凝胶堵漏体系的性质来决定。
根据本发明优选的，步骤(2)中，成胶温度、时间与步骤(1)中的成胶温度、时间相同。
根据本发明优选的，步骤(2)中，抗拉强度是在成胶温度下测定得到；所述成胶温度与步骤(1)中的成胶温度相同。
根据本发明，步骤(1)中静置不同时间下的承压强度分别记为τX1、τX2、τX3···τXn，步骤(2)中经成胶后静置上述相同时间下的抗拉强度分别记为σX1、σX2、σX3···σXn，上述承压强度和抗拉强度一一对应；例如，步骤(1)中静置10h下的承压强度记为τX1，则步骤(2)中经成胶后静置上述相同时间即10h下的抗拉强度记为σX1。
根据本发明优选的，步骤(3)中，成胶温度、时间与步骤(1)中的成胶温度、时间相同。
根据本发明优选的，步骤(3)中，所述凝胶颗粒的粒径为步骤(1)中模拟裂缝堵漏试验中裂缝宽度的三分之一，且粒径均一。
根据本发明优选的，步骤(3)中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆是将凝胶颗粒分散于钻井液基浆中制备得到；含有凝胶颗粒的钻井液基浆中，凝胶颗粒的质量浓度为14％～25％；所述钻井液基浆是将膨润土分散于蒸馏水中制备得到，钻井液基浆中膨润土的质量浓度为3.5-4.5％。
根据本发明优选的，步骤(3)中，承压强度τYi的测试方法如下：将含有凝胶颗粒的钻井液基浆加入高温高压动静态漏失仪中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆经过裂缝模型，出口漏失量较大；升高温度至成胶温度，施加压力至自愈合凝胶堵漏材料承压强度τXi的1/10，当漏失量减小至不变时，即认为凝胶颗粒将裂缝填满；待凝胶颗粒自愈合完毕后，静置与步骤(1)相同时间，然后分别逐渐增加压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为承压强度τYi。上述所用裂缝模型和步骤(1)中模拟裂缝堵漏试验中的裂缝模型相同。
根据本发明，上述静置与步骤(1)相同时间下的承压强度分别记为τY1、τY2、τY3、···τYn，分别与步骤(1)中静置不同时间下的承压强度τX1、τX2、τX3···τXn一一对应，上述所施加的压力为步骤(1)中静置相同时间下的承压强度的1/10；如，步骤(1)中静置10h下的承压强度记为τX1，则上述待凝胶颗粒自愈合完毕后，静置与步骤(1)相同时间即10h下的抗拉强度记为τY1，上述所施加压力为τX1的1/10。
根据本发明优选的，步骤(3)中，自愈合温度与步骤(1)中的成胶温度相同，自愈合时间为2h～10h。
根据本发明优选的，步骤(4)中，自愈合温度、时间和步骤(3)中的自愈合温度、时间相同。
根据本发明优选的，步骤(4)中，所述抗拉强度是在自愈合温度下测定得到；所述自愈合温度和步骤(1)中的成胶温度相同。
根据本发明，步骤(4)中，静置与步骤(2)相同时间下的抗拉强度分别记为σY1、σY2、σY3···σYn，分别与步骤(2)中静置不同时间下的抗拉强度σX1、σX2、σX3···σXn一一对应；如，步骤(2)中静置10h下的抗拉强度为σX1，则步骤(4)中静置与步骤(2)相同时间即10h下的抗拉强度记为σY1。
有益效果：
(1)本发明提供一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，通过测试自愈合凝胶堵漏体系成胶后所形成的自愈合凝胶堵漏材料静置不同时间下的承压强度和抗拉强度、以及测试凝胶颗粒自愈合后静置与上述相同时间下的承压强度和抗拉强度，通过公式a-f计算承压综合稳定性和抗拉综合稳定性，并结合标准差判断其离散程度，最后通过愈合堵漏稳定性评价指标对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价。本发明方法操作简单，计算方便，可在实验室内进行测试评价，无需操作人员进行大量复杂工作；其原理可靠，数据准确，真实有效，能真实反应出自愈合凝胶堵漏材料愈合后堵漏稳定性情况，为自愈合凝胶堵漏材料的发展提供了理论支持。
(2)本发明使用承压综合稳定性α、α稳定性和抗拉综合稳定性β、β稳定性四种指标对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性能进行综合评价，能够从多个角度充分评价自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性能，能够保证评价结果的真实性以及有效性；本发明经过大量试验探究得到愈合堵漏稳定性能评价指标，指标评价结果准确，能够直观评价自愈合堵漏材料的愈合堵漏稳定性能。
具体实施方式
下面通过具体实施例对本发明做进一步说明，但不限于此。
实施例中所用原料均为常规原料，可市购获得；所述方法，如无特殊说明均为常规方法、现有技术。
实施例1
一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，包括步骤：
(1)制备自愈合凝胶堵漏体系：取476.5g聚乙烯醇、309.1g羧甲基壳聚糖、38.7g氯化铁和387.1g丙烯酸溶于6L水中，加入7.7g过硫酸铵混合均匀，得到自愈合凝胶堵漏体系。所得自愈合凝胶堵漏体系在60℃下可成胶，成胶时间为2h。
自愈合凝胶堵漏材料静置10h下的承压强度τX1的测试方法如下：将按上述方法制备的自愈合凝胶堵漏体系5L倒入高温高压动静态漏失仪的泥浆罐中，自愈合凝胶堵漏体系经过缝宽为3mm的裂缝模型，未成胶时出口漏失量较大；然后升高温度至60℃，2h后不漏失，自愈合凝胶堵漏体系成胶；静置10h后，缓慢增加堵漏仪的压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为承压强度，即静置10h下的承压强度τX1为4.0MPa。
按上述方法分别测得自愈合凝胶堵漏材料静置20、30、40、50h下的承压强度τX2、τX3、τX4、τX5均为4.0MPa。
(2)抗拉强度σXi的测试方法如下：按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，在60℃下，2h后成胶；然后静置10h，利用WDW-20电子式万能试验机测试60℃下的抗拉强度σX1为1.5MPa。
按上述方法分别测得静置20h、30h、40h和50h下的抗拉强度σX2、σX3、σX4、σX5均为1.5MPa。
(3)按步骤(1)的方法制备得到自愈合凝胶堵漏体系；在60℃下，2h后成胶；将其球磨成粒径为1mm的球形颗粒得到凝胶颗粒。
含有凝胶颗粒的钻井液基浆的制备：取400g膨润土，缓慢加入至10L以2000转/min搅拌下的蒸馏水中，2h后，停止搅拌，静置24h，得到钻井液基浆；然后将1.32kg凝胶颗粒分散于6L的钻井液基浆中，得到含有凝胶颗粒的钻井液基浆。
凝胶颗粒自愈合后静置10h下的承压强度τY1的测试方法如下：将5L含有凝胶颗粒的钻井液基浆倒入高温高压动静态漏失仪的泥浆罐中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆经过缝宽为3mm的裂缝模型，未成胶时，出口漏失量较大；升高温度至60℃，施加压力至0.4MPa，当出口漏失量减小至不变，可认为凝胶颗粒将裂缝填满；在60℃下，5h后自愈合完毕；静置10h后，逐渐增加压力，测量突然大量漏失时的突破压力，即承压强度τY1为3.6MPa。
按上述方法测试凝胶颗粒自愈合后分别静置20h、30h、40h、50h下的承压强度τY2、τY3、τY4、τY5分别为3.6MPa、3.5MPa、3.4MPa和3.4MPa。
(4)按步骤(3)的方法配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆，在60℃下，5h后自愈合完毕；然后静置10h，利用WDW-20电子式万能试验机测试60℃下的抗拉强度σY1为0.9MPa。
按上述方法分别测试静置20h、30h、40h和50h下的抗拉强度σY2、σY3、σY4、σY5分别为0.8MPa、0.8MPa、0.8MPa和0.7MPa。
(5)利用公式a、b计算自愈合凝胶堵漏材料的愈合承压稳定性和愈合抗拉稳定性：
愈合承压稳定性：
愈合抗拉稳定性：
(6)计算自愈合凝胶堵漏材料的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性：
承压综合稳定性：
抗拉综合稳定性：
(7)根据步骤(6)计算的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价，评价指标如下：
表1愈合堵漏稳定性评价表
| α/％ | β/％ | α<sub>稳定性</sub>/％ | β<sub>稳定性</sub>/％ | 稳定性 |
| ≥100 | ≥60 | 0≤α<sub>稳定性</sub>≤3 | 0≤β<sub>稳定性</sub>≤3 | 极强 |
| α≥80 | β≥50 | 0≤α<sub>稳定性</sub>≤5 | 0≤β<sub>稳定性</sub>≤5 | 较强 |
| α≥60 | β≥40 | 0≤α<sub>稳定性</sub>≤7 | 0≤α<sub>稳定性</sub>≤7 | 强 |
| α≥30 | β≥20 | 0≤α<sub>稳定性</sub>≤10 | 0≤β<sub>稳定性</sub>≤10 | 中 |
| α≥0 | β≥0 | α<sub>稳定性</sub>>10 | β<sub>稳定性</sub>>10 | 弱 |
由表1可知，本实施例所涉及的自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性较强。
实施例2
一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，包括步骤：
(1)制备自愈合凝胶堵漏体系：取626.1g琼脂、52.1g氯化铁和521.7g丙烯酸溶于6L水中，加入10.4g过硫酸铵混合均匀，得到自愈合凝胶堵漏体系；其在70℃下可成胶，成胶时间为2h。
自愈合凝胶堵漏材料静置10h下的承压强度τX1的测试方法如下：将自愈合凝胶堵漏体系5L倒入高温高压动静态漏失仪的泥浆罐中，自愈合凝胶堵漏体系经过缝宽为9mm的裂缝模型，未成胶时出口漏失量较大；然后升高温度至70℃，2h后不漏失，自愈合凝胶堵漏体系成胶；静置10h后，缓慢增加堵漏仪的压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为承压强度，即静置10h下的承压强度τX1为5.0MPa。
按上述方法分别测得自愈合凝胶堵漏材料静置20、30、40、50h下的承压强度τX2、τX3、τX4、τX5分别为4.5MPa、4.0MPa、3.4MPa和3.0MPa。
(2)抗拉强度σXi的测试方法如下：按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，在70℃下，2h后成胶；然后静置10h，利用WDW-20电子式万能试验机测试70℃下的抗拉强度σX1为1.5MPa。
按上述方法分别测得静置20h、30h、40h和50h下的抗拉强度σX2、σX3、σX4、σX5分别为1.3MPa、1.2MPa、1.0MPa和0.8MPa。
(3)按步骤(1)的方法制备得到自愈合凝胶堵漏体系；在70℃下，2h后成胶；将其球磨成粒径为3mm的球形颗粒得到凝胶颗粒。
含有凝胶颗粒的钻井液基浆的制备：取400g膨润土，缓慢加入至10L以2000转/min搅拌下的蒸馏水中，2h后，停止搅拌，静置24h，得到钻井液基浆；然后将1.08kg凝胶颗粒分散于6L的钻井液基浆中，得到含有凝胶颗粒的钻井液基浆。
凝胶颗粒自愈合后静置10h下的承压强度τY1的测试方法如下：将5L含有凝胶颗粒的钻井液基浆倒入高温高压动静态漏失仪的泥浆罐中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆经过缝宽为9mm的裂缝模型，未成胶时，出口漏失量较大；升高温度至70℃，施加压力至0.5MPa，当出口漏失量减小至不变，可认为凝胶颗粒将裂缝填满；在70℃下，3h后自愈合完毕；静置10h后，逐渐增加压力，测量突然大量漏失时的突破压力，即承压强度τY1为2.1MPa。
按上述方法测试凝胶颗粒自愈合后分别静置20h、30h、40h、50h下的承压强度τY2、τY3、τY4、τY5分别为1.5MPa，1.0MPa、0.6MPa和0.3MPa。
(4)按步骤(3)的方法配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆，在70℃下，3h后自愈合完毕；然后静置10h，利用WDW-20电子式万能试验机测试70℃下的抗拉强度σY1为0.6MPa。
按上述方法分别测试静置20h、30h、40h和50h下的抗拉强度σY2、σY3、σY4、σY5分别为0.4MPa、0.2MPa、0.1MPa和0.05MPa。
(5)利用公式a、b计算自愈合凝胶堵漏材料的愈合承压稳定性和愈合抗拉稳定性：
愈合承压稳定性：
抗拉综合稳定性：
(6)计算自愈合凝胶堵漏材料的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性：
承压综合稳定性：
抗拉综合稳定性：
(7)根据步骤(6)计算的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价，评价指标如表1所示。
由表1可知，本实施例所涉及的自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性弱。
Claims (10)
1.一种自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，包括步骤：
(1)制备自愈合凝胶堵漏体系；采用模拟裂缝堵漏试验，测试自愈合凝胶堵漏体系成胶后所形成的自愈合凝胶堵漏材料分别静置不同时间下的承压强度τXi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(2)按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，经成胶后静置与步骤(1)相同时间，然后分别测试抗拉强度σXi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(3)按步骤(1)的方法制备自愈合凝胶堵漏体系，经成胶后球磨成球形颗粒得到凝胶颗粒，然后配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆；采用模拟裂缝堵漏试验，凝胶颗粒自愈合后，测试分别静置与步骤(1)相同时间下的承压强度τYi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(4)按步骤(3)的方法配制含有凝胶颗粒的钻井液基浆，经自愈合后，测试分别静置与步骤(2)相同时间下的抗拉强度σYi，其中i为1，2，3…n的非0自然数；
(5)利用公式a、b分别计算自愈合凝胶堵漏材料的愈合承压稳定性和愈合抗拉稳定性：
愈合承压稳定性：
i为1，2，3…n的非0自然数 a
愈合抗拉稳定性：
i为1，2，3…n的非0自然数 b
(6)计算自愈合凝胶堵漏材料的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性：
承压综合稳定性：
抗拉综合稳定性：
(7)根据步骤(6)计算的承压综合稳定性和抗拉综合稳定性对自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性进行评价，评价指标如下：
当α≥100％、β≥60％、0≤α稳定性≤3％、0≤β稳定性≤3％时，愈合堵漏稳定性：极强；
当α≥80％、β≥50％、0≤α稳定性≤5％，0≤β稳定性≤5％时，愈合堵漏稳定性：较强；
当α≥60％、β≥40％、0≤α稳定性≤7％、0≤α稳定性≤7％时，愈合堵漏稳定性：强；
当α≥30％、β≥20％、0≤α稳定性≤10％、0≤β稳定性≤10％时，愈合堵漏稳定型：中；
当α≥0、β≥0、α稳定性>10％、β稳定性>10％时，愈合堵漏稳定型：弱。
2.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(1)中，自愈合凝胶堵漏材料分别静置不同时间下的承压强度τXi的测试方法如下：将自愈合凝胶堵漏体系加入高温高压动静态漏失仪中，自愈合凝胶堵漏体系经过裂缝模型，出口漏失量较大；然后升高温度至成胶温度，漏失量逐渐减小直至不漏失时，自愈合凝胶堵漏体系成胶；静置不同时间后，分别缓慢增加堵漏仪的压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为静置不同时间下的承压强度τXi。
3.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(1)中，自愈合凝胶堵漏体系成胶的温度在20～150℃之间，成胶的时间在1h～5h范围内。
4.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(2)中，包括以下条件中的一项或多项：
a、成胶温度、时间与步骤(1)中的成胶温度、时间相同；
b、抗拉强度是在成胶温度下测定得到；所述成胶温度与步骤(1)中的成胶温度相同。
5.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(3)中，成胶温度、时间与步骤(1)中的成胶温度、时间相同。
6.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(3)中，所述凝胶颗粒的粒径为步骤(1)中模拟裂缝堵漏试验中裂缝宽度的三分之一，且粒径均一。
7.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(3)中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆是将凝胶颗粒分散于钻井液基浆中制备得到；含有凝胶颗粒的钻井液基浆中，凝胶颗粒的质量浓度为14％～25％；所述钻井液基浆是将膨润土分散于蒸馏水中制备得到，钻井液基浆中膨润土的质量浓度为3.5-4.5％。
8.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(3)中，承压强度τYi的测试方法如下：将含有凝胶颗粒的钻井液基浆加入高温高压动静态漏失仪中，含有凝胶颗粒的钻井液基浆经过裂缝模型，出口漏失量较大；升高温度至成胶温度，施加压力至自愈合凝胶堵漏材料承压强度τXi的1/10，当漏失量减小至不变时，即认为凝胶颗粒将裂缝填满；待凝胶颗粒自愈合完毕后，静置与步骤(1)相同时间，然后分别逐渐增加压力直至突然产生大量漏失时所对应的压力即为承压强度τYi。
9.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(3)中，自愈合温度与步骤(1)中的成胶温度相同，自愈合时间为2h～10h。
10.根据权利要求1所述自愈合凝胶堵漏材料的愈合堵漏稳定性评价方法，其特征在于，步骤(4)中，包括以下条件中的一项或多项：
a、自愈合温度、时间和步骤(3)中的自愈合温度、时间相同；
b、所述抗拉强度是在自愈合温度下测定得到；所述自愈合温度和步骤(1)中的成胶温度相同。
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