CN110699606A - 一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢 - Google Patents

一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢 Download PDF

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Abstract

本发明涉及一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％～0.18Wt％，硅Si≤0.03Wt％，锰Mn：0.15Wt％～0.40Wt％，磷P：0.060Wt％～0.075Wt％，硫S：≤0.008Wt％，铝Als：0.015％～0.040Wt％，钛Ti：0.045Wt％～0.080Wt％，氮N≤0.0040Wt％，Si+P≤0.090Wt％，Mn/S≥20，余量为Fe和不可避免的微量元素。

Description

一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢
技术领域
本发明属于钢铁生产制造领域，具体涉及一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢。
背景技术
屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢主要应用于建筑等领域，如彩瓦、货架、焊管等产品的生产，要求具有良好的涂镀及表面质量、较高的抗拉强度、较低的屈强比以及一定的冷加工成型性能。
目前国内外屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢的常用生产工艺包括：1)C-Mn系列，该工艺主要是向钢种添加Mn元素使其含量一般控制在1.0％以上，再经过控制热轧、冷轧及退火过程的工艺参数获得细小晶粒，主要通过固溶强化和细晶强化实现产品强度的提高。这种工艺的主要的问题是钢中的轧机生产负荷大，屈强比偏低，高Mn易导致产品中心偏析，合金成本高，市场竞争力不强。2)Nb、V微合金化系列，该工艺主要是通过向钢中添加一定量的Nb、V元素，通常Nb、V含量控制在0.02％以上，主要通过固溶强化、细晶强化和沉淀强化实现产品强度的提高。这种工艺的主要的问题是钢中的连铸坯表面裂纹问题控制难度大，细晶和沉淀强化导致产品屈强比偏低，Nb、V等合金成本高，市场竞争优势不足。
在实现本发明过程中，申请人发现现有技术中至少存在如下问题：使用现有的国内外屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢的常用生产工艺生产的产品具有连铸表面裂纹有缺陷、轧机生产负荷大、屈强比偏低、中心偏析严重、合金成本高以及市场高竞争力不强等问题。
发明内容
本发明实施例提供一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，要解决钢的连铸表面裂纹缺陷、轧机生产负荷大、屈强比偏低、中心偏析严重、合金成本以及市场高竞争力不强等问题。
为达上述目的，本发明实施例提供一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％～0.18Wt％，硅Si≤0.03Wt％，锰Mn：0.15Wt％～0.40Wt％，磷P：0.060Wt％～0.075Wt％，硫S：≤0.008Wt％，铝Als：0.015％～0.040Wt％，钛Ti：0.045Wt％～0.080Wt％，氮N≤0.0040Wt％，Si+P≤0.090Wt％，Mn/S≥20，余量为Fe和不可避免的微量元素。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.38Wt％，磷P：0.07Wt％，硫S：0.008Wt％，铝Als：0.030Wt％，钛Ti：0.069Wt％，氮N：0.0034Wt％，Si+P：0.09Wt％，Mn/S：47。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.12Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.31Wt％，磷P：0.074Wt％，硫S：0.007Wt％，铝Als：0.021Wt％，钛Ti：0.046Wt％，氮N：0.0028Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：44。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.13Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.27Wt％，磷P：0.069Wt％，硫S：0.004Wt％，铝Als：0.017Wt％，钛Ti：0.061Wt％，氮N：0.0032Wt％，Si+P：0.079Wt％，Mn/S：68。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.15Wt％，硅Si：0.03Wt％，锰Mn：0.23Wt％，磷P：0.064Wt％，硫S：0.006Wt％，铝Als：0.039Wt％，钛Ti：0.050Wt％，氮N：0.0030Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：38。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.17Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.20Wt％，磷P：0.061Wt％，硫S：0.003Wt％，铝Als：0.034Wt％，钛Ti：0.076Wt％，氮N：0.0039Wt％，Si+P：0.071Wt％，Mn/S：67。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.18Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.16Wt％，磷P：0.066Wt％，硫S：0.005Wt％，铝Als：0.026Wt％，钛Ti：0.055Wt％，氮N：0.0026Wt％，Si+P：0.086Wt％，Mn/S：32。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢其工艺路线依次为：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF钢水精炼处理、板坯连铸、热连轧、酸洗、冷连轧、退火热镀锌、光整及拉矫。
进一步地，所述的转炉钢水冶炼工艺中：入炉铁水控制S≤0.0050Wt％，炉渣二元碱度RCaO/Al2O3控制在2.5～3.5，冶炼过程采用全程底吹氩气。
进一步地，所述的退火镀锌工艺中：均热段温度控制目标为700～730℃，缓冷段终点温度控制目标为650～680℃，快冷段终点温度控制目标为490～500℃，入锌锅温度控制目标为470～480℃，锌液温度控制目标为460℃，热镀锌钢卷的锌镀层重量为180～280g/m2。
通过经济的化学成分设计，本发明形成了热连轧生产线和连退镀锌生产线为核心工艺的冶炼、连铸、热轧、冷轧、退火、镀锌的工艺生产方案和生产技术，解决了钢的连铸表面裂纹缺陷、轧机生产负荷大、屈强比偏低、中心偏析严重、合金成本以及市场高竞争力不强等问题，采用本发明方法制造成的钢具有较高的强度、低屈强比、良好的涂镀及表面质量、优异的冷加工成型性能。
上述技术方案具有如下有益效果：本发明通过合理的成分设计和工艺控制，不需要添加Nb、V等贵重合金，也不需要控制钢中的高Mn含量，同时也不需要采取大压下量轧制、低温卷取以及连退低温快冷等手段，通过经济的化学成分设计，形成了热连轧生产线和连退镀锌生产线为核心工艺的冶炼、连铸、热轧、冷轧、退火、镀锌的工艺生产方案和生产技术，所得的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢屈服强度Rp0.2(或ReL)为370～460MPa，抗拉强度Rm为470～540MPa，延伸率A80mm为28％～34％，镀锌层重量(双面)为180～280g/m2解决了钢的连铸表面裂纹缺陷、轧机生产负荷大、屈强比偏低、中心偏析严重、合金成本以及市场高竞争力不强等问题，具有较高的强度、低屈强比、良好的涂镀及表面质量、优异的冷加工成型性能，能用于如彩瓦、货架、焊管等产品的生产。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明提供一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％～0.18Wt％，硅Si≤0.03Wt％，锰Mn：0.15Wt％～0.40Wt％，磷P：0.060Wt％～0.075Wt％，硫S：≤0.008Wt％，铝Als：0.015％～0.040Wt％，钛Ti：0.045Wt％～0.080Wt％，氮N≤0.0040Wt％，Si+P≤0.090Wt％，Mn/S≥20，余量为Fe和不可避免的微量元素。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.38Wt％，磷P：0.07Wt％，硫S：0.008Wt％，铝Als：0.030Wt％，钛Ti：0.069Wt％，氮N：0.0034Wt％，Si+P：0.09Wt％，Mn/S：47。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.12Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.31Wt％，磷P：0.074Wt％，硫S：0.007Wt％，铝Als：0.021Wt％，钛Ti：0.046Wt％，氮N：0.0028Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：44。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.13Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.27Wt％，磷P：0.069Wt％，硫S：0.004Wt％，铝Als：0.017Wt％，钛Ti：0.061Wt％，氮N：0.0032Wt％，Si+P：0.079Wt％，Mn/S：68。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.15Wt％，硅Si：0.03Wt％，锰Mn：0.23Wt％，磷P：0.064Wt％，硫S：0.006Wt％，铝Als：0.039Wt％，钛Ti：0.050Wt％，氮N：0.0030Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：38。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.17Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.20Wt％，磷P：0.061Wt％，硫S：0.003Wt％，铝Als：0.034Wt％，钛Ti：0.076Wt％，氮N：0.0039Wt％，Si+P：0.071Wt％，Mn/S：67。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.18Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.16Wt％，磷P：0.066Wt％，硫S：0.005Wt％，铝Als：0.026Wt％，钛Ti：0.055Wt％，氮N：0.0026Wt％，Si+P：0.086Wt％，Mn/S：32。
本发明的C：0.10Wt％～0.18Wt％，碳是钢中最廉价的强化元素，C可促进渗碳体、珠光体的形成以及其它碳化物的析出，通过固溶强化、组织强化和沉淀强化提高钢的强度，尤其能够显著提高抗拉强度从而降低钢的屈强比，但也会使钢的塑性降低，因此在确保成型性能没有问题的前提下尽量提高了C含量，从而可以减少其他贵重合金元素的加入量，降低生产成本。
本发明的Si≤0.03％，Si含量高会给热镀锌带来困难，恶化锌层质量，而且形成延展性很差的氧化物夹杂降低钢的塑性(冷加工成型性能)，因此Si含量控制越低越好。
本发明的Mn：0.15Wt％～0.40Wt％，S：≤0.008Wt％。Mn在钢中可以起到细化晶粒的作用，同时Mn还可以起到固溶强化的作用，但Mn含量过高会导致产品中心偏析问题，还会造成生产成本偏高。S含量过高易与钢中的Fe元素生产低熔点的FeS，使钢板产生边部表面缺陷问题，所以必须保证钢中的Mn/S≥20；同时S还会与钢中的Ti生产碳硫化钛，从而削弱Ti的强化效果。因此，S含量控制越低越好。
本发明的P：0.060Wt％～0.075Wt％，P作为钢中的合金化元素十分的廉价，它的固溶强化效果能够显著提高产品的强度。但P会恶化镀锌层质量，其效应与Si相似，因此必须严格控制钢中Si+P≤0.090Wt％，从而确保得到良好的锌层质量。
本发明的Als：0.015～0.040％。Al在钢中可以起到脱氧和细化晶粒的作用，确保Ti的微合金化效果。
本发明的Ti：0.045Wt％～0.080Wt％。Ti相比Nb、V等贵重合金成本更加廉价，而且沉淀强化效果显著。
本发明的N≤0.0040Wt％。N在钢中会于Ti形成大颗粒的TiN恶化产品的塑性并且会降低钢中的有效Ti从而削弱Ti的沉淀强化效果；此外，N还会导致产品性能的时效，因此N含量控制越低越好。
进一步地，所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢其工艺路线依次为：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF钢水精炼处理、板坯连铸、热连轧、酸洗、冷连轧、退火热镀锌、光整及拉矫。
进一步地，转炉钢水冶炼：入炉铁水控制S≤0.0050Wt％，S含量过高易与钢中的Fe元素生产低熔点的FeS，使钢板产生边部表面缺陷问题，同时S还会与钢中的Ti生产碳硫化钛，从而削弱Ti的强化效果，因此，S含量控制越低越好。炉渣二元碱度R(CaO/Al2O3)控制在2.5～3.5，碱度是炉渣去除P、S能力的大小的标志，本发明的碱度控制能提高去除P、S的能力，冶炼过程采用全程底吹氩气，惰性气体保护。
进一步地，LF钢水精炼处理：进行脱氧及Al、Mn、Ti等合金化工艺，精炼顶渣二元碱度R(氧化钙/氧化铝CaO/Al2O3)控制在8～12，本发明的碱度控制能提高去除P、S的能力，钢水进行钙Ca处理，按钙/铝[Ca]/[Als]＝0.10～0.14控制，本发明的[Ca]/[Als]的比例控制能提高钢水的浇铸性能，不会给钢水在结晶器内的凝固行为带来不良影响；Ca处理结束钢包进行软吹氩8～15min，吹氩时间主要与钢包容量和钢种有关，吹氩时间吹氩时间不宜太长，否则温降过大，对耐火材料冲刷严重，但一般不得低于3min，若吹氩时间不够，碳一氧反应未能充分进行，非金属夹杂物和气体不能有效排除，吹氩效果不显著；软吹氩结束至连铸钢包开浇之间的钢包钢水镇静时间控制在15～30min，钢水在炉内镇静时间过长，从能耗角度看，炉内温度损失很大，不利于转炉的热量利用；从钢种质量看，炉内镇静过程容易吸氮，导致钢种质量下降，本发明的时间控制能在不影响钢种质量情况下能耗还低。
进一步地，板坯连铸：要求投用钢包自动下渣检测控制，中间包浇注过热度按10～30℃，中包使用碱性覆盖剂，使用普碳钢保护渣，铸坯拉速为1.10～1.50m/min，本发明的拉速在钢种不会产生裂纹的情况下提高生产速度，采用结晶器液面波动自动控制，波动范围控制在±3mm。
所述的热连轧：铸坯加热均热温度控制目标为1250～1280℃，使钢坯充分奥氏体化以及绝大部分合金元素充分溶解，为得到均匀细化的组织及第二相粒子做准备；粗轧终轧温度控制目标为1050～1090℃，精轧终轧温度控制目标为850～880℃，保证在奥氏体低温区有足够的变形，同时避免在两相区变形得到混晶，使热轧板得到均匀细化的组织；卷取温度控制目标为580～620℃，使钢中的Ti的第二相粒子能够充分析出，同时尽量保证组织细化。
所述的酸洗冷连轧：冷轧压下率65～80％，大的冷变形程度可以使钢板的后续退火镀锌过程中获得细小的晶粒度以及较小弥撒分布的渗碳体，从而提高产品的强度。
所述的退火镀锌工艺：合适的退火工艺参数可以使钢板充分再结晶、晶粒等轴化、渗碳体弥散析出、第二相粒子细小均匀析出，从而使产品获得良好的力学性能及表面质量。退火工艺主要分为罩式退火和连续退火。均热段温度控制目标为700～730℃，缓冷段终点温度控制目标为650～680℃，快冷段终点温度控制目标为490～500℃，入锌锅温度控制目标为470～480℃，锌液温度控制目标为460℃，热镀锌钢卷的锌镀层重量(双面)为180～280g/m2。
所述的光整及拉矫工艺：光整延伸率根据不同带钢厚度按1.0％～1.6％进行控制，拉矫延伸率按0.4％～1.0％控制，主要是为了消除再结晶退火后带钢存在的拉伸屈服平台，消除浪形，改善镀锌板的表面质量。
本发明的具体实施列一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢的生产方法采用下述成分配比和具体工艺。其中，表1是各实施例钢的成分(按重量百分比计)。表2和表3是与表1所述实施例钢对应的工艺参数。表4是与表1各实施例所述成分钢对应的综合性能。
表1产品化学成分(Wt％)
Figure BDA0002222054680000061
表2各实施例具体的工艺参数
Figure BDA0002222054680000071
表3各实施例具体的工艺参数
Figure BDA0002222054680000072
表4各实施例所得冷轧热镀锌高强度结构钢的综合性能
Figure BDA0002222054680000081
本发明所得的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢屈服强度Rp0.2(或ReL)为370～460MPa，抗拉强度Rm为470～540MPa，延伸率A80mm为28％～34％，镀锌层重量(双面)为180～280g/m2，通过合理的成分设计和工艺控制，不需要添加Nb、V等贵重合金，也不需要控制钢中的高Mn含量，同时也不需要采取大压下量轧制、低温卷取以及连退低温快冷等手段，通过经济的化学成分设计，形成了热连轧生产线和连退镀锌生产线为核心工艺的冶炼、连铸、热轧、冷轧、退火、镀锌的工艺生产方案和生产技术，解决了该系列产品连铸表面裂纹缺陷、轧机生产负荷大、屈强比偏低、中心偏析严重、合金成本以及市场高竞争力不强等问题，生产出的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢具有较高的强度、低屈强比、良好的涂镀及表面质量、优异的冷加工成型性能，能用于如彩瓦、货架、焊管等产品的生产。
上文的描述包括一个或多个实施例的举例。当然，为了描述上述实施例而描述部件或方法的所有可能的结合是不可能的，但是本领域普通技术人员应该认识到，各个实施例可以做进一步的组合和排列。因此，本文中描述的实施例旨在涵盖落入所附权利要求书的保护范围内的所有这样的改变、修改和变型。此外，就说明书或权利要求书中使用的术语“包含”，该词的涵盖方式类似于术语“包括”，就如同“包括，”在权利要求中用作衔接词所解释的那样。此外，使用在权利要求书的说明书中的任何一个术语“或者”是要表示“非排它性的或者”。
以上所述的具体实施方式，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施方式而已，并不用于限定本发明的保护范围，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％～0.18Wt％，硅Si≤0.03Wt％，锰Mn：0.15Wt％～0.40Wt％，磷P：0.060Wt％～0.075Wt％，硫S：≤0.008Wt％，铝Als：0.015％～0.040Wt％，钛Ti：0.045Wt％～0.080Wt％，氮N≤0.0040Wt％，Si+P≤0.090Wt％，Mn/S≥20，余量为Fe和不可避免的微量元素。
2.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.10Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.38Wt％，磷P：0.07Wt％，硫S：0.008Wt％，铝Als：0.030Wt％，钛Ti：0.069Wt％，氮N：0.0034Wt％，Si+P：0.09Wt％，Mn/S：47。
3.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.12Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.31Wt％，磷P：0.074Wt％，硫S：0.007Wt％，铝Als：0.021Wt％，钛Ti：0.046Wt％，氮N：0.0028Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：44。
4.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.13Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.27Wt％，磷P：0.069Wt％，硫S：0.004Wt％，铝Als：0.017Wt％，钛Ti：0.061Wt％，氮N：0.0032Wt％，Si+P：0.079Wt％，Mn/S：68。
5.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.15Wt％，硅Si：0.03Wt％，锰Mn：0.23Wt％，磷P：0.064Wt％，硫S：0.006Wt％，铝Als：0.039Wt％，钛Ti：0.050Wt％，氮N：0.0030Wt％，Si+P：0.094Wt％，Mn/S：38。
6.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.17Wt％，硅Si：0.01Wt％，锰Mn：0.20Wt％，磷P：0.061Wt％，硫S：0.003Wt％，铝Als：0.034Wt％，钛Ti：0.076Wt％，氮N：0.0039Wt％，Si+P：0.071Wt％，Mn/S：67。
7.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢化学成分重量百分比为碳C：0.18Wt％，硅Si：0.02Wt％，锰Mn：0.16Wt％，磷P：0.066Wt％，硫S：0.005Wt％，铝Als：0.026Wt％，钛Ti：0.055Wt％，氮N：0.0026Wt％，Si+P：0.086Wt％，Mn/S：32。
8.根据权利要求1所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢其工艺路线依次为：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF钢水精炼处理、板坯连铸、热连轧、酸洗、冷连轧、退火热镀锌、光整及拉矫。
9.根据权利要求8所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述的转炉钢水冶炼工艺中：入炉铁水控制S≤0.0050Wt％，炉渣二元碱度RCaO/Al2O3控制在2.5～3.5，冶炼过程采用全程底吹氩气。
10.根据权利要求8所述的一种屈服强度350MPa级冷轧热镀锌高强度结构钢，其特征在于：
所述的退火镀锌工艺中：均热段温度控制目标为700～730℃，缓冷段终点温度控制目标为650～680℃，快冷段终点温度控制目标为490～500℃，入锌锅温度控制目标为470～480℃，锌液温度控制目标为460℃，热镀锌钢卷的锌镀层重量为180～280g/m2。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114381589A (zh) * 2021-11-26 2022-04-22 安阳钢铁股份有限公司 一种环保经济型货架用钢的制备方法
CN114703426A (zh) * 2022-04-08 2022-07-05 马鞍山钢铁股份有限公司 一种锌铝镁镀层高强钢板及高效生产不同强度级别高强钢板的方法

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000265244A (ja) * 1999-03-18 2000-09-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 強度と延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2011256406A (ja) * 2010-06-04 2011-12-22 Jfe Steel Corp 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN103993228A (zh) * 2014-05-19 2014-08-20 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 冷轧钢板及其制备方法和热镀锌钢板及其制备方法
CN104060165A (zh) * 2014-01-22 2014-09-24 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种热镀铝锌合金钢板及其制备方法
CN107904490A (zh) * 2017-11-21 2018-04-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 结构用薄规格热镀铝锌合金钢板及其制备方法
CN109972037A (zh) * 2019-04-01 2019-07-05 山东钢铁集团日照有限公司 一种360Mpa级以上低屈强比热镀锌钢带及其制造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000265244A (ja) * 1999-03-18 2000-09-26 Sumitomo Metal Ind Ltd 強度と延性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2011256406A (ja) * 2010-06-04 2011-12-22 Jfe Steel Corp 高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN104060165A (zh) * 2014-01-22 2014-09-24 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种热镀铝锌合金钢板及其制备方法
CN103993228A (zh) * 2014-05-19 2014-08-20 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 冷轧钢板及其制备方法和热镀锌钢板及其制备方法
CN107904490A (zh) * 2017-11-21 2018-04-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 结构用薄规格热镀铝锌合金钢板及其制备方法
CN109972037A (zh) * 2019-04-01 2019-07-05 山东钢铁集团日照有限公司 一种360Mpa级以上低屈强比热镀锌钢带及其制造方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114381589A (zh) * 2021-11-26 2022-04-22 安阳钢铁股份有限公司 一种环保经济型货架用钢的制备方法
CN114381589B (zh) * 2021-11-26 2024-04-16 安阳钢铁股份有限公司 一种环保经济型货架用钢的制备方法
CN114703426A (zh) * 2022-04-08 2022-07-05 马鞍山钢铁股份有限公司 一种锌铝镁镀层高强钢板及高效生产不同强度级别高强钢板的方法

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