CN110699605B - 一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，包括以下步骤，将热轧带钢加热至Ac3温度线以上，等钢板完全奥氏体化后，将钢板进行盐浴淬火处理，温度保持在Ms温度线以下；然后，将温度加热至Ms温度线以上，进行碳分配，并同时利用激振器对其进行振动处理，然后水淬至室温；接着，进行深冷处理，随后取出钢板在放在热介质中保温一段时间，并重复一次；最后，将钢板放入热介质中进行回火处理，得到最终产品。本发明工艺能显著降低热轧带钢的残余应力，并增强了材料在服役过程中的稳定性。

Description

一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法
技术领域
本发明涉及一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法。
技术背景
热轧带钢是各个制造业重要的工业原料，广泛应用于汽车、建筑、交通运输、化工、机电、机械制造等行业，由于市场对热轧带钢的广阔需求，对其质量和力学性能提出了更高的要求。TMCP(Thereto-Mechanical Control Process)，是一门控制轧制和冷却的技术，通过该技术生产出的钢板的规格、质量、力学性能和尺寸精度都有着很好的效果，现已经广泛应用于生产热轧带钢的各个领域，是20世纪中国钢铁行业最大的贡献之一。
但是，钢板在轧制和冷却过程中还是会不可避免的产生宏观残余应力，尤其是热应力和相变应力，主要是由于钢板在冷却过程中较快的冷却速度或者钢板局部地区散热不均匀，会导致钢板厚度或者是宽度方向上温度分布不均匀，从而导致了应力的分布不均匀。残余应力一般是有害的，尤其是表面处于拉应力的状态，对材料和结构构件的工程性能，特别是疲劳寿命、变形、尺寸稳定性、耐腐蚀性、耐磨性和脆性断裂等性能有较大的影响。消减残余应力的方法大致可以分为三类：①热处理法，包括退火、回火，但是在淬火后进行回火或者退火，应力消除效果较差，消减率仅为10％～35％；②机械处理方法，比如爆炸法、锤击法，该种方法对工艺要求比较高，对工件的损伤也比较的严重。③电磁调控法，比如脉冲电流法、磁脉冲法，使用范围比较局限，对工件的要求比较高，技术难度高。
发明内容
本发明一种消除热轧带钢残余应力的热处理方法，热轧带钢各元素的质量百分含量为C：0.06～0.30％，Si：0.1％～1.5％，Mn：0.4％～2.0％，Cr：0.01％～0.1％，Ti：0.02％～0.12％，Ni：0.01％～0.03％，余量为Fe、微量元素B、V、Mo，以及S、P和其他不可避免的杂质元素，其特征是包括以下步骤：
步骤一 盐浴淬火处理
将热轧带钢加热至Ac3温度线以上，等钢板完全奥氏体化后，将钢板进行盐浴淬火处理，温度保持在Ms温度线以下；
步骤二 碳分配-振动处理
将温度加热至Ms温度线以上，进行碳分配，并同时利用激振器对其进行振动处理，然后水淬至室温；
步骤三 冷热循环处理
将步骤二得到的钢板放入冷却介质中进行深冷处理，随后取出钢板放在热介质中保温，并重复一次；
步骤四 回火
将步骤三中得到的钢板放入热介质中进行回火处理，得到最终产品。
本发明的一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，步骤一中，钢板奥氏体化的温度为900℃～1000℃，保温时间为5～20min，盐浴淬火的温度保持在300℃～400℃，保温时间为5s～25s。
本发明的一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，步骤二中，碳分配过程的温度为400℃～500℃，保温时间为200s～300s，同时利用激振器对其进行振动处理，激振力的选择与合金的自身残余应力水平和材料的屈服应力相关，动应力值为：
σd＝Aexp(B/T)±5
式中T为振动时钢板所处的介质温度，A、B均为系数，A的取值范围为43～150，B取值范围为10～16，系数A和系数B都是与屈服强度相关的常量，±5表示在此公式下的偏差范围，A＝(2～2.5)exp^ln[(σs-0.1213B)/15]，σs表示材料室温屈服强度，本发明适用于材料室温屈服强度为900Mpa≥σs≥350Mpa，且振动温度T≤560℃的热轧带钢。
本发明的一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，步骤三中，钢板以3℃/min～5℃/min的速度降低至-160℃～-196℃区间，保温1h～2h，随后取出放入空气炉中保温，温度为150℃～250℃，时间为30～60min。
本发明的一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，步骤三中，深冷处理所用冷却介质选自液氮、干冰中的至少一种。
本发明的一种消除热轧带钢残余应力的热处理方法，步骤四中，钢板进行低温回火处理，保温区间为250℃～500℃，保温时间为1h～2h。
相对于传统工艺，本发明的特点是：
1、本发明提出的激振器动应力的选择方法，反应了温度与动应力的关系，是呈现指数函数的关系，原因在于随着温度的升高，钢板的屈服应力会降低，在材料的屈服应力改变的情况下，温度越高，所需的动应力值越小，这样就保证了屈服应力与激振力的变化维持在同一水平上，这样能更加快速的消减或者均化残余应力，而不同材料的屈服强度并不相同，本发明适用于材料室温屈服强度为900Mpa≥σs≥350Mpa，且振动温度T≤560℃的热轧带钢。
2、本发明提出的碳分配-振动处理工艺，高温中的振动处理，在激振力为动力的情况下，会加速碳原子或者其他原子的扩散迁移，晶体中的溶质原子C从体心立方结构的马氏体中扩散到面心立方的奥氏体结构中，碳原子择优分布的晶体结构不可避免的随着晶体点阵和整个试样的变形产生局部的塑性变形，而释放残余应力；在激振力的作用下，材料内部的位错状态发生改变，位错不断的塞积、开动，随着位错密度的不断增大，且位错发生缠结，而在高温的环境中，给内部的原子提供了足够的能量，使得它在剧烈的运动中脱离了位错回到了稳定的平衡位置，从而减少了晶格畸变，残余应力也得以释放。碳分配与振动处理的配合，使得在高温的环境中，碳原子的扩散更加的充分，使得材料产生了定向塑性变形，位错运动加剧，使得试样内残余应力较高的部位首先进入屈服阶段，从而产生相应局部微小塑性变形，从而降低残余应力的效果。本发明的工艺中，通过碳分配过程与振动处理的协同作用，在保证自身强度的情况下，使得残余应力的消除效果达到了显著的提升，较常规的淬火-碳分配热处理工艺，消减率高达62％，最小达到了48.8Mpa。
3、本发明的提出的碳分配-振动处理工艺，由于第一次盐浴淬火的淬火温度是在Ms温度线以下，在靠近Ms线时马氏体含量较少，此过程中的热应力占据主导位置，对于这种热轧带钢在碳分配-振动处理过程中，施加一定的激振力，碳原子的动能增加，碳原子和微观缺陷运动的范围增大，在外加循环载荷的作用下，位错发生塞积、开动、增殖，点缺陷密度的下降，使得微观组织分布得以均匀化；位错发生滑移并大量的增殖，残余应力得到释放。原本第一次盐浴淬火的过程中产生的热应力，表现为外拉内压的状态，在碳分配-振动处理的过程中，使得表面和中心的残余应力逐渐的变小，消减效果明显。
4、本发明在碳分配-振动处理后进行短时的冷热循环处理工艺，深冷处理常用来提高钢铁的耐磨性等其他力学性能，由于合金钢在低温处理过程中，伴随着碳化物的析出，深冷处理过程使得不稳定的残余奥氏体转变成马氏体，这种由于奥氏体中低密度马氏体相变而引起的表面膨胀，使得钢板表面处于受压的状态，与前面碳分配-振动处理过程中的残余应力场叠加，达到消减残余应力的效果；而短时的冷热循环工艺与一次长时间的深冷处理相比，析出的碳化物更加的细小，残余奥氏体转变量提高，时间更短，同时通过冷热介质的循环作用，使试样内部产生微观的塑性变形，产生与原来淬火过程中相反的残余应力，残余应力的消减效果更加好。
5、本发明热处理技术最终回火阶段，由于深冷处理过程中，区域间化学成分及结构的差异产生的微观内应力会导致残留奥氏体向马氏体转变的过程中产生不同的热收缩，微观内应力的存在促使位错、孪晶等晶体缺陷产生，碳原子及合金元素便会偏聚在缺陷处，形成碳偏聚，在随后回火过程中成为碳化物析出的形核质点，碳化物在α-Fe基体中弥散分布，在升温的过程中，基体中碳化物析出较细，马氏体四方性丧失，残余应力得以释放。
附图说明
图1为本发明工艺流程图。
图中：Ac3----奥氏体化温度；MS----马氏体开始转变温度；Tt----回火处理温度；Th----热介质温度；Tr-----室温；Td----深冷处理温度。
具体实施方式
下面结合实施例和传统工艺对比例对本发明作进一步详细说明。
实施例1
本发明的工艺流程如图1所示，采用厚为4mm、其合金成分Fe-0.16C-1.2Si-1.7Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将钢板放入980℃空气炉中进行奥氏体化，保温15min；然后再放入温度为320℃的盐淬炉中进行盐浴淬火，保温10s～15s，再将温度提高至400℃，保温240s，进行碳分配过程，同时利用激振器进行振动处理，根据公式σd＝Aexp(B/T)±5，A取95，B取14.6，所选择的的动应力σd为99Mpa，之后水淬至室温；然后将钢板进行深冷处理，保温2h，随后取出钢板放在200℃热介质中保温一段时间，此工序再重复一次；最后，进行回火处理，回火温度为400℃，保温1h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
实施例2
采用厚为4mm、其合金成分Fe-0.16C-1.2Si-1.7Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将钢板放入980℃空气炉中进行奥氏体化，保温15min；然后再放入温度为360℃的盐淬炉中进行盐浴淬火，保温10s～15s，再将温度提高至420℃，保温300s，进行碳分配过程，同时利用激振器进行振动处理，根据公式σd＝Aexp(B/T)±5，A取95，B取14.6，所选择的的动应力σd为98Mpa，之后水淬至室温；然后将钢板进行深冷处理，保温2h，随后取出钢板在放在200℃热介质中保温一段时间，此工序再重复一次；最后，进行回火处理，回火温度为400℃，保温1h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
实施例3
采用厚为8mm、其合金成分Fe-0.1C-0.19Si-1.2Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将钢板放入910℃空气炉中进行奥氏体化，保温10min；然后再放入温度为400℃的盐淬炉中进行盐浴淬火，保温10s～15s，再将温度提高至470℃，保温240s，进行碳分配过程，同时利用激振器进行振动处理，根据公式σd＝Aexp(B/T)±5，A取80，B取12.8，所选择的的动应力σd为84Mpa，之后水淬至室温；然后将钢板进行深冷处理，保温2h，随后取出钢板在放在200℃热介质中保温一段时间，此工序再重复一次；最后，进行回火处理，回火温度为470℃，保温1h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
实施例4
采用厚为10mm、其合金成分Fe-0.14C-0.1Si-0.5Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将钢板放入900℃空气炉中进行奥氏体化，保温10min；然后再放入温度为380℃的盐淬炉中进行盐浴淬火，保温10s～15s，再将温度提高至480℃，保温240s，进行碳分配过程，同时利用激振器进行振动处理，根据公式σd＝Aexp(B/T)±5，A取61，B取15.1，所选择的的动应力σd为62Mpa，之后水淬至室温；然后将钢板进行深冷处理，保温2h，随后取出钢板在放在200℃热介质中保温一段时间，此工序再重复一次；最后，进行回火处理，回火温度为470℃，保温1h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
对比例1
采用厚为4mm、其合金成分Fe-0.16C-1.2Si-1.7Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将钢板放入980℃空气炉中进行奥氏体化，保温15min；然后将钢板直接水淬至室温，随后进行回火处理，回火温度为400℃，保温2h。处理后的热轧带钢残余应力的测量值以及消减率见表1。
对比例2
采用厚为4mm、其合金成分Fe-0.16C-1.2Si-1.7Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将试样放入980℃空气炉中进行奥氏体化，保温15min；然后将钢板放入温度为360℃的盐淬炉中进行盐浴淬火，保温10s～15s，再将温度提高至420℃，保温300s，进行碳分配过程；最后，将试样进行回火处理，回火温度为400℃，保温2h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
对比例3
采用试样厚为4mm其合金成分Fe-0.16C-1.2Si-1.7Mn(质量分数％)的热轧带钢。首先，将试样放入980℃空气炉中进行奥氏体化，保温15min；然后将钢板水淬至室温，再将钢板进行深冷处理，保温12h；最后，进行回火处理，回火温度为400℃，保温2h。处理后的热轧带钢的残余应力的测量值以及消减率见表1。
表1
实施例 处理前的残余应力值(Mpa) 处理后的残余应力值(Mpa) 消减率(％)
1 257.8 -75 70.6
2 257.8 -62.4 75.8
3 186.3 -64.3 65.5
4 135.6 -48.8 64
对比例 处理前的残余应力值(Mpa) 处理后的残余应力值(Mpa) 消减率(％)
1 257.8 206.2 20
2 257.8 162.4 37
3 257.8 -129.7 49.7
。

Claims (2)

1.一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，热轧带钢各元素的质量百分含量为C：0.06~0.30%，Si：0.1%~1.5%，Mn：0.4%~2.0%，Cr：0.01%~0.1%，Ti：0.02%~0.12%，Ni：0.01%~0.03%，余量为Fe、微量元素B、V、Mo，以及S、P和其他不可避免的杂质元素，其特征是包括以下步骤：
步骤一 盐浴淬火处理
将热轧带钢加热至Ac3温度线以上，等钢板完全奥氏体化后，将钢板进行盐浴淬火处理，温度保持在Ms温度线以下；钢板奥氏体化的温度为900℃~1000℃，保温时间为5~20min，盐浴淬火的温度保持在300℃~400℃，保温时间为5s~25s；
步骤二 碳分配-振动处理
将温度加热至Ms温度线以上，进行碳分配，并同时利用激振器对其进行振动处理，然后水淬至室温；进行碳分配时的温度为400℃~500℃，保温时间为200s~300s，同时利用激振器对其进行振动处理，激振器提供的动应力值σd为：
σd=Aexp（B/T）±5
式中T为振动时钢板所处的介质温度，A、B为系数，A的取值范围为43 ~150，B取值为10~16，材料室温屈服强度为900Mpa≥σs≥350Mpa，且振动温度T≤560℃的热轧带钢；
步骤三 冷热循环处理
将步骤二得到的钢板放入冷却介质中进行深冷处理，随后取出钢板放在热介质中保温，并重复一次；钢板以3℃/min~5℃/min的速度降低至-160℃~-196℃区间，保温1h~2h，随后取出在空气炉中保温，温度为150℃~250℃，时间为30~60min；
步骤四回火
将步骤三中得到的钢板放入热介质中进行回火处理，得到最终产品；钢板进行回火处理，保温区间为250℃~500℃，保温时间为1h~2h。
2.根据权利要求1所述的一种消减热轧带钢残余应力的热处理方法，其特征在于：深冷处理所用冷却介质选自液氮、干冰中的至少一种。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN111546069B (zh) * 2020-05-11 2021-06-29 江苏联峰实业有限公司 一种热轧高强度钢残余应力消除方法
CN113073182B (zh) * 2021-03-11 2022-08-23 南通大学 一种提高海工用e690高强钢综合性能的处理方法
CN113957298B (zh) * 2021-10-26 2022-04-08 山东省科学院新材料研究所 一种低残余应力金刚石颗粒增强铝基复合材料的制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20020016245A (ko) * 2000-08-25 2002-03-04 신현준 공구강의 초저온 열처리 방법
CN102337385A (zh) * 2011-09-14 2012-02-01 上海交通大学 多循环淬火－分配－回火工艺
CN102799729A (zh) * 2012-07-13 2012-11-28 北京航空航天大学 一种快速消除异质构件残余应力有效方法
CN105950856A (zh) * 2016-06-27 2016-09-21 北京航空航天大学 一种针对大型环轧零件局部残余应力均化的热振复合装置
CN108531836A (zh) * 2018-05-09 2018-09-14 湖南人文科技学院 一种制备高性能低残余应力铝合金的热处理技术

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20020016245A (ko) * 2000-08-25 2002-03-04 신현준 공구강의 초저온 열처리 방법
CN102337385A (zh) * 2011-09-14 2012-02-01 上海交通大学 多循环淬火－分配－回火工艺
CN102799729A (zh) * 2012-07-13 2012-11-28 北京航空航天大学 一种快速消除异质构件残余应力有效方法
CN105950856A (zh) * 2016-06-27 2016-09-21 北京航空航天大学 一种针对大型环轧零件局部残余应力均化的热振复合装置
CN108531836A (zh) * 2018-05-09 2018-09-14 湖南人文科技学院 一种制备高性能低残余应力铝合金的热处理技术

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