CN110629017A - 烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本申请提供一种烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法，属于高炉冶炼技术领域。烧结含铁料按质量百分比计包括：巴西SFLA粉5‑11％、杨迪粉14‑20％、澳PB粉19.5‑25.5％、巴西BRBF粉20‑25.5％、铁精粉4‑10％、含铁杂料8‑12％，以及烧结返矿10‑14％。烧结组合物按质量百分比计包括：烧结含铁料80‑84％、燃料4‑5％，以及余量的熔剂。烧结矿的制备方法包括将烧结组合物进行烧结处理，烧结矿由烧结组合物烧结得到。利用巴西SFLA粉替代部分精粉得到了一种熔滴性能较好的烧结矿，有效利用巴西SFLA粉降低了烧结矿配矿的成本。

Description

烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法

技术领域

本申请涉及高炉冶炼技术领域，具体而言，涉及一种烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法。

背景技术

在钢铁工业中，为了降低原料成本，常见的方式如下：配加价格低、难烧结的矿粉，但是该方法存在配加比例低的问题。将易熔低品位矿粉和难熔高品位矿粉搭配使用替代其他矿粉，能够有效克服二者单独使用配加比例低的问题，如：现有技术中为了解决上述问题，采用了1-5％的易熔低品位矿粉搭配25-30％的难熔高品位矿粉，并与巴西烧结粉、澳粉、地方粉、烧结返矿以及高达30-40％的杨迪粉进行配矿。

巴西SFLA粉是一种较低成本的新型铁矿粉，其Al₂O₃、P、S含量较低，SiO₂含量为5％左右，具备一定的铁精粉的性质，如果成功利用巴西SFLA粉替代部分铁精粉将有利于降低烧结矿成本。但是，目前的研究发现，采用巴西SFLA粉替代部分铁精粉进行配矿烧结时，烧结矿的熔滴性能指标通常会受到影响，通常在仅使用了3％的巴西SFLA粉的情况下也会影响高炉炉况，且导致高炉悬料时有发生。提供一种与巴西SFLA粉适宜的配矿结构，是利用巴西SFLA粉降低配矿成本目前需要解决的难题。

发明内容

本申请的目的在于提供一种烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法，利用巴西SFLA粉替代部分精粉得到了一种熔滴性能较好的烧结矿，有效利用巴西SFLA粉降低了烧结矿配矿的成本。

本申请的实施例是这样实现的：

第一方面，本申请实施例提供一种烧结含铁料，其按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉5-11％、杨迪粉14-20％、澳PB粉19.5-25.5％、巴西BRBF粉20-25.5％、铁精粉4-10％、含铁杂料8-13％，以及烧结返矿10-14％。

上述技术方案中，采用高达5-11％的巴西SFLA粉替代部分铁精粉，与14-20％的杨迪粉及上述比例的其他组分复配，仅需搭配4-10％的铁精粉进行配矿，得到的烧结含铁料能够烧结得到熔滴性能较好的烧结矿，减少了铁精粉的用量，有效降低了配矿的成本。

在一些可选的实施方案中，烧结含铁料按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉7-11％、杨迪粉14-18％、澳PB粉21.5-25.5％、巴西BRBF粉21.5-24.5％、铁精粉4-8％、含铁杂料9-11％，以及烧结返矿12-14％。

上述技术方案中，按照上述比例将巴西SFLA粉与其他组分复配，巴西SFLA粉的用量能够达到7-11％，仅需搭配4-8％的铁精粉，得到的烧结含铁料能够烧结得到熔滴性能较好的烧结矿。

在一些可选的实施方案中，烧结含铁料按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉8-10％、杨迪粉15-17％、澳PB粉22.5-24.5％、巴西BRBF粉22.5-23.5％、铁精粉5-7％、含铁杂料10-11％，以及烧结返矿13-14％。

上述技术方案中，按照上述比例将巴西SFLA粉与其他组分复配，巴西SFLA粉的用量能够达到8-10％，仅需搭配5-7％的铁精粉，得到的烧结含铁料能够烧结得到熔滴性能较好的烧结矿。

在一些可选的实施方案中，按烧结含铁料的质量百分比计，含铁杂料包括块矿筛下物4-6％、氧化铁皮1.5-4.5％，以及富集磁粉1.5-3％。

上述技术方案中，采用上述比例的块矿筛下物、氧化铁皮以及富集磁粉作为含铁杂料，能够有效利用高炉冶炼中的铁循环料。

第二方面，本申请实施例提供一种烧结组合物，其按质量百分比计，包括：第一方面实施例提供的烧结含铁料81-84％、燃料4-5％，以及余量的熔剂。

上述技术方案中，烧结含铁料采用高达5-11％的巴西SFLA粉替代部分铁精粉，减少了铁精粉的用量，有效降低了配矿的成本。将烧结含铁料、燃料和熔剂按照上述比例配合，得到的烧结组合物能够烧结得到熔滴性能较好的烧结矿。

在一些可选的实施方案中，按烧结组合物的质量百分比计，熔剂包括：白云石4.5-5％、石灰石4.5-5％，以及生石灰3-4％。

上述技术方案中，采用上述比例的白云石、石灰石以及生石灰作为熔剂，烧结组合物烧结得到的烧结矿具有适宜的碱度，烧结得到的烧结矿性能稳定。

第三方面，本申请实施例提供一种烧结矿，由第二方面实施例提供的烧结组合物烧结得到。

上述技术方案中，烧结含铁料采用高达5-11％的巴西SFLA粉替代部分铁精粉，减少了铁精粉的用量，有效降低了配矿的成本，烧结矿具有较好的熔滴性能。

在一些可选的实施方案中，烧结矿的碱度为1.85-2.15，和/或，烧结矿的TFe含量为55-57％。

上述技术方案中，烧结矿的碱度和TFe含量保持在上述范围内，烧结矿的性能更稳定，有利于高炉生产稳定顺行。

进一步的，发明人研究发现，烧结矿的熔滴性能指标随碱度及配矿结构的变化有所不同。当碱度≤1.95、烧结含铁料中巴西SFLA粉的质量百分含量≤8％时，能够有效地保证在烧结工艺生产中烧结得到的烧结矿具有较好熔滴性能。示例性的，当碱度≤1.95时，可选的，烧结含铁料中巴西SFLA粉的质量百分含量≤10％，保证烧结工艺生产中烧结得到的烧结矿具有较好熔滴性能，避免出现熔融区间较宽、甚至铁水滴落不下来的现象。

第四方面，本申请实施例提供一种烧结矿的制备方法，包括：将第二方面实施例提供的烧结组合物进行烧结处理。

上述技术方案中，烧结含铁料采用5-11％的巴西SFLA粉替代部分铁精粉，减少了铁精粉的用量，有效降低了配矿的成本，得到的烧结矿具有较好的熔滴性能。

在一些可选的实施方案中，烧结处理之前，包括：将烧结含铁料用水润湿，得到润湿物料，将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒，得到颗粒物料。

可选的，将烧结含铁料用水润湿的操作，配水量为6.7-7.3％。

可选的，将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒的操作，制粒时间为2.5-3.5min。

上述技术方案中，按照上述配水量润湿烧结料，按照上述制粒时间将润湿物料、燃料和熔剂混合，能够生产出产质量指标较好的烧结矿。

本申请实施例提供的烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法，有益效果包括：烧结含铁料采用高达5-11％的巴西SFLA粉替代部分铁精粉，仅需搭配4-10％的铁精粉进行配矿，减少了铁精粉的用量，有效降低了配矿的成本。烧结得到的烧结矿具有较好的熔滴性能，软化区间能够达到≤100℃，熔融区间能够达到≤240℃，能够保证高炉的稳定顺行。

具体实施方式

为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。

需要说明的是，本申请中的“和/或”，如“方案A和/或方案B”，均是指可以单独地为方案A、单独地为方案B、方案A加方案B，该三种方式。

下面对本申请实施例的烧结含铁料、烧结组合物，烧结矿及其制备方法进行具体说明。

第一方面，本申请实施例提供一种烧结含铁料，其按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉5-11％、杨迪粉14-20％、澳PB粉19.5-25.5％、巴西BRBF粉20-25.5％、铁精粉4-10％、含铁杂料8-13％，以及烧结返矿10-14％。

在一些可选的实施方案中，烧结含铁料按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉7-11％、杨迪粉14-18％、澳PB粉21.5-25.5％、巴西BRBF粉21.5-24.5％、铁精粉4-8％、含铁杂料9-11％，以及烧结返矿12-14％。

在一些可选的实施方案中，烧结含铁料按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉8-10％、杨迪粉15-17％、澳PB粉22.5-24.5％、巴西BRBF粉22.5-23.5％、铁精粉5-7％、含铁杂料10-11％，以及烧结返矿13-14％。

示例性的，按烧结含铁料的质量百分比计，巴西SFLA粉用量例如但不限于5％、6％、7％、8％、9％、10％、11％中任一者或任两者之间的范围；杨迪粉用量例如不限于14％、15％、16％、17％、18％、19％、20％中任一者或任两者之间的范围；澳PB粉用量例如但不限于19.5％、20.5％、21.5％、22.5％、23.5％、24.5％、25.5％中任一者或任两者之间的范围；巴西BRBF粉用量例如但不限于20％、20.5％、21.5％、22.5％、23.5％、24.5％、25.5％中任一者或任两者之间的范围；铁精粉用量例如但不限于4％、5％、6％、7％、8％、9％、10％中任一者或任两者之间的范围；含铁杂料用量例如但不限于8％、9％、10％、11％、12％、13％中任一者或任两者之间的范围；烧结返矿用量例如但不限于10％、11％、12％、13％、14％中任一者或任两者之间的范围。

申请人研究发现，采用巴西SFLA粉替代部分铁精粉的情况下，采用褐铁矿粉与巴西SFLA粉进行复配，搭配上述组分的其他组分，褐铁矿粉的用量达到14-20％的情况下，巴西SFLA粉的用量可以达到5-11％，此时铁精粉的用量仅需要4-10％，由该烧结含铁料烧结得到的烧结矿的RDI指标(低温还原粉化率)、产量、转鼓指数、粒度组成均能够达到高炉冶炼的使用要求。

申请人还创造性地发现，采用杨迪粉与巴西SFLA粉按照上述比例进行复配，由该烧结含铁料烧结得到的烧结矿软化区间能够达到≤100℃、熔融区间能够达到≤240℃，且RDI指标(低温还原粉化率)能够达到≥60％。国王粉和FMG混合粉作为与杨迪粉性能相近的褐铁矿粉，但是，采用国王粉与巴西SFLA粉按照上述比例进行复配，由该烧结含铁料烧结得到的烧结矿软化区间较宽，采用FMG混合粉与巴西SFLA粉按照上述比例进行复配，由该烧结含铁料烧结得到的烧结矿软化区间、熔融区间均较宽，且RDI指标较差，冶金性能较差。

在一些可选的实施方案中，按烧结含铁料的质量百分比计，巴西SFLA粉和铁精粉的总量为14-16％，例如但不限于为14％、15％、16％中任一者或任两者之间的范围。

进一步可选的，巴西SFLA粉与杨迪粉的质量比为8-10:15-16，或9-10:15-16，例如为10:15。

在本申请的实施例中，巴西SFLA粉品位约为65％，杨迪粉的品位约为57％，澳PB粉的品位约为62％，巴西BRBF粉的品位约为63％。烧结返矿是指由本申请实施例提供的烧结含铁料烧结制备烧结矿时，筛选烧结矿所得到的筛下物。

含铁杂料是指冶炼中回收的可用于烧结的铁循环料，例如但不限于为高炉灰、烧结除尘灰、钢渣粉、轧钢铁皮、炼钢尘泥、富集磁粉(钢渣中选出的粒度＜10mm的磁性物)等。示例性的，按烧结含铁料的质量百分比计，含铁杂料包括块矿筛下物4-6％、氧化铁皮1.5-4.5％，以及富集磁粉1.5-3％。其中，块矿筛下物例如为PB块矿的筛下物，其TFe含量例如为61-63％；氧化铁皮的TFe含量例如为67-72％；富集磁粉的TFe含量例如为50-57。块矿筛下物、氧化铁皮以及富集磁粉的主要成分示例性地如表1所示。

表1.含铁杂料组分的主要成分表(wt％)

现有技术中，通常采用进口精粉和地方精粉(地方粉)复配，在本申请的实施例中，可选的，采用巴西SFLA粉替代全部的进口精粉，铁精粉选用地方精粉，有利于降低配矿成本。示例性的，铁精粉选自大镇精粉、郴州高硅精粉和怀集低硅精粉中的一种或至少两种，上述各地方精粉的供应商及主要成分示例性地如表2所示。烧结含铁料烧结得到的烧结矿也能够具有较好的熔滴性能。

表2.地方精粉供应商及主要成分表

第二方面，本申请实施例提供一种烧结组合物，其按质量百分比计，包括：第一方面实施例提供的烧结含铁料81-84％、燃料4-5％，以及余量的熔剂。

在一些可选的实施方案中，烧结组合物按质量百分比计，包括：烧结含铁料82-84％、燃料4-4.6％，以及余量的熔剂。

在一些可选的实施方案中，烧结组合物按质量百分比计，包括：烧结含铁料82-83％、燃料4.4-4.6％，以及余量的熔剂。

示例性的，按烧结组合物的质量百分比计，烧结含铁料用量例如但不限于82％、82.5％、83％、83.5％、84％中任一者或任两者之间的范围；燃料用量例如但不限于4％、4.2％、4.4％、4.6％、4.8％、5％。

在本申请的实施例中，熔剂可以根据碱度等要求进行选择，可选的选择含有碳酸钙、碳酸镁、氢氧化钙等的碱性熔剂。示例性的，按烧结组合物的质量百分比计，熔剂包括：白云石4.5-5％、石灰石4.5-5％，以及生石灰3-4％。

第三方面，本申请实施例提供一种烧结矿，由第二方面实施例提供的烧结组合物烧结得到。示例性的，烧结矿的TFe含量为55-57％。

烧结矿的熔滴性能随碱度的变化有所不同，可选的，烧结矿的碱度为1.85-2.15，或1.9-2.1，或1.95-2.05，例如但不限于为1.85、1.9、1.95、2.05、2.1、2.15中任一者或任两者之间的范围。碱度过低，则会影响烧结矿的强度和粒度组成；碱度过高，则会影响熔滴性能。

第四方面，本申请实施例提供一种烧结矿的制备方法，包括：将第二方面实施例提供的烧结组合物进行烧结处理。烧结处理之前，将烧结组合物进行混合制粒。

在一些可能的实施方案中，烧结矿的制备方法包括：

混合：将烧结含铁料用水润湿，可选的，在一次圆筒混合机中进行，配水量为6.7-7.3％，得到润湿物料。

制粒：将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒，可选的，在二次圆筒混合机中进行，制粒时间为2.5-3.5min，得到颗粒物料。

布料：将颗粒物料均匀布撒在烧结机台车上，可选的，控制烧结料层的厚度控制在750mm内。

点火：在负压条件下控制烧结机点火，可选的，烧结机的点火温度为1000-1100℃，点火时间为1.2-2.2min，或1.2-1.8min，例如1.5min，点火负压为7000Pa-9000Pa，例如8000Pa。

烧结：烧结机点火完毕后，原料中燃料开始燃烧，控制烧结在负压下进行，可选的，烧结负压为14000-16000Pa，例如15000Pa。

冷却：烧结完成后采用机上冷却或机外冷却，使温度降低到200℃以下。

筛分：采用筛孔为5mm的振动筛对冷却后的烧结颗粒进行筛分，筛下物作为烧结返矿，筛上物作为烧结矿产品。

以下结合实施例对本申请的特征和性能作进一步的详细描述。

实施例1

一种烧结矿的制备方法，包括：

S1.配备原料，烧结含铁料的原料配比如表3所示，烧结组合物的配比如表4所示。

S2.在一次圆筒混合机中，将烧结含铁料用水润湿，配水量为7.3％，得到润湿物料。

S3.在二次圆筒混合机中，将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒，制粒时间为3min，得到颗粒物料。

S4.将颗粒物料均匀布撒在烧结机台车上，控制烧结料层的厚度控制在750mm内。

S5.控制烧结机点火，烧结机的点火温度为1050℃，点火时间为1.5min，点火负压为8000Pa。

S6.烧结机点火完毕后，原料中燃料开始燃烧，控制烧结负压为15000Pa。

S7.烧结完成后采用机上冷却或机外冷却，使温度降低到200℃以下。

S8.采用筛孔为5mm的振动筛对冷却后的烧结颗粒进行筛分，筛下物作为烧结返矿，筛上物作为烧结矿产品。

实施例2

一种烧结矿的制备方法，包括：

S1.配备原料，其烧结含铁料的原料配比和烧结组合物的配比如均与实施例1相同。

S2.在一次圆筒混合机中，将烧结含铁料用水润湿，配水量为6.7％，得到润湿物料。

S3.在二次圆筒混合机中，将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒，制粒时间为2.5min，得到颗粒物料。

S4.将颗粒物料均匀布撒在烧结机台车上，控制烧结料层的厚度控制在750mm内。

S5.控制烧结机点火，烧结机的点火温度为1000℃，点火时间为1.5min，点火负压为8000Pa。

S6.烧结机点火完毕后，原料中燃料开始燃烧，控制烧结负压为15000Pa。

S7.烧结完成后采用机上冷却或机外冷却，使温度降低到200℃以下。

S8.采用筛孔为5mm的振动筛对冷却后的烧结颗粒进行筛分，筛下物作为烧结返矿，筛上物作为烧结矿产品。

实施例3

一种烧结矿的制备方法，包括：

S1.配备原料，其烧结含铁料的原料配比和烧结组合物的配比如均与实施例1相同。

S2.在一次圆筒混合机中，将烧结含铁料用水润湿，配水量为7％，得到润湿物料。

S3.在二次圆筒混合机中，将润湿物料、燃料和熔剂混合制粒，制粒时间为3.5min，得到颗粒物料。

S4.将颗粒物料均匀布撒在烧结机台车上，控制烧结料层的厚度控制在750mm内。

S5.控制烧结机点火，烧结机的点火温度为1100℃，点火时间为1.5min，点火负压为8000Pa。

S6.烧结机点火完毕后，原料中燃料开始燃烧，控制烧结负压为15000Pa。

S7.烧结完成后采用机上冷却或机外冷却，使温度降低到200℃以下。

S8.采用筛孔为5mm的振动筛对冷却后的烧结颗粒进行筛分，筛下物作为烧结返矿，筛上物作为烧结矿产品。

实施例4-8

一种烧结矿的制备方法，其与实施例1的不同之处在于：烧结含铁料的原料配比不同，具体参见表3。

实施例9-12

一种烧结矿的制备方法，其与实施例1的不同之处在于：烧结组合物的配比不同，具体参见表4。

对比例1-5

一种烧结矿的制备方法，其与实施例1的不同之处在于：烧结含铁料的原料配比不同，具体参见表3。

对比例6-8

一种烧结矿的制备方法，其与实施例1的不同之处在于：烧结含铁料的原料配比不同，具体参见表5。

表3.烧结含铁料的原料配比(wt％)

表4.烧结组合物的原料配比(wt％)

	烧结含铁料	燃料	白云石	石灰石	生石灰
						实施例1	82.4	4.4	4.7	5	3.5
实施例9	82.2	4.6	4.7	5	3.5
						实施例10	81	5	5	5	4
实施例11	83	4.5	5	4.5	3
						实施例12	84	4	4.5	4.5	3

表5.烧结含铁料的原料配比(重量份)

本申请实施例及对比例中所使用的巴西SFLA粉、杨迪粉、国王粉及FMG混合粉的化学成分如表6所示，各化学成分示例性的可变化的范围同样如表6所示，杨迪粉、国王粉及FMG混合粉的矿物组成如表7，杨迪粉、国王粉及FMG混合粉的粒度组成表8所示。

表6.化学成分(wt％)

表7.矿物组成(wt％)

表8.粒度组成(wt％)及平均粒度(mm)

根据表6-表8可知，杨迪粉、国王粉和FMG混合粉同属于褐铁矿粉，且三者具有相近的粒径分布，但是化学成分和矿物组成存在一定的差异，其中，杨迪粉的Al₂O₃含量、磁铁矿含量、脉石种类和脉石含量均与国王粉、FMG混合粉具有较大的差异。

试验例

对实施例1、实施例5-6、对比例1-3制备得到的烧结矿进行性能测试，检测结果如表9-表11所示。

检测方法：

1.烧结矿的RI指标的测定方法按《GB/T 13241-91》规定执行。试样粒度10-12.5mm、重量500g，还原温度900℃，还原气体流量15NL/min，还原气体成分为30％CO和70％N₂，还原时间180min，按下式计算还原度。

式中，m₀为试样的质量(g)，m₁、m_t分别是还原开始前及还原t时间(min)后的试样重量(g)。

2.烧结矿的RDI指标的测定方法按《GB/T 13242-91》规定执行。还原气体成分为20％CO、20％CO₂和60％N₂，还原后的样品放在转鼓(Φ130×200mm)内，以30rpm的转速转动10min，进行检验。检验后的试样用6.3mm、3.15mm和0.5mm方孔筛过筛，以+3.15mm的样品的重量百分数作为低温还原粉化率。

3.烧结矿的熔滴性能检测方法如下：

3.1装样

取一石墨坩埚，放在专用支架上，先取40g粒度10-12.5mm的焦炭铺作底焦。用手摇动石墨坩埚使焦炭密实、表面基本平整。用钢尺测量并记录其深度h1。

将质量为m1、粒度为10-12.5mm的烧结矿试样逐渐放入石墨坩埚内，直至烧结矿试样的高度达到70±5mm，使试样表面平整。记录矿表面的实际深度h2和剩余烧结矿试样质量m2。填充的烧结矿试样实际高度h＝h1-h2、质量m＝m1-m2。

倒入40g粒度与底焦相同的焦炭粒，使上焦表面平整，装样完成。

3.2系统气密性检测

将一专用石墨坩埚(底部密封)放入高温炉内，然后向系统内通入300L/h的N₂，并观测压差显示值。当压差值不小于20kPa时，表示气密性良好，可以开始试验。

3.3试验

开启氮气阀进行氮气保护，N₂的纯度≥99.9％，。炉膛保护时，流量为400L/h；温度达到900℃之前的样品保护和滴落结束后，流量为200L/h；温度达到900℃之后的还原过程中，流量为630L/h。

打开冷却水开关，调节水流量为2-3L/min。

将装好试样的石墨坩埚放入高温炉内，盖上盖子，启动荷重，荷重设置为37.5kg。

开启升温，升温至接近900℃时配送还原气CO，CO的纯度≥99.9％，流量控制在4.5L/min，还原开始，记录还原过程的各试验数据。待铁液滴落重量≥10g时，或待温度升至1500℃左右，认为开始滴落，试验结束，停止升温。其中：

软化开始温度为试料收缩率为10％时的温度；

软化终了温度为试料收缩率为40％时的温度；

压差ΔP为还原气体通过料层的压力差；

压差ΔPmax为还原气体通过料层压力最大时的压力差；

熔融开始温度为压差陡升拐点(ΔP＝0.98kPa)时的温度；

滴落温度为铁液滴落(滴落重量＝10g)时的温度，即本申请中的熔融终了温度。

表9.烧结矿化学成分

表10.烧结质量

表11.烧结矿冶金性能

结合表9-表11的数据可知：

实施例1、实施例5-6中，分别采用10％、7％、8％的巴西SFLA粉进行配矿。试验结果显示，烧结得到的烧结矿，其转鼓强度(≥76％)、平均粒度、RI指标(≥80％)、RDI指标(≥60％)均达到了生产使用要求；软化区间不仅满足了≤120℃的生产使用要求，且均能达到≤100℃，熔融区间也均≤240℃，熔滴性能好。

对比例1与实施例1相比，主要区别在于，采用IOC替代巴西SFLA粉，采用FMG混合粉替代杨迪粉。试验结果显示，对比例1和实施例1烧结得到的烧结矿，具有相当的化学成分及冶金性能，且相比之下实施例1中烧结矿的性能略高于对比例1中烧结矿的性能。可见，本申请提供的配矿，能够有效利用巴西SFLA粉替代铁精粉进行配矿。

对比例2-3与实施例1相比，区别在于，分别采用国王粉和FMG混合粉替代杨迪粉。试验结果显示，对比例2-3和实施例1烧结得到的烧结矿相比，实施例1中烧结矿的铝硅比最低；对比例3中烧结矿的铝硅比最高、且RDI指标较差。实施例1中烧结矿的软化区间能达到≤100℃、且熔融区间能达到≤240℃，对比例2中烧结矿的软化区间明显高于100℃，对比例3中烧结矿的软化区间明显高于100℃、且熔融区间明显高于240℃。可见，分别采用性能相近的杨迪粉、国王粉、FMG混合粉的3组试验中，实施例1中烧结矿的熔滴性能明显优于对比例2-3中烧结矿的熔滴性能，分析认为，杨迪粉、国王粉、FMG混合粉的矿物组成中脉石种类和脉石含量有一定差异，各组实验中烧结矿的熔滴性能可能和褐铁矿粉中脉石种类和脉石含量有关。

对比例4与实施例1相比，区别在于，烧结含铁料中，巴西SFLA粉用量提高了5％，澳PB粉用量降低了5％。经研究发现，可能是由于巴西SFLA粉是含精粉80％左右的致密赤铁矿粉，而澳PB粉是以疏松赤铁矿粉为主、褐铁矿粉为辅的粗粒粉矿，会影响烧结料层的透气性，烧结矿的产量下降，同时烧结矿软化区间和熔融区间加宽，对高炉的顺行产生不利的影响。

对比例5与实施例1相比，区别在于，烧结含铁料中，杨迪粉用量降低了5％，巴西BRBF粉的用量提高了3％，块矿筛下物的用量提高了2％。经研究发现，可能是由于含Al₂O₃低的杨迪粉配比减少，造成烧结矿的Al₂O₃含量上升，烧结矿的低温还原粉化率降低，不利于高炉的稳定顺行。

另外，发明人将对比例6-8制备的烧结矿进行检测，发现以现有的IOC精粉配矿的烧结含铁量为基础，分别采用8％、5％、3％的巴西SFLA粉部分替代精粉，烧结得到的烧结矿熔滴性能均不能满足软化区间≤120℃的生产使用要求。

以上所描述的实施例是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。本申请的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本申请的范围，而是仅仅表示本申请的选定实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。

Claims (10)

1.一种烧结含铁料，其特征在于，其按质量百分比计，包括：巴西SFLA粉5-11％、杨迪粉14-20％、澳PB粉19.5-25.5％、巴西BRBF粉20-25.5％、铁精粉4-10％、含铁杂料8-13％，以及烧结返矿10-14％。

2.根据权利要求1所述的烧结含铁料，其特征在于，其按质量百分比计，包括：所述巴西SFLA粉7-11％、所述杨迪粉14-18％、所述澳PB粉21.5-25.5％、所述巴西BRBF粉21.5-24.5％、所述铁精粉4-8％、所述含铁杂料9-11％，以及所述烧结返矿12-14％。

3.根据权利要求1所述的烧结含铁料，其特征在于，其按质量百分比计，包括：所述巴西SFLA粉8-10％、所述杨迪粉15-17％、所述澳PB粉22.5-24.5％、所述巴西BRBF粉22.5-23.5％、所述铁精粉5-7％、所述含铁杂料10-11％，以及所述烧结返矿13-14％。

4.根据权利要求1-3任一项所述的烧结含铁料，其特征在于，按所述烧结含铁料的质量百分比计，所述含铁杂料包括块矿筛下物4-6％、氧化铁皮1.5-4.5％，以及富集磁粉1.5-3％。

5.一种烧结组合物，其特征在于，其按质量百分比计，包括：权利要求1-4任一项所述的烧结含铁料81-84％、燃料4-5％，以及余量的熔剂。

6.根据权利要求5所述的烧结组合物，其特征在于，按所述烧结组合物的质量百分比计，所述熔剂包括：白云石4.5-5％、石灰石4.5-5％，以及生石灰3-4％。

7.一种烧结矿，其特征在于，由权利要求5-6任一项所述的烧结组合物烧结得到。

8.根据权利要求7所述的烧结矿，其特征在于，所述烧结矿的碱度为1.85-2.15，和/或，所述烧结矿的TFe含量为55-57％。

9.一种烧结矿的制备方法，其特征在于，将权利要求5-6任一项所述的烧结组合物进行烧结处理。

10.根据权利要求9所述的烧结矿的制备方法，其特征在于，所述烧结处理之前，包括：将所述烧结含铁料用水润湿，得到润湿物料，将所述润湿物料、所述燃料和所述熔剂混合制粒，得到颗粒物料；

可选的，所述将所述烧结含铁料用水润湿的操作，配水量为6.7-7.3％；

可选的，将所述润湿物料、所述燃料和所述熔剂混合制粒的操作，制粒时间为2.5-3.5min。