CN110468669A - 路用高液限黏土降水及碾压工艺 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种路用高液限黏土降水及碾压工艺，属于交通建设领域。包括以下步骤：包边土布设、上土与松铺、填土破碎与晾晒、改性剂路拌与晾晒、施工碾压。本施工方法针对高液限黏土保水性强、晾晒周期长、碾压效果差等特征，提出了一种新的晾晒降水方法和一种施工碾压机械组合和工艺。第一，高液限黏土作为弃方土料，价格较低，节约大量宝贵土地资源；第二，该工艺的成功运用可缩短施工晾晒和碾压时间，加快施工进度，具有良好的经济性与社会效应，具有广阔的应用前景。新的解决方案的研究和实施不仅是对已有方案的突破和革新，而且也符合我国可持续发展的需要，有利于提高公路建设水平，加快社会发展进程。

Description

路用高液限黏土降水及碾压工艺

技术领域

本发明属于交通建设的技术领域，尤其是涉及一种高液限黏土的路基填筑方法，特别是路用高液限黏土降水及碾压工艺。

背景技术

公开该背景技术部分的信息仅仅旨在增加对本发明的总体背景的理解，而不必然被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已经成为本领域一般技术人员所公知的现有技术。

高速公路的路基稳定性是高速公路施工过程中的关键问题，由于高速公路路基填料本身的物理性质(颗粒级配、风化程度和含水率等)、施工工艺以及施工质量的控制指标具有不确定性，造成了不同填料的路基对高速公路路基的寿命有很大的影响。但是，由于在部分地区受自然地质条件的限制,部分线路需穿越以高液限黏土为主的不良工程地质区域。高液限黏土指粒径在0.075mm以下的细粒含量超过50％、液限大于50％、塑性指数大于26的粘性土。高液限黏土广泛分布于北纬60°至南纬50°之间的40多个国家和地区，横穿赤道跨南北两大半球，遍及六大洲。我国是高液限黏土分布最广的国家之一，尤其是在长江与黄河的中下游，以及南部沿海和西南地区，高液限黏土最为发育，分布最为广泛。该类高液限黏土含有大量的蒙脱石、伊利石、高岭石等粘土矿物，粘粒及粉粒含量高。这两个特点决定了该类土具有较大的可塑性、粘滞性、弱膨胀性；其天然含水量高，不易晾晒，虽有发达的毛细孔，透水性却很差，易吸水且能长时间保持水分，吸水后承载力小、稳定性差，难以直接用于道路工程的路基填筑。若远距离调运其它路基填料，则会大幅增加工程建设成本；若高液限黏土弃之不用，将造成巨大的经济损失和环境问题。

《公路路基设计规范》和《公路路基施工技术规范》规定：液限大于50％，塑性指数大于26，CBR低于3％的土不能直接用于路基填筑，应按废弃或掺加外加剂进行改性处理。目前国内外对高液限黏土的改性已有较多研究，并取得了一定的进展，研究表明改性后的高液限黏土可以满足路基填筑施工的要求。但发明人发现：由于高液限黏土天然含水率过高，且短时间内难以通过常规翻晒将至施工允许的含水率；同时，传统的光轮压路机和冲击压路机难以压实至目标压实度，缺乏与之匹配的碾压工艺，导致高液限黏土并未能够广泛应用于路基填筑施工中，造成了资源的大量浪费。

发明内容

为了克服上述问题，本发明提供了一种改性高液限黏土路基填筑施工的方法，使高液限黏土由规范不允许使用的废弃土，改性成为可利用的路基填料，同时节省施工时间，提高施工效率和质量，降低工程造价。

为实现上述技术目的，本发明采用的技术方案如下：

一种路用高液限黏土降水及碾压工艺，包括：

以高液限黏土作为填土进行路堤填筑、布设包边土、上土推平、初碎并晾晒、精碎并晾晒、掺加改性剂并拌合、采用光轮压路机和羊足碾压路机进行组合碾压、检测，即得。

本申请研究一种快速、高效的高液限黏土降水工艺和路基碾压施工技术，有效地解决了高液限黏土在路基填筑施工中广泛应用的问题。

本申请研究发现：在进行高液限黏土填筑路基施工时，光轮压路机强振或三轮压路机对土体施加的应力易使土体快速形成较高的超静孔隙水压力，孔隙水沿粉粒间的通道上升至碾压表面，导致碾压表层土体湿软，压实效果较差。羊足碾压路机单位压强大，可刺破土体表层，利于土体中气体的排出和超静孔压的释放，迫使有效应力在一定深度内增大，但路基表面较为松散。因此，本申请采用光轮压路机和羊足碾压路机进行组合碾压，碾压后的路基密实、平整，施工效率高。

针对高液限黏土天然含水率过高、承载力小、稳定性差的问题，本申请对组合碾压的顺序进行优化，以提高碾压效率，保证路基质量。因此，在一些实施例中，所述组合碾压的顺序为先使用羊足碾压路机碾压4遍，再用光轮压路机收面1遍，填筑的路基性能满足规范和设计要求，若羊足碾压路机碾压超过4遍以后，会出现超压的现象。

本申请研究发现：若碾压力过小，无法有效地排出土体中气体、释放超静孔压，因此，在一些实施例中，所述光轮压路机和羊足碾压路机的规格皆为22吨及以上，碾压效果较好，路基的压实度和平整度好。

在一些实施例中，所述包边土采用液限＜50％、塑性指数＜26，渗透系数小于10^-4的粉质黏土，包边土的设计有效地保证整体的土与沙之间的材料性融合，提高路基的整体性和稳定性。

松铺系数的大小直接影响到铺筑厚度、平整度及压实效果，从而引起连锁反应影响到路面使用功能，但它受许多因素的影响，具有极强的不稳定性，时大时小，难以控制。因此，本申请中通过对整体施工工艺的综合考量以及高液限黏土施工的特点，进行系统摸索，在一些实施例中，所述上土推平过程中，松铺厚度控制为30±2cm，获得了较好的铺筑厚度、平整度及压实效果。

本申请研究发现：由于高液限黏土含水量高、可塑性、粘滞性、弱膨胀性较大，单纯的机械翻拌难以达到预期的含水率和路基强度。因此，在一些实施例中，所述初碎后，待表面稍硬，再进行精碎，使用冷再生拌合机破碎2次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土块粒径<2cm。利用其铣刨、破碎、拌合、摊铺、压实一体化的处理工艺，破碎至直径约为5～6cm的高液限黏土充分破碎，有效地提高了高液限黏土的强度和压实度、缩短了晾晒时间，使其能够满足《公路路基设计规范》和《公路路基施工技术规范》的要求。

本申请研究发现：五骅犁或旋耕犁的齿间距较大，只能初步将土块破碎至直径约为5～6cm，由于高液限黏土保水性较强，导致晾晒时间增加。而且若未对土体进行精碎就进行掺灰处理，改性剂与土块表面土体接触并被吸收，导致内部高含水率的土体并未进行改性处理，使路基土强度不足。因此，在一些实施例中，掺加改性剂并拌合过程中，冷再生拌合机拌合2～3次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土体与改性剂完全拌合均匀，提高了高液限黏土的改性效率和路基强度。

若高液限黏土的含水率过高，改性效果较差，因此，在一些实施例中，所述精碎处理后的土体，晾晒至含水率至最优含水率+5～6％，再在土体中掺加改性剂，改性效率高，提高了路基强度。

在压实过程中土或集料的含水量对所能达到的密实度起着很大的作用。实践证明含水量小时结构材料松散、稳定性差、不宜压实，含水量较大时则碾压成型困难,产生较大的轮迹、拥包、弹簧等现象,达不到规定的压实度、平整度。因此，在一些实施例中，掺加改性剂并拌合均匀的土体晾晒至最优含水率+2～3％，再进行稳压、刮平和碾压，提高了路基的压实度、平整度及稳定性，碾压效率高。

本发明还提供了任一上述的方法填筑的高液限黏土路基。

本发明的有益效果在于：

(1)高液限黏土作为弃方土料，价格较低，便于就地取材，避免远距离调运路基填土，节约大量宝贵土地资源，有效加快施工进度，可以降低施工成本。

(2)本发明提供了一种高液限黏土作为路基填料的施工方法和控制标准，保证路基性能满足规范和设计要求。

(3)该工艺的成功运用对取土比较困难的地区有着极其重要的意义，即可避免取土对当地的资源和环境产生破坏，又可以合理利用闲置弃土，具有绿色、环保的特点。最大程度地减少对周围环境的影响，具有广阔的应用前景。新的解决方案的研究和实施不仅是对已有方案的突破和革新，而且也符合我国可持续发展的需要，有利于提高公路建设水平，加快社会发展进程。

(4)本申请的操作方法简单、成本低、具有普适性，易于规模化生产。

附图说明

构成本申请的一部分的说明书附图用来提供对本申请的进一步理解，本申请的示意性实施例及其说明用于解释本申请，并不构成对本申请的不当限定。

图1为实施例1的施工流程图。

图2为实施例1的各步骤含水率变化情况。

图3为实施例1和对比例1、2的0cm深度处压实度对比情况。

图4为实施例1和对比例1、2的15cm深度处压实度对比情况。

图5为实施例1和对比例1、2的25cm深度处压实度对比情况。

具体实施方式

应该指出，以下详细说明都是例示性的，旨在对本申请提供进一步的说明。除非另有指明，本申请使用的所有技术和科学术语具有与本申请所属技术领域的普通技术人员通常理解的相同含义。

需要注意的是，这里所使用的术语仅是为了描述具体实施方式，而非意图限制根据本申请的示例性实施方式。如在这里所使用的，除非上下文另外明确指出，否则单数形式也意图包括复数形式，此外，还应当理解的是，当在本说明书中使用术语“包含”和/或“包括”时，其指明存在特征、步骤、操作、器件、组件和/或它们的组合。

正如背景技术所介绍的，针对目前高液限黏土天然含水率过高，且短时间内难以通过常规翻晒将至施工允许的含水率；以及传统的光轮压路机和冲击压路机难以压实至目标压实度，缺乏与之匹配的碾压工艺，导致高液限黏土并未能够广泛应用于路基填筑施工中，造成了资源的大量浪费的问题。因此，本发明提出一种路用高液限黏土降水及碾压工艺，包括以下步骤：

S1包边土布设：在高液限黏土作为填土进行路堤填筑的施工过程中，必须要有包边土施工。包边土采用液限＜50％、塑性指数＜26，渗透系数小于10^-4的粉质黏土。包边土填筑宽1m，松铺厚度与所填高液限黏土保持一致，保证高液限黏土填料与包边土处于相对水平的状态。施工前应准确测放出路堤边线及高液限黏土填料与包边土的分界线。

S2上土推平：根据渣土车的运输量和高液限黏土的松铺厚度计算出每车的摊铺面积，在作业面上标划出对应的格子，根据格子卸土，每个方格内倒一车土，确保土料的均匀性。卸土完成后用推土机将土体摊铺整平，确保土料摊铺均匀。

S3土体初碎并晾晒：摊铺完成后的黏土采用五骅犁或旋耕犁翻拌2遍以进行土团粉碎，并进行晾晒。

S4土体精碎并晾晒：至表面土体较为硬实后，采用冷再生拌合机对土体进行2遍破碎，至黏块直径小于2cm，进一步晾晒1d，可进行下一步施工。

S5掺加改性剂并拌合：由于高液限黏土物理力学指标不能满足路基填筑的要求，故需要掺加改性剂对土体进行改性，掺加改性剂过程采用推土机配合人工的方式进行，计算出每吨改性剂对应的土体面积，提前在作业面上布设相应网格，按照相应网格进行布灰。布设完成后，采用推土机将改性剂在网格内摊铺均匀，并采用人工方式对不均匀处进行补灰。改性剂掺加完成后，采用冷再生拌合机拌合，至土体与改性剂完全拌合均匀方可停止拌合。拌合完成后晾晒约0.5d，可进行稳压和刮平施工。

S6碾压：刮平完成后，对土体进行施工碾压工作。碾压时由路缘向路中心错位碾压，错位重叠宽度不小于40cm，碾压做到无漏压、无死角，确保碾压均匀。

S7检测：

①压实度检测：压实过程中需要详细记录压实度变化，每次碾压过后采用环刀法快速检测压实度，直到压实度满足设计要求，做好碾压记录和压实度曲线记录。每一层施工完成后，采用灌砂法对压实度进行检测。

②弯沉检测：在高液限黏土路基填筑完成后，采用贝克曼梁法对路基顶部的回弹弯沉值进行检测，采用落锤式弯沉仪对路基顶部动弯沉进行检测。

③回弹模量检测：在高液限黏土路基填筑完成后，采用承载板法测定路堤顶部静态回弹模量，采用落锤式弯沉仪对路基顶部动态回弹模量进行检测。

优选的，S1中包边土布设过程中，采用高液限黏土填料与包边土同步进行填筑的施工方法，本方法在质量控制方面较为易于控制。

优选的，S2中松铺厚度控制为30cm，通过上述技术方案，确保每层都能够被紧密压实，如每层松铺厚度太大，会导致拌合机无法将土料与改性剂拌合均匀的问题和无法将每层紧密压实的问题，严重影响路基的性能，导致路基在后期使用中容易发生大尺寸沉降。如每层松铺厚度太小，导致表面失水速度块，含水率较低，以致难以压实，随压实遍数的增加，水分上升使压实效果提高。且路堤松铺厚度过小时，表层水分散失过快，施工中需多次洒水，不经济。

优选的，S3中五骅犁破碎后，待表面稍硬，可提供冷再生拌合机施工作用的工作面后，进行S4的精碎工作，使用冷再生拌合机破碎2次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土块粒径<2cm。

优选的，S5中冷再生拌合机拌合2～3次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土体与改性剂完全拌合均匀。

碾压时高液限黏土的含水量控制是高液限黏土填筑路基施工工艺的核心，高液限黏土具有天然含水率高，表面失水块，晾晒后易在表面形成硬壳层，降低下部土体晾晒效果，保水性强等特点。通常情况下填料的含水率高于最佳含水率，因此，在每一步晾晒过程中需实时监测含水率变化。

优选的，S4中冷再生拌合机破碎完成后，需将土体晾晒至含水率至最优含水率+5～6％，方可在土体中掺加改性剂。

优选的，S5中冷再生拌合机将土体与改性剂拌合均匀后，需将土体晾晒至最优含水率+2～3％，方可进行下一步的稳压、刮平和碾压工序。

优选的，S6中碾压工艺采用先用羊足碾压路机碾压4遍，再使用光轮压路机碾压1遍进行光面处理。

以下通过具体的实施例对本申请的技术方案进行说明。

实施例1

高液限黏土路基填筑方法

具体施工方法为：提供了一种路基施工方法，包括以下步骤

S1包边土布设：在高液限黏土作为填土进行路堤填筑的施工过程中，必须要有包边土施工。包边土采用液限为31.19％、塑限为19.98％、塑性指数为11.21，最佳含水率为12％，最大干密度为1.915g/cm³的粉质黏土。包边土填筑宽1m，松铺厚度与所填高液限黏土保持一致，保证高液限黏土填料与包边土处于相对水平的状态。施工前应准确测放出路堤边线及高液限黏土填料与包边土的分界线。施工方式采用高液限黏土填料与包边土同步进行填筑的施工方法。

S2上土推平：高液限黏土路基填筑施工采用分层填筑的方法，所选用的高液限黏土液限为50.83％，塑限为24.14％，塑性指数为26.69，最佳含水率16.87％，最大干密度1.83g/cm³，根据高液限黏土的土体性质和拌合、碾压机械的施工参数，选取松铺厚度为30cm。根据渣土车的运输量和高液限黏土的松铺厚度计算出每车的摊铺面积，在作业面上标划出对应的格子，根据格子卸土，每个方格内倒一车土，确保土料的均匀性。卸土完成后用推土机将土体摊铺整平，确保土料摊铺均匀。

S3土块粉碎：摊铺完成后的黏土采用五骅犁翻拌2遍以粉碎大土块，为冷再生拌合机施工提供工作面，并进行晾晒。

S4土体精碎并晾晒：至表面土体较为硬实后，采用冷再生拌合机对土体进行2遍破碎，至土体粒径小于2cm，进一步晾晒1d，至含水率至最优含水率+5～6％，可掺加改性剂。

S5掺加改性剂：按前期室内试验确定的改性方案，采用6％掺量的IB-1改性剂对高液限黏土进行改性，IB-1改性剂为前期试验所确定的一种新型固废基高液限黏土改性剂，配比为：130份脱硫石膏，120份磷石膏，100份赤泥，70份石灰，460份制浆白泥。改性后的高液限黏土液限为47.27％，塑限为26.82％塑性指数为20.45，最佳含水率为18.12％，最大干密度为1.79g/cm3。掺加改性剂过程采用推土机配合人工的方式进行，计算出每吨改性剂对应的土体面积，提前在作业面上布设相应网格，按照相应网格进行布灰。布设完成后，采用推土机将改性剂在网格内摊铺均匀，并采用人工方式对不均匀处进行补灰。

S6拌和：布灰完成后，采用冷再生拌合机拌合，至土体与掺合料完全拌合均匀方可停止拌合。拌合完成后晾晒约0.5d，至含水率为22％可进行稳压和刮平施工。

S7碾压：拟定试验路压实机械组合为：22t光轮压路机+22t羊足碾压路机。碾压机械选用22t羊足碾压路机和22t光轮压路机组合使用。碾压顺序为先使用羊足碾压路机碾压4遍，再用光轮压路机收面1遍。压路机行驶速度为4km/h。碾压做到无漏压、无死角，确保碾压均匀。

S8检测：压实度检测：压实过程中需要详细记录压实度变化，每次碾压过后采用环刀法快速检测压实度，直到压实度满足设计要求，做好碾压记录和压实度曲线记录。每一层施工完成后，采用灌砂法对压实度进行检测。

对比例1

高液限黏土路基填筑方法

具体施工方法为：提供了一种路基施工方法，包括以下步骤

S1包边土布设：在高液限黏土作为填土进行路堤填筑的施工过程中，必须要有包边土施工。包边土采用液限＜50％、塑性指数＜26，渗透系数小于10^-4的粉质黏土。包边土填筑宽1m，松铺厚度与所填高液限黏土保持一致，保证高液限黏土填料与包边土处于相对水平的状态。施工前应准确测放出路堤边线及高液限黏土填料与包边土的分界线。施工方式采用高液限黏土填料与包边土同步进行填筑的施工方法。

S2上土推平：高液限黏土路基填筑施工采用分层填筑的方法，所选用的高液限黏土液限为50.83％，塑限为24.14％，塑性指数为26.69，最佳含水率16.87％，最大干密度1.83g/cm³，根据高液限黏土的土体性质和拌合、碾压机械的施工参数，选取松铺厚度为30cm。根据渣土车的运输量和高液限黏土的松铺厚度计算出每车的摊铺面积，在作业面上标划出对应的格子，根据格子卸土，每个方格内倒一车土，确保土料的均匀性。卸土完成后用推土机将土体摊铺整平，确保土料摊铺均匀。

S3土块粉碎：摊铺完成后的黏土采用五骅犁翻拌2遍以粉碎大土块，为冷再生拌合机施工提供工作面，并进行晾晒。

S4土体精碎并晾晒：至表面土体较为硬实后，采用冷再生拌合机对土体进行2遍破碎，至土体粒径小于2cm，进一步晾晒1d，至含水率至最优含水率+5～6％，可进掺加改性剂。

S5掺加改性剂：按前期室内试验确定的改性方案，采用6％掺量的IB-1改性剂对高液限黏土进行改性，IB-1改性剂为前期试验所确定的一种新型固废基高液限黏土改性剂，配比为：130份脱硫石膏，120份磷石膏，100份赤泥，70份石灰，460份制浆白泥。改性后的高液限黏土液限为47.27％，塑限为26.82％塑性指数为20.45，最佳含水率为18.12％，最大干密度为1.79g/cm³。掺加改性剂过程采用推土机配合人工的方式进行，计算出每吨改性剂对应的土体面积，提前在作业面上布设相应网格，按照相应网格进行布灰。布设完成后，采用推土机将改性剂在网格内摊铺均匀，并采用人工方式对不均匀处进行补灰。

S6拌和：布灰完成后，采用冷再生拌合机拌合，至土体与掺合料完全拌合均匀方可停止拌合。拌合完成后晾晒约0.5d，至含水率为22％可进行稳压和刮平施工。

S7碾压：拟定试验路压实机械组合为：22t光轮压路机。碾压机械选用22t光轮压路机。碾压顺序为使用光轮压路机碾压4遍。压路机行驶速度不超过4km/h。碾压做到无漏压、无死角，确保碾压均匀。

S8检测：压实度检测：压实过程中需要详细记录压实度变化，每次碾压过后采用环刀法快速检测压实度，直到压实度满足设计要求，做好碾压记录和压实度曲线记录。每一层施工完成后，采用灌砂法对压实度进行检测。

对比例2

高液限黏土路基填筑方法

具体施工方法为：提供了一种路基施工方法，包括以下步骤

S1包边土布设：在高液限黏土作为填土进行路堤填筑的施工过程中，必须要有包边土施工。包边土采用液限为31.19％、塑限为19.98％、塑性指数为11.21，最佳含水率为12％，最大干密度为1.915g/cm³的粉质黏土。包边土填筑宽1m，松铺厚度与所填高液限黏土保持一致，保证高液限黏土填料与包边土处于相对水平的状态。施工前应准确测放出路堤边线及高液限黏土填料与包边土的分界线。施工方式采用高液限黏土填料与包边土同步进行填筑的施工方法。

S2上土推平：高液限黏土路基填筑施工采用分层填筑的方法，所选用的高液限黏土液限为50.83％，塑限为24.14％，塑性指数为26.69，最佳含水率16.87％，最大干密度1.83g/cm³，根据高液限黏土的土体性质和拌合、碾压机械的施工参数，选取松铺厚度为30cm。根据渣土车的运输量和高液限黏土的松铺厚度计算出每车的摊铺面积，在作业面上标划出对应的格子，根据格子卸土，每个方格内倒一车土，确保土料的均匀性。卸土完成后用推土机将土体摊铺整平，确保土料摊铺均匀。

S3土块粉碎：摊铺完成后的黏土采用五骅犁翻拌4遍以粉碎土块，进一步晾晒至含水率至最优含水率+5～6％，可掺加改性剂。

S4掺加改性剂：按前期室内试验确定的改性方案，采用6％掺量的IB-1改性剂对高液限黏土进行改性，IB-1改性剂为前期试验所确定的一种新型固废基高液限黏土改性剂，配比为：130份脱硫石膏，120份磷石膏，100份赤泥，70份石灰，460份制浆白泥。改性后的高液限黏土液限为47.27％，塑限为26.82％塑性指数为20.45，最佳含水率为18.12％，最大干密度为1.79g/cm3。掺加改性剂过程采用推土机配合人工的方式进行，计算出每吨改性剂对应的土体面积，提前在作业面上布设相应网格，按照相应网格进行布灰。布设完成后，采用推土机将改性剂在网格内摊铺均匀，并采用人工方式对不均匀处进行补灰。

S5拌和：布灰完成后，采用冷再生拌合机拌合，至土体与掺合料完全拌合均匀方可停止拌合。拌合完成后晾晒约0.5d，至含水率为22％可进行稳压和刮平施工。

S6碾压：拟定试验路压实机械组合为：22t光轮压路机+22t羊足碾压路机。碾压机械选用22t羊足碾压路机和22t光轮压路机组合使用。碾压顺序为先使用羊足碾压路机碾压4遍，再用光轮压路机收面1遍。压路机行驶速度为4km/h。碾压做到无漏压、无死角，确保碾压均匀。

S7检测：压实度检测：压实过程中需要详细记录压实度变化，每次碾压过后采用环刀法快速检测压实度，直到压实度满足设计要求，做好碾压记录和压实度曲线记录。每一层施工完成后，采用灌砂法对压实度进行检测。

最后应该说明的是，以上所述仅为本发明的优选实施例而已，并不用于限制本发明，尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的技术人员来说，其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分进行等同替换。凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。上述虽然对本发明的具体实施方式进行了描述，但并非对本发明保护范围的限制，所属领域技术人员应该明白，在本发明的技术方案的基础上，本领域技术人员不需要付出创造性劳动即可做出的各种修改或变形仍在本发明的保护范围以内。

Claims (10)

1.一种路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，包括：

以高液限黏土作为填土进行路堤填筑、布设包边土、上土推平、初碎并晾晒、精碎并晾晒、掺加改性剂并拌合、采用光轮压路机和羊足碾压路机进行组合碾压、检测，即得。

2.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述组合碾压的顺序为先使用羊足碾压路机碾压4～5遍，再用光轮压路机收面1～2遍。

3.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述光轮压路机和羊足碾压路机的规格皆为22吨及以上。

4.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述包边土采用液限＜50％、塑性指数＜26，渗透系数小于10^-4的粉质黏土。

5.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述上土推平过程中，松铺厚度控制为30±2cm。

6.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述初碎后，待表面稍硬，再进行精碎，使用冷再生拌合机破碎2～3次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土块粒径<2cm。

7.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，掺加改性剂并拌合过程中，冷再生拌合机拌合2～3次，冷再生拌合机行驶速度不超过5km/h，至土体与改性剂完全拌合均匀。

8.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，所述精碎处理后的土体，晾晒至含水率至最优含水率+5～6％，再在土体中掺加改性剂。

9.如权利要求1所述的路用高液限黏土降水及碾压工艺，其特征在于，掺加改性剂并拌合均匀的土体晾晒至最优含水率+2～3％，再进行稳压、刮平和碾压。

10.权利要求1-9任一项所述的工艺填筑的高液限黏土路基。