CN110405172A - 一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法 - Google Patents

一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法 Download PDF

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Abstract

一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。利用本发明的方法可快速确定在一定设备和工艺条件下，控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的具体参数，从而避免了大量工业试验带来的浪费，缩短试验周期。

Description

一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，涉及一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法。
背景技术
以SAE4130-4140为代表的中碳CrMo钢具有成分稳定、有害元素低、钢质纯净度高、表面缺陷少等优点，使用时热处理质量稳定、硬度均匀，在风电用高强紧固件、发动机用高强紧固件、模具行业等都有着广泛用途。以SAE4140为例，SAE4140属于美国标准(ASTM A29/A 29M-05)，相当于日本标准的(JIS G4053-2008)SCM440和中国标准的42CrMo。SAE4140在成品的成分和性能上比中国的42CrMo标准严格的多，其中比较突出的就是成品碳的控制，中国标准的42CrMo要求C0.38-0.45％，成分允许符合GB/T222碳偏差规定，而SAE4140要求C0.38-0.43％，客户一般不执行碳偏差协议。由于大圆坯连铸机凝固速率慢，铸坯凝固过程中会形成粗大的低倍组织，导致坯材残留较严重的碳偏析和点状疏松类缺陷。特别是对于1/2R位置的碳偏析，往往成为成品碳超标的主要原因，因此，1/2R位置碳偏析的控制成为大圆坯SAE4140钢生产的技术难点。
很多冶金工作者致力于大圆坯连铸机1/2R位置的碳偏析形成机理和控制措施方面的研究，虽然形成这种碳偏析的机理早已明确，但是1/2R位置碳偏析控制手段方面进展缓慢，几乎没有一项可从根本上抑制这种偏析的有效方法。目前，就控制手段而言，有些存在着共识，例如：在减小碳成分目标、防止增碳、稳定浇注、软吹氩等方面，这些措施很多企业执行很到位，但是并不能有效控制1/2R位置的碳偏析。有些控制手段很多企业都在使用，但是存在争议，例如：有的认为低过热度浇注有利于扩大等轴晶，从而降低偏析；有的认为高过热度有利于柱状晶生长，扩大柱状晶区，从而降低偏析。有些控制手段一直存在着模糊认识，使用限度不明确，例如：结晶器电磁搅拌、二冷电磁搅拌虽然具有控制偏析的效果，但是不同的企业的调整方向千差万别。
到目前为止，在工厂大生产中，寻找各个控制参数对1/2R位置碳偏析的影响上，还集中在工业试验阶段，耗资巨大。特别是在多个控制参数的筛选和配合方面，试验探索周期长，不易实施。
因此，开发一种新的控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，不但具有迫切的研究价值，也具有良好的经济效益和工业应用潜力，这正是本发明得以完成的动力所在和基础。
发明内容
为了克服上述所指出的现有技术的缺陷，本发明人对此进行了深入研究，在付出了大量创造性劳动后，从而完成了本发明。
具体而言，本发明所要解决的技术问题是：提供一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，以缩短试验周期。
为解决上述技术问题，本发明的技术方案是：
一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。
其中，混晶区是指柱状晶与等轴晶过渡区。
在本发明中，作为一种改进，所述“凝固路径”是通过提取凝固前沿的平均温度梯度(G)和平均凝固速率(V)，并与经过校正后的二次枝晶间距λ2模型和枝晶转变CET模型进行联合，将这些凝固信息统一建立在一个二维G-V图的方式上得以实现的。
在本发明中，所述“凝固路径”模型是建立在铸坯凝固过程中凝固前沿的平均温度梯度(G)和平均凝固速率(V)基础之上的，铸坯凝固过程中枝晶前沿从表层向中心移动，连铸参数的变化直接体现在凝固前沿的平均温度梯度(G)和平均凝固速率(V)变化上，所以G和V才是凝固的根本参数。由于G和V的变化直接决定着二次枝晶间距，而二次枝晶间距基本与凝固偏析成正比，所以通过考察连铸参数对G和V的影响，来反应二次枝晶间距的变化，从而间接获得凝固偏析程度。同时，将枝晶转变(CET)数据进行量化，将这些凝固信息统一建立在一个二维G-V图，最终建立一定工艺条件下的“凝固路径”。
其中，所述连铸参数包括过热度、拉速、二冷、电搅速率。
在本发明中，作为一种改进，所述的控制混晶区(柱状晶与等轴晶过渡区)比例确定钢水过热度，混晶区的大小与1/2R碳偏析密切相关，采用“凝固路径”的方法确定钢水过热度，混晶区比例控制在5％-8％范围内。
铸坯低倍柱状晶与等轴晶之间存在过渡区，称为混晶区，混晶区的大小与碳正偏析密切相关，低过热度浇注的铸坯出现大的混晶区，有利于降低碳的正偏析程度，但过大的混晶区不利于控制钢水夹杂和疏松。
所述的控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，试验发现结晶器电磁搅拌导致柱状晶存在“软”、“硬”两种方式的转变，在搅拌强度不大的情况下，枝晶转变属于Hunt’CET模型范畴(即在柱状晶尖端形成一定体积分数的等轴晶晶核，发生软转变)，搅拌区域负偏析不明显，枝晶尖端富集溶质在搅拌力作用下迅速扩散；当搅拌较强时，枝晶转变变成了LKT模型范畴，导致枝晶尖端冲刷深度过深，碳易在凝固前沿集聚，同时因钢水流场的作用不利于碳的扩散和中心过热度的降低，在随后的枝晶转变区出现呈“黑带”的正偏析区。通过电搅实验可以发现负偏析越大对应的正偏析越严重，两者越趋向溶质上的守恒。
在本发明中，作为一种改进，调整结晶器电磁搅拌强度保证混晶区/等轴晶转变位置＜1/2R，同时满足混晶区比例控制在5％-8％范围内。
在本发明中，作为一种改进，所述的采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，将柱状晶/混晶转变位置对应的距弯月面距离当做特征长度(L冷)，控制整个冷却长度＞L冷-1000mm，二冷却强度控制方面，需满足铸坯在整个二次冷却区间表面温降在20℃-40℃范围内。
在本发明中，作为一种改进，所述的调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果，二冷电搅安装位置紧跟在整个冷却长度之后，位置在L冷+1000mm±500mm范围内，有效搅拌区域长度不小于550mm，搅拌方式为正反转，搅拌频率以低频(低于3.0Hz)为主以确保搅拌力的穿透性和均匀性，调整搅拌电流确保带有模糊(若隐若现)的轻微白亮带即可，不必过于追求搅拌电流和搅拌频率的搭配。
中碳CrMo钢易出现1/2R碳正偏析，该类钢种标准繁多，在本发明中，作为一种改进，钢种按照重量百分比，化学成分大致为C0.30-0.45％，Si≤0.4％，Mn0.4-0.9％，P≤0.035％，S≤0.035％，Cr0.8-1.2％，Mo0.1-0.3％，其余为Fe和残余元素。
在本发明中，作为一种改进，中碳CrMo钢大圆坯是指断面在φ450-φ800的大圆坯。
本发明采用Φ5mm合金钻头在Φ600圆坯横向低倍上沿着某条直径，从表面10mm、1/4R、2/4R、3/4R、5/4R、6/4R、7/4R、590mm，共8点进行取样，用红外碳硫分析仪分析碳含量，可以控制碳极差在0.05％以内。
本发明具有如下有益效果：
1)本发明跳出了单纯从控制参数入手的常规思路，从最本质的凝固前沿平均温度梯度和平均冷却速率入手，建立“凝固路径”模型，利用这一工具关键的控制参数进行了界定。
2)本发明明确了电磁搅拌使用限度对1/2R偏析的影响，结晶器电磁搅拌导致柱状晶存在“软”、“硬”两种方式的转变，“硬”转变方式下负偏析越大对应的正偏析越严重，两者越趋向溶质上的守恒。
3)本发明所涉及到的调整二冷电磁搅拌通过试验反复验证所得，效果明显，位置的重要性远远大于搅拌强度，按照调整搅拌电流确保带有模糊(若隐若现)的轻微白亮带即可，且不必过于追求搅拌电流和搅拌频率的搭配，对于中碳CrMo钢大圆坯1/2R偏析控制效果良好，这一控制思路明显不同于传统控制方式。
4)本发明中的特征断面在φ450-φ800，同时对其它需要控制碳极差的钢种也是一种有益参考。按照本发明的方法确定各关键控制参数的配合关系，减少了工业试验周期，大大降低了试验成本。
综上所述，本发明跳出了单纯从控制参数入手的常规思路，从最本质的凝固前沿平均温度梯度和平均冷却速率入手，进行系统分析。发现在控制措施方面，除常规的控制手段之外，过热度、二次冷却、结晶器电搅和二冷电搅四者才是控制1/2R位置碳偏析的关键参数，从而确定了主要控制手段。并进一步通过“凝固路径”的方法，摸索出一套控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法。利用本发明的方法可快速确定在一定设备和工艺条件下，控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的具体参数，从而避免了大量工业试验带来的浪费，缩短试验周期。
附图说明
图1 G-V凝固路径示意图。
图2a、图2b、图2c不同过热度下的G-V凝固路径。
图3冷却长度和二冷电搅位置确定方式。
图4结晶器电搅与偏析数据。
图5(a)过热度为15℃下的铸坯横断面酸洗低倍。
图5(b)过热度为40℃下的铸坯横断面酸洗低倍。
图6(a)二冷搅拌参数为200A\3.0Hz下的铸坯横断面酸洗低倍。
图6(b)二冷搅拌参数为250A\3.0Hz下的铸坯横断面酸洗低倍。
具体实施方式
下面结合具体的实施例对本发明进一步说明。但这些例举性实施方式的用途和目的仅用来例举本发明，并非对本发明的实际保护范围构成任何形式的任何限定，更非将本发明的保护范围局限于此。
本发明通过一定工艺参数建立“凝固路径”模型作为优化参数的工具，从而确定各生产参数，解决大圆坯1/2R位置碳偏析程度高的问题。其实施步骤具体如下：
本发明所控制的钢种为中碳CrMo钢，以紧固件用SAE4140为例(按照重量百分比，化学成分为C0.30-0.45％，Si≤0.4％，Mn0.4-0.9％，P≤0.035％，S≤0.035％，Cr0.8-1.2％，Mo0.1-0.3％，其余为Fe和残余元素)，生产中采用转炉炼钢、LF精炼、VD精炼、Φ600mm大圆坯连铸、铸坯入坑缓冷工艺。生产中采取常规控制措施，包括：炼钢工序防止钢水过氧化、LF精炼工序防止增碳、精确控制成分波动(目标±0.01％)、VD工序严格控制软吹氩强度、连铸工序规范中包烘烤和中包覆盖剂加入、采用液面自控和自动加渣，减少液面波动等等。
根据一定生产工艺参数，采用MATLAB M语言编写铸坯凝固计算模型，具体方法：1)，采用坯龄法将整个计算区域(铸坯)进行网格化，采用有限差分法建立一维凝固传热数学模型，并将数学模型在计算区域上进行离散化，带入边界条件进行计算；2)，在计算过程中提取并存储凝固前言数据，沿着温度梯度方向提取固液相线温度和两相区长度，从而确定平均温度梯度(G)，沿着拉速方向提取固液相线温度和凝固时间，从而确定平均冷却速率(V)；3)，利用G、V数据在二维平面进行网格离散化，具体工艺参数下的建立G-V图；4)至少取5块该生产工艺下的铸坯横向酸洗低倍，确定每一块的等轴晶区、混晶区、柱状晶区，从而获得一定生产工艺参数下的平均等轴晶区比例φ等和平均柱状晶比例φ柱，按照CET转变模型，确定Gn/V并在G-V图上以等值线的方式体现；5)将横向酸洗低倍，通过线切割制成20mm×20mm的小样，采用饱和苦味酸热浴酸蚀的方法显影二次枝晶间距λ2，按照二次枝晶模型，确定(G·V)m并在G-V图上以等值线的方式体现；6)通过G-V数据最终确定了适合本研究对象的“凝固路径”模型。如图1所示，图中横坐标为凝固前沿平均温度梯度(℃/m)，纵坐标为凝固前沿平均凝固速率(m/s)；图中黑色虚线为二次枝晶间距，棕色虚线为柱状晶/混晶转变点(10×109℃2m-1s-1)，绿色虚线为混晶/等轴晶转变点(5×109℃2m-1s-1)。
采用“凝固路径”模型作为工艺优化的工具，不同过热度下的G-V凝固路径见图2所示，可以看出随着过热度的降低，柱状晶/混晶区转变大大提前了，40℃和30℃枝晶转变位置几乎一致，但是10℃和5℃枝晶转变位置差距巨大，混晶区/等轴晶转变也有类似的规律。40℃-30℃过热度下混晶区宽度仅为8-12mm，而10℃-5℃过热度下混晶区宽度为24-40mm。混晶区越窄，存在碳正偏析区的程度越大。综合连浇、偏析、夹杂控制，按照混晶区比例5％-8％，确定最佳控制范围在15-25℃范围内，并进一步控制在18-22℃范围内最佳。
采用“凝固路径”模型作为工艺优化的工具，在20℃过热度下枝晶转变点处凝固位置见图3所示，从凝固路径来看，凝固坯壳的厚度为128mm，距离弯月面距离为6.8m(即特征长度L冷＝6.8m)，结晶器长度按照0.8m计，按照控制整个冷却长度＞L冷-1000mm，所以二冷长度应不低于5m，按照二次冷却区间表面温降在25℃-35℃范围内，按照“凝固路径”表面温度，计算比水量为0.12-0.18L/kg。图3也确定了二冷电搅的安装位置，即在距离弯月面7.3m-8.2m的位置，该位置是控制1/2R偏析的关键参数，在该位置处搅拌不仅可以起到降低温度梯度、提高凝固速率的效果，同时具有促使凝固前沿富集溶质扩散的作用。对改善偏析效果巨大。
结晶器电磁搅拌强度过大，较脆弱的枝晶尖端在“颈缩”和冲刷的作用下折断，成为游离晶核，而较稳固的枝晶尖端会迎着对流方向生产，产生细密的一、二次枝晶，富集溶质易在凝固前沿集聚，同时因钢水流场的作用不利于碳的扩散和中心过热度的降低，在随后的枝晶转变区出现呈“黑带状”的正偏析区。从图4结晶器电搅与偏析数据上明显看出200A 2Hz和300A 2Hz下，负偏析越大对应的正偏析越严重，两者越趋向溶质上的守恒。而90A 1.6Hz和120A1.6Hz能起到降低碳正偏析的作用。
下面结合附图及实施详例叙述本发明。
实施例1
一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，断面φ450的大圆坯，采用上述的步骤，根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。采用“凝固路径”的方法确定钢水过热度，混晶区比例控制在5％。同时，调整结晶器电磁搅拌强度保证混晶区/等轴晶转变位置＜1/2R；
所述的采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，将柱状晶/混晶转变位置对应的距弯月面距离当做特征长度(L冷)，控制整个冷却长度＞L冷-1000mm，二冷却强度控制方面，需满足铸坯在整个二次冷却区间表面温降在20℃。
二冷电搅安装位置紧跟在整个冷却长度之后，位置在L冷+500mm，有效搅拌区域长度为550mm，搅拌方式为正反转，搅拌频率以低频3.0Hz为主以确保搅拌力的穿透性和均匀性，调整搅拌电流确保带有模糊(若隐若现)的轻微白亮带即可，不必过于追求搅拌电流和搅拌频率的搭配。
中碳CrMo钢易出现1/2R碳正偏析，该类钢种标准繁多，在本发明中，作为一种改进，钢种按照重量百分比，化学成分为C0.30％，Si0.4％，Mn0.4％，P0.035％，S0.035％，Cr0.8％，Mo0.1％，其余为Fe和残余元素。
实施例2
一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，断面φ800的大圆坯，采用上述的步骤，根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。采用“凝固路径”的方法确定钢水过热度，混晶区比例控制在8％。同时，调整结晶器电磁搅拌强度保证混晶区/等轴晶转变位置＜1/2R；
所述的采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，将柱状晶/混晶转变位置对应的距弯月面距离当做特征长度(L冷)，控制整个冷却长度＞L冷-1000mm，二冷却强度控制方面，需满足铸坯在整个二次冷却区间表面温降在40℃。
二冷电搅安装位置紧跟在整个冷却长度之后，位置在L冷+1500mm，有效搅拌区域长度1500mm，搅拌方式为正反转，搅拌频率以低频1.2Hz为主以确保搅拌力的穿透性和均匀性，调整搅拌电流确保带有模糊(若隐若现)的轻微白亮带即可，不必过于追求搅拌电流和搅拌频率的搭配。
中碳CrMo钢易出现1/2R碳正偏析，该类钢种标准繁多，在本发明中，作为一种改进，钢种按照重量百分比，化学成分大致为C0.45％，Si0.4％，Mn0.9％，P0.035％，S0.035％，Cr1.2％，Mo0.3％，其余为Fe和残余元素。
实施例3
一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，断面φ600的大圆坯，采用上述的步骤，根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。采用“凝固路径”的方法确定钢水过热度，混晶区比例控制在7％。同时，调整结晶器电磁搅拌强度保证混晶区/等轴晶转变位置＜1/2R；
所述的采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，将柱状晶/混晶转变位置对应的距弯月面距离当做特征长度(L冷)，控制整个冷却长度＞L冷-1000mm，二冷却强度控制方面，需满足铸坯在整个二次冷却区间表面温降在30℃。
二冷电搅安装位置紧跟在整个冷却长度之后，位置在L冷+1000mm，有效搅拌区域长度1000mm，搅拌方式为正反转，搅拌频率以低频2.0Hz为主以确保搅拌力的穿透性和均匀性，调整搅拌电流确保带有模糊(若隐若现)的轻微白亮带即可，不必过于追求搅拌电流和搅拌频率的搭配。
中碳CrMo钢易出现1/2R碳正偏析，该类钢种标准繁多，在本发明中，作为一种改进，钢种按照重量百分比，化学成分大致为C0.40％，Si0.3％，Mn0.6％，P≤0.035％，S0.030％，Cr1.0％，Mo0.2％，其余为Fe和残余元素。
实施例4
某钢厂采用转炉炼钢-LF精炼-VD真空-R16m弧Φ600mm大圆坯连铸-缓冷工艺生产SAE4140钢坯，具体参数：转炉冶炼一次拉碳，防止钢水过氧化；出钢后采用碳粉增碳，控制底吹氩强度和增碳量；精炼控制温度和合金化顺序，合金化后增碳，准确控制目标碳在0-0.01％；VD采用高真空度＜67Pa下保持15min,破空后软吹≥20min；连铸过热度15℃和40℃两种情况，拉速0.24m/min，M-EMS电磁搅拌参数90A、1.6Hz，S-EMS电磁搅拌参数200A、3.0Hz，二冷长度5m，冷却强度0.18L/min。生产取铸坯低倍，缓冷后采用Φ5mm合金钻头在Φ600圆坯沿着某条直径，从表面10mm、1/4R、2/4R、3/4R、5/4R、6/4R、7/4R、590mm，共8点进行取样，用红外碳硫分析仪分析碳含量。图5(a)过热度为15℃，碳极差为0.048％；图5(b)过热度为40℃，碳极差为0.081％。
实施例5
与实施例1不同之处：连铸过热度22℃，电磁搅拌参数90A、1.6Hz，S-EMS电磁搅拌参数200A、3.0Hz和250A，3.0Hz两种情况。图6(a)二冷搅拌参数为200A，3.0Hz，碳极差为0.050％。图6(b)二冷搅拌参数为250A，3.0Hz，碳极差为0.054％。
应当理解，这些实施例的用途仅用于说明本发明而非意欲限制本发明的保护范围。此外，也应理解，在阅读了本发明的技术内容之后，本领域技术人员可以对本发明作各种改动、修改和/或变型，所有的这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的保护范围之内。

Claims (10)

1.一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：根据具体工艺参数建立“凝固路径”模型来作为优化参数的工具，控制混晶区比例确定钢水过热度，控制结晶器电磁搅拌强度防止“硬”搅拌模式的出现，采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果。
2.根据权利要求1所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：所述“凝固路径”是通过提取凝固前沿的平均温度梯度(G)和平均凝固速率(V)，并与经过校正后的二次枝晶间距λ2模型和枝晶转变CET模型进行联合，将这些凝固信息统一建立在一个二维G-V图的方式上得以实现的。
3.根据权利要求2所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：所述的控制混晶区比例确定钢水过热度，混晶区的大小与1/2R碳偏析密切相关，采用“凝固路径”的方法确定钢水过热度，混晶区比例控制在5％-8％范围内。
4.根据权利要求3所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：调整结晶器电磁搅拌强度保证混晶区/等轴晶转变位置＜1/2R。
5.根据权利要求4所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：所述的采用“凝固路径”的方法确定冷却方式，将柱状晶/混晶转变位置对应的距弯月面距离当做特征长度L冷，控制整个冷却长度＞L冷-1000mm。
6.根据权利要求5所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：二冷却强度控制方面，满足铸坯在整个二次冷却区间表面温降在20℃-40℃范围内。
7.根据权利要求6所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：所述的调整二冷电磁搅拌以保证搅拌效果，二冷电搅安装位置紧跟在整个冷却长度之后，位置在L冷+1000mm±500mm范围内，有效搅拌区域长度不小于550mm，搅拌方式为正反转，搅拌频率以低频为主以确保搅拌力的穿透性和均匀性。
8.根据权利要求7所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：搅拌频率低于3.0Hz。
9.根据权利要求1所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：钢种按照重量百分比，化学成分为C0.30-0.45％，Si≤0.4％，Mn0.4-0.9％，P≤0.035％，S≤0.035％，Cr0.8-1.2％，Mo0.1-0.3％，其余为Fe和残余元素。
10.根据权利要求9所述的一种控制中碳CrMo钢大圆坯1/2R碳偏析的方法，其特征在于：中碳CrMo钢大圆坯是指断面在φ450-φ800的大圆坯。
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