CN110320803A

CN110320803A - 一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法

Info

Publication number: CN110320803A
Application number: CN201910612924.XA
Authority: CN
Inventors: 胡钦华; 陈佰满; 林有胜; 肖汉敏; 陈文杰
Original assignee: Dongguan University of Technology
Current assignee: Dongguan University of Technology
Priority date: 2019-07-09
Filing date: 2019-07-09
Publication date: 2019-10-11
Anticipated expiration: 2039-07-09
Also published as: CN110320803B

Abstract

本发明涉及超超临界机组技术领域，具体涉及一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，该发明包括A、建立升负荷速率β、功率P_e和超超临界直流锅炉燃料消耗量B关系式；B、对因变量原始数据进行聚类分析；C、对聚类分析得到的运行参数数据库进行标准化处理；D、通过步骤B和C建立运行参数数据库，并建立各因变量与无量纲化变量关系式；E、通过上述步骤，建立升负荷速率与机组锅炉燃料消耗量B的计算模型，求解获得机组最优的升负荷速率；本发明获得了机组变负荷过程中的优选升负荷速率，避免了需要通过耗时长、耗费大的试验方法获取优化升负荷速率的不足，能为超超临界机组调峰变负荷运行提供指导，深度挖掘节能潜力。

Description

一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法

技术领域

本发明涉及超超临界机组技术领域，更具体地说，涉及一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法。

背景技术

随着煤电装机容量不断提高与可再生能源发电迅速，电力市场正处于供过于求的局面。各燃煤机组负荷分配竞争日益激烈，越来越多的大型火电机组频繁参与调峰任务。大型燃煤机组参与调峰要求其具有较高的负荷变化灵活性，即满足在较大负荷区间内平稳运行，同时又具有较高的变负荷速率。在此背景下，机组调峰负荷波动较大，变负荷频次和幅度也相继增加。

以往大型机组参与调峰的负荷范围较小，在满足负荷调峰时间下，达到目标负荷即可。因此变负荷过程历时较短，运行人员并未从优选升降负荷速率角度去考虑如何在变负荷过程中减少能源消耗。随着能源总量控制与节能减排的双重压力，加之大型机组年均运行负荷下降，如何进一步挖掘大型燃煤机组的节能潜力成为学者与工程人员关注的方向之一。

调峰过程中机组负荷处于瞬变状态，由于不同升负荷速率下引起参数偏离程度不一，这就导致设备运行状态不在最佳状态，引起额外的能量损失大小也不一样。总体上来说，在升负荷过程中，机组评价发电煤耗大于稳定负荷，而降负荷过程则正好相反。因此，需要研究在频繁的升负荷中如何选择合适的负荷变化速率，才能保证电网调度时间的要求，又能减少这个过程的能量消耗。因此，加强研究大型燃煤机组在变负荷情况下运行特性对机组参与电网调峰具有重要的意义。

文献《超超临界机组瞬变负荷对供电煤耗率的影响》对1036MW超超临界燃煤机组进行了瞬变负荷试验，通过调整负荷升降速率、幅度、波动次数对机组进行动态供电煤耗率分析，获得了机组最佳的最佳负荷升速率、最佳调节方式。该文献提供了一种通过机组试验获得负荷升降优化速率的办法。

文献《燃气轮机在AGC投入情况下负荷变化速率的优化》针对机组老化情况，从升/降负荷速率对机组寿命损耗的影响、不同升/降负荷速率对机组本身效率的影响和满足电网负荷响应要求这三方面考虑，通过变负荷速率优化试验获得了燃气轮机在AGC投入情况下最优的负荷变化速率：升负荷速率—8MW/min；降负荷速率—6MW/min。但是该文献并未考虑升降负荷过程中机组能耗问题，且是燃气轮机机组，同样无法给现有燃煤机组提供优选升负荷速率的计算模型或方法。

从上述研究文献可知，虽有论文研究升降负荷速率对机组能耗特性的影响，但最终获得机组较优的升降负荷速率均是通过试验办法实现的。这种方法耗时长、耗费大，对于不同能耗特性的燃煤机组无法大规模推广。

现有技术中，对于超超临界直流锅炉的锅炉燃料消耗量B(t/h)计算的关系式为:

其中，η_b—锅炉效率，％；Q_f—燃料热值，kJ/kg；D_sh—主蒸汽流量，t/h；h″_sh—主蒸汽焓值，kJ/kg；h_fw—给水焓值，kJ/kg；D_rh—再热蒸汽流量，t/h；h_r”_h—再热出口蒸汽焓值，kJ/kg；h_r'_h—再热进口蒸汽焓值，kJ/kg。

上述关系式(1)未考虑升负荷速率，存在不足。

其中，b为发电标准煤耗率(g/kWh)，其计算的关系式为:

Pe＝P₀+β×t (3)

其中，Pe—机组发电功率，MW；P₀—机组升负荷初始发电功率，MW；β—机组升负荷速率，MW/min；t—升负荷时间，min。

其中，η_b、D_sh、D_rh、b、Pe、P₀、β和t均为超超临界燃煤机组的性能参数。

发明内容

本发明要解决的技术问题在于，针对现有技术的上述缺陷，提供一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法。

本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：

一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，包括：

A、基于超超临界机组锅炉运行原理，建立超超临界直流锅炉燃料消耗量B与升负荷速率β和功率P_e的关系式，即因变量与变量P_e和变量β函数关系，所述关系式为：

B、对因变量原始数据进行聚类分析以挖掘数据之间内在关系；

C、对聚类分析得到的运行参数数据库进行标准化处理后，进行超超临界机组的性能参数拟合计算，以解决运行参数测量尺度不一致的问题；

D、通过步骤B和C建立运行参数数据库，建立各因变量与无量纲化变量Pe'和β'的关系式；

E、通过步骤A、B、C与D，建立升负荷速率与超超临界直流锅炉燃料消耗量B(t/h)的计算模型关系式，通过求解极值解，获得机组最优的升负荷速率，所述计算模型关系式为：

进一步地，所述步骤B包括：

B1、从采集的因变量原始数据库中取出K个样本运行参数作为初始的聚类中心；

B2、采用欧氏距离计算公式，计算其余的因变量运行参数到各个初始聚类中心的距离，根据该距离将样本归到离所述因变量运行参数最近的聚类中心所在的类，并重新计算每一个新类样本的平均值，将所述新类样本的平均值作为新的聚类中心，其中，欧氏距离计算公式为：

B3、选取样本重复操作步骤B2，直到所有样本归入相应数据类中；

B4、判断每个所述数据类的算术平均值的标准差是否均小于设定的数值，若是，则表示每个数据类的算术平均值均满足收敛要求，结束计算；若不是，则表示每个数据类的算术平均值不满足收敛要求，并且返回执行步骤B1。

进一步地，所述的步骤C包括标准化处理采用无量纲化方法，关系式为：

Pe'＝Pe/Pe_max；

β'＝β/β_max。

进一步地，所述因变量原始数据的采集参数包括：机组功率Pe、机组升负荷速率β、锅炉效率η_b、主蒸汽压力P_sh、主蒸汽温度T_sh、主蒸汽流量D_sh、给水压力P_fw、给水温度T_fw、热再热蒸汽压力P″_rh、热再热蒸汽温度T″_rh、冷再热蒸汽压力P′_rh、冷再热蒸汽温度T′_rh和再热蒸汽流量D_rh。

进一步地，所述的步骤D具体包括：

D1、建立锅炉效率η_b与变量Pe'和β'的关系式：

η_b＝a₁×Pe'²+a₂×Pe'+a₃×β'²+a₄×β+a₅；

D2、建立主蒸汽压力P_sh与变量Pe'和β'的关系式：

P_sh＝b₁×Pe'+b₂×β'+b₃；

D3、建立主蒸汽温度T_sh与变量Pe'和β'的关系式：

T_sh＝c₁×Pe'+c₂×β'+c₃；

D4、建立主蒸汽流量D_sh与变量Pe'和β'的关系式：

D_sh＝d₁×Pe'²+d₂×β'²+d₃×Pe'+d₄×β'+d₅；

D5、建立给水压力P_fw与变量Pe'和β'的关系式：

P_fw＝e₁×Pe'+e₂×β'+e₃；

D6、建立给水温度T_fw与变量Pe'和β'的关系式：

T_fw＝f₁×Pe'+f₂×β'+f₃；

D7、建立再热蒸汽出口压力P″_rh与变量Pe'和β'的关系式：

P″_rh＝g₁×Pe'+g₂×β'+g₃；

D8、建立再热蒸汽出口温度T″_rh与变量Pe'和β'的关系式：

T″_rh＝h₁×Pe'+h₂×β'+h₃；

D9、建立再热蒸汽进口压力P′_rh与变量Pe'和β'的关系式：

P′_rh＝i₁×Pe'+i₂×β'+i₃；

D10、建立再热蒸汽进口温度T′_rh与变量Pe'和β'的关系式：

T′_rh＝j₁×Pe'+j₂×β'+j₃；

D11、建立再热蒸汽流量D_rh与变量Pe'和β'的关系式：

D_rh＝k₁×P_e'²+k₂×β'²+k₃×P_e'+k₄×β'+k₅。

本发明的有益效果在于：本发明基于超超临界机组的运行机理，通过聚类算法、无量纲化方式建立了考虑升负荷速率参数的机组锅炉燃料消耗量计算模型，进而获得了机组变负荷过程中的优选升负荷速率，避免了需要通过耗时长、耗费大的试验方法获取优化升负荷速率的不足，依据机组运行特性，快速、准确的计算出优化升负荷速率，能为超超临界机组调峰变负荷运行提供指导，深度挖掘节能潜力。该计算方法科学有效、快速准确，具有广泛的运用前景。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将结合附图及实施例对本发明作进一步说明，下面描述中的附图仅仅是本发明的部分实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他附图：

图1是本发明提供的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的聚类分析结果的展示图；

图2是本发明提供的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的机组动态积分供电煤耗与升负荷速率的关系图；

图3是本发明提供的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法的步骤流程图。

具体实施方式

为了使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整的描述，显然，所描述的实施例是本发明的部分实施例，而不是全部实施例。基于本发明的实施例，本领域普通技术人员在没有付出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明的保护范围。

如图1～3所示，一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，包括以下步骤：

A、基于超超临界机组锅炉运行原理，建立超超临界直流锅炉燃料消耗量B与功率P_e(MW)和升负荷速率β(MW/min)的内在逻辑关系公式，即公式(1)中的因变量与变量P_e和β函数关系，如下式所示：

B、对因变量原始数据进行聚类分析，挖掘数据之间内在关系。

上述因变量原始数据的采集参数包括：机组发电功率Pe(MW)、机组升负荷速率β(MW/min)、锅炉效率η_b(％)、主蒸汽压力P_sh(MPa)、主蒸汽温度T_sh(℃)、主蒸汽流量D_sh(t/h)、给水压力P_fw(MPa)、给水温度T_fw(℃)、热再热蒸汽压力P″_rh(MPa)、热再热蒸汽温度T″_rh(℃)、冷再热蒸汽压力P′_rh(MPa)、冷再热蒸汽温度T′_rh(℃)和再热蒸汽流量D_rh(t/h)。

进一步的，上述步骤B具体包括：

B2、采用欧氏距离计算公式(5)，计算其余的因变量运行参数到各个初始聚类中心的距离。根据该距离将样本归到离上述因变量运行参数最近的那个聚类中心所在的类。与此同时，重新计算每一个新类样本的平均值，将样本均值作为新的聚类中心。

其中，d(X_i,X_j)表示样本运行参数X_i和样本运行参数X_j之间的欧式距离，m为样本的空间维数，z＝1,2，……m。

B3、选取样本重复操作步骤B2，直到所有样本归入相应类中。

B4、判断每个数据类的算术平均值的标准差是否均小于设定的数值，若是，则表示每个数据类的算术平均值均满足收敛要求，结束计算；反之，则表示每个数据簇的算术平均值不满足收敛要求，并且返回执行步骤B1。

进一步作为优选的实施方式，所述B1步骤中的K取值可在7至10之间。

C、在进行超超临界机组的性能参数拟合计算前，对聚类得到的数据进行无量纲化标准化处理，标准化处理后再进行超超临界机组的性能参数拟合计算，拟合构成的新函数对原参数内在的联系并不影响。

进一步的，上述步骤C标准化方法采用无量纲化标准化处理如(6)和(7)所示：

Pe'＝Pe/Pe_max (6)

β'＝β/β_max (7)

本实施例中Pe_max和β_max分别为1000MW和20MW/min，又因机组调峰运行中最小负荷不低于400MW，因此无量纲化后的Pe'的数值在[0.4,1]内，而无量纲化后的β'数值落在区间[0,1]内。

D、通过步骤B和C建立运行参数数据库，依据超超临界机组的运行特性，从而构建各因变量与无量纲化变量Pe'和β'的关系式。

进一步的，所述步骤D包括：

D1、依据超超临界机组的运行特性，升负荷过程中锅炉效率与机组所带的负荷有关，相比于机组负荷，升负荷速率带来的影响可以忽略不计。建立锅炉效率η_b与变量Pe'和β'的关系式：

η_b＝a₁×Pe'²+a₂×Pe'+a₃×β'²+a₄×β+a₅ (8)

其中a₁、a₂、a₃、a₄和a₅为该关系式(8)的线性参数。本实施例中，锅炉效率η_b与变量Pe'和β'的关系式为：

η_b＝-2.633×Pe'²+6.249×Pe'+90.69 (9)

D2、依据超超临界机组的运行特性，升负荷过程中，定滑定复合变压调节运行是一种较为节能安全的负荷调节方法，建立主蒸汽压力P_sh与变量Pe'的关系式：

P_sh＝b₁×Pe'+b₂×β'+b₃ (10)

其中b₁、b₂和b₃为该关系式(10)的线性参数。本实施例中，查询该机组运行规程，机组定滑定复合变压运行时遵循以下变化过程，无量纲功率Pe'为0.4-0.5时，压力为13.6MPa；Pe'为0.5-0.9时，压力与功率呈线性关系；Pe'为0.9-1.0时，压力为25MPa。主蒸汽压力与升负荷速率无关，建立主蒸汽压力P_sh与变量Pe'的关系式，即：

D3、依据超超临界机组的运行特性，建立主蒸汽温度T_sh与变量Pe'和β'的关系式：

T_sh＝c₁×Pe'+c₂×β'+c₃ (12)

其中c₁、c₂和c₃为该关系式(12)的线性参数。本实施例中，复合变压运行主要调节的是主蒸汽压力，主蒸汽温度则基本保持不变。主蒸温度与升负荷速率无关，即主蒸汽温度T_sh：

T_sh＝605±5℃ (13)

通过步骤D2和D3，结合水和水蒸汽热力特性表，可获得主蒸汽焓值h″_sh。

D4、依据聚类分析结果进行拟合分析后，发现主蒸汽流量D_sh与Pe'和β'是呈曲面分布，即关系式是二元二次。这说明在不同升负荷速率β'下，主蒸汽流量D_sh与功率Pe'之间的响应关系与稳态时候是不一样的。依据超超临界机组的运行特性，建立主蒸汽流量D_sh与变量Pe'和β'的关系式：

D_sh＝d₁×Pe'²+d₂×β'²+d₃×Pe'+d₄×β'+d₅ (14)

其中d₁、d₂、d₃、d₄和d₅为该关系式(14)的线性参数。本实施例中，该关系式为：

D_sh＝2022.981×Pe'²+532.154×β'²+539.831×Pe'-514.589×β'+287.545 (15)

D5、依据超超临界机组的运行特性，建立给水压力P_fw与变量Pe'和β'的关系式：

P_fw＝e₁×Pe'+e₂×β'+e₃ (16)

其中e₁、e₂高温e₃为该关系式(16)的线性参数。本实施例中，给水压力与升负荷速率基本无关，可忽略不计。则给水压力P_fw与变量Pe'的关系式为：

P_fw＝27×Pe'+3.411 (17)

D6、依据超超临界机组的运行特性，建立给水温度T_fw与变量Pe'和β'的关系式：

T_fw＝f₁×Pe'+f₂×β'+f₃ (18)

其中f₁、f₂和f₃为该关系式(18)的线性参数。本身实施例中，给水温度与升负荷速率基本无关，可忽略不计。则给水温度T_fw与变量Pe'的关系式，即：

T_fw＝80×Pe'+218.8 (19)

通过步骤D5和D6，结合水和水蒸汽热力特性表，可获得给水焓值h_fw。

D7、依据超超临界机组的运行特性，建立再热蒸汽出口压力P″_rh与变量Pe'和β'的关系式：

P″_rh＝g₁×Pe'+g₂×β'+g₃ (20)

其中g₁、g₂和g₃为该关系式(20)的线性参数。本实施例中，再热蒸汽出口压力与升负荷速率基本无关，则再热蒸汽出口压力P_r”_h与变量Pe'的关系式，即：

P″_rh＝4Pe'+0.080 (21)

D8、依据超超临界机组的运行特性，建立再热蒸汽出口温度T″_rh与变量Pe'和β'的关系式，即：

T″_rh＝h₁×Pe'+h₂×β'+h₃ (22)

其中h₁、h₂和h₃为该关系式(22)的线性参数。本实施例中，与上述主蒸汽温度T_sh相同，再热蒸汽出口温度基本保持不变，即再热蒸汽温度T″_rh：

T″_rh＝603±5℃ (23)

通过步骤D7和D8，结合水和水蒸汽热力特性表，可获得再热出口蒸汽焓值h″_rh。

D9、依据超超临界机组的运行特性，建立再热蒸汽进口压力P′_rh与变量Pe'的关系式：

P″_rh＝i₁×Pe'+i₂×β'+i₃ (24)

其中i₁、i₂和i₃为该关系式(24)的线性参数。本实施例中，再热蒸汽进口压力与升负荷速率基本无关，则再热蒸汽进口压力P_r'_h与变量Pe'的关系式，即

P′_rh＝4P_e'+0.102 (25)

D10、依据超超临界机组的运行特性，建立再热蒸汽流量D_rh与变量Pe'和β'的关系式：

T′_rh＝j₁×Pe'+j₂×β'+j₃ (26)

其中j₁、j₂和j₃为该关系式(26)的线性参数。本实施例中，再热蒸汽进口温度的波动比主蒸汽温度和再热蒸汽出口温度大。但在计算再热蒸汽进口焓值时，发现温度改变10℃，焓值的偏差也不超过1％，为了简化模型和后期计算，假设冷再热蒸汽温度为347±5℃，这种假设带来的误差很少，完全满足工程的应用。即，再热蒸汽进口温度T′_rh:

T′_rh＝347±5℃ (27)

通过步骤D9和D10，结合水和水蒸汽热力特性表，可获得再热进口蒸汽焓值h′_rh。

D11、与主蒸汽流量聚类分析结果后的拟合分析结果相同，再热蒸汽流量D_rh与Pe'和β'是呈曲面分布，即关系式是二元二次。依据超超临界机组的运行特性，建立再热蒸汽流量D_rh与变量Pe'和β'的关系式：

D_rh＝k₁×P_e'²+k₂×β'²+k₃×P_e'+k₄×β'+k₅ (28)

其中k₁、k₂、k₃、k₄和k₅为该关系式(28)的线性参数。本实施例中，再热蒸汽流量D_rh与变量Pe'和β'的关系式，即：

D_rh＝2077.736×Pe'²+30.9073×β'²+191.606×Pe'-24.745×β'+184.460 (29)

E、通过步骤A、B、C与D，建立了考虑升负荷速率参数的机组锅炉燃料消耗量B(t/h)计算模型关系式：

该计算模型为多元函数，通过求解多元函数的极值解，获得机组最优的升负荷速率。本实施例中，计算模型关系式如下：

进一步的，将超超临界直流锅炉燃料消耗量B(t/h)转化为动态积分供电煤耗，可更为清晰的展示升负荷速率与超超临界直流锅炉燃料消耗量B之间的关系式：

其中，b_cp为动态积分标准供电煤耗，g/(kW·h)；t₁和t₂分别为升负荷开始和结束的时间；ξ_ap为厂用电率，％。

如图2所示，通过本发明建立的计算模型，获得了该机组最优的升负荷速率为10MW/min，此种方式下动态供电标准煤耗最低，为286.10g/kW·h。机组在9MW/min，11MW/min和12MW/min升负荷速率下，动态供电标准煤耗也相对较低，分别为286.18g/kW·h，286.64g/kW·h和287.38g/kW·h。因此，该超超临界机组在实际运行中可选择9MW/min～12MW/min区间内的升负荷速率。

应当理解，对本领域普通技术人员来说，可以根据上述说明加以改进或变换，而所有这些改进和变换都应属于本发明所附权利要求的保护范围。

Claims

1.一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，其特征在于，包括：

C、对聚类分析得到的运行参数数据库进行标准化处理后，进行超超临界机组的性能参数拟合计算；

2.根据权利要求1所述的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，其特征在于，所述步骤B包括：

3.根据权利要求1所述的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，其特征在于，所述的步骤C包括标准化处理采用无量纲化方法，关系式为：

Pe'＝Pe/Pe_max；

β'＝β/β_max。

4.根据权利要求1所述的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，其特征在于，所述因变量原始数据的采集参数包括：机组功率Pe、机组升负荷速率β、锅炉效率η_b、主蒸汽压力P_sh、主蒸汽温度T_sh、主蒸汽流量D_sh、给水压力P_fw、给水温度T_fw、热再热蒸汽压力P”_rh、热再热蒸汽温度T”_rh、冷再热蒸汽压力P’_rh、冷再热蒸汽温度T’_rh和再热蒸汽流量D_rh。

5.根据权利要求4所述的一种超超临界燃煤机组优选升负荷速率的计算方法，其特征在于，所述的步骤D具体包括：

D1、建立锅炉效率η_b与变量Pe'和β'的关系式为：

η_b＝a₁×Pe'²+a₂×Pe'+a₃×β'²+a₄×β+a₅；

D2、建立主蒸汽压力P_sh与变量Pe'和β'的关系式：

P_sh＝b₁×Pe'+b₂×β'+b₃；

D3、建立主蒸汽温度T_sh与变量Pe'和β'的关系式：

T_sh＝c₁×Pe'+c₂×β'+c₃；

D4、建立主蒸汽流量D_sh与变量Pe'和β'的关系式：

D_sh＝d₁×Pe'²+d₂×β'²+d₃×Pe'+d₄×β'+d₅；

D5、建立给水压力P_fw与变量Pe'和β'的关系式：

P_fw＝e₁×Pe'+e₂×β'+e₃；

D6、建立给水温度T_fw与变量Pe'和β'的关系式：

T_fw＝f₁×Pe'+f₂×β'+f₃；

D7、建立再热蒸汽出口压力P”_rh与变量Pe'和β'的关系式：

P”_rh＝g₁×Pe'+g₂×β'+g₃；

D8、建立再热蒸汽出口温度T”_rh与变量Pe'和β'的关系式：

T”_rh＝h₁×Pe'+h₂×β'+h₃；

D9、建立再热蒸汽进口压力P’_rh与变量Pe'和β'的关系式：

P’_rh＝i₁×Pe'+i₂×β'+i₃；

D10、建立再热蒸汽进口温度T’_rh与变量Pe'和β'的关系式：

T’_rh＝j₁×Pe'+j₂×β'+j₃；

D11、建立再热蒸汽流量D_rh与变量Pe'和β'的关系式：

D_rh＝k₁×P_e'²+k₂×β'²+k₃×P_e'+k₄×β'+k₅。