CN110205554A - 690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢及其制备方法 - Google Patents

690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢及其制备方法 Download PDF

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Abstract

本发明的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢及其制备方法。钢化学成分按重量百分比为：C：0.05～0.10％、Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂质。制备方法包括炼钢、精炼、连铸、钢坯加热、两阶段控轧控冷、热处理六个过程。本发明使用性能在满足GB/T 19879《建筑结构用钢板》要求的前提下，屈服强度≥706MPa，屈强比≤0.849，DNH系数≥6.5％，在600℃时保温1～3h后屈服强度不低于室温下的2/3，同时满足抗震、耐候、耐火的要求且性能优良。

Description

690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢及其制备方法
技术领域：
本发明属于建筑结构用钢技术领域，具体涉及690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢及 其制备方法。
背景技术：
据地震专家分析表明，地震中的人员伤亡一般都是由房屋倒塌造成的。例如，在2008年 坟川地震中，由于大部分房屋的结构体系为砖混结构与混凝土结构，材料自重大、弹塑性能 差，大量房屋会顷刻间完全跨塌，为自救与搜救工作带来了极大的困难。由于钢结构强度高， 抗震性好，可以工厂化制作，现场安装，建筑工期短，可重复利用，减少建筑垃圾，更加绿 色环保，被广泛应用于替代钢筋混凝土。然而，改变既往的生产、生活习惯并非易事，目 前国内真正的钢结构住宅比例还很小，不到整个建筑业的1％。而欧美、日本等发达国家的钢 结构房屋建筑占比则为20～50％，钢结构桥梁占比为30～40％。
进入到21世纪，社会与经济的发展对钢铁材料提出了以高性能为主的更多、更高要求， 科学技术发展为人们认识钢铁材料和扩展钢材品种提供了基础，新型高性能钢铁材料出现的 频率加快。由于我国人口众多，土地面积有限，进而促使了高层建筑的快速发展，对应用于 柱和梁上的建筑结构用钢板在抗震防火耐候方面提出了更高的要求。目前，我国己经成为世 界钢铁大国，国内屈服强度460MPa级别建筑用钢已经广泛应用在鸟巢等建筑物上。然而， 我国的钢铁品种、质量、生产成本等同国外先进水平相比尚存在一定的差距，随着国内建筑 物高度的不断增加，普通屈服强度为345MPa级和460MPa高层建筑用钢已不能满足要求， 在20层的建筑中，屈服强度由460MPa提高到690MPa，可节约钢材20％。屈服强度达 500～690MPa已成为高强度建筑用钢的新趋势，国外HBL385、SA440、SA630等产品满足16～100mm厚高层建筑用钢的要求，其抗拉强度分别达到550、590、780MPa，已经成功用于高层建筑中。
在许多关键品种方面，目前还不能够满足国民经济快速发展的需要，在很大程度上不得 不依赖进口。为加快我国从钢铁大国向钢铁强国的转变，必须立足于生产现状，以“高效、节 能、创新”作为发展的永恒主题，开发出具有我国特色的先进生产工艺及钢铁产品。
为了使国内建筑用钢能够适应高层建筑制造的需要，赶上国外建筑用钢生产先进水平， 国家钢铁振兴规划已把抗震、耐火以及耐候高性能建筑用钢作为关键品种，予以重点支持。 因此，开发优良的抗震耐火耐候建筑结构用钢便显得尤为迫切。
发明内容：
本发明的目的是克服上述现有技术存在的不足，提供一种690MPa级抗震耐火耐候建筑 结构用钢及其制备方法，在化学成分上，利用Cr-Ni-Cu-Mo多元合金化的复合作用提高锈层 致密性，以此来获得高耐蚀性，利用晶粒内Nb、Ti、V、C、N复合粒子的析出强化和晶界B 偏聚的细晶强化来提高强度，并且其促进针状铁素体晶内异质形核，细化焊接热影响区组织， 获得耐大热输入高效焊接性能。生产工艺流程：炼钢-精炼-连铸-钢坯加热-两阶段控轧控冷 -热处理-成品。制备过程利用先进热机械处理工艺(TMCP技术)调控针状铁素体+贝氏体铁素 体+M/A组元多相复合组织，获得高强-高韧-低屈强比综合性能。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
一种690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，其化学成分按重量百分比为：C：0.05～0.10％、 Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、 Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、 N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂质。
且上述元素的含量必须同时满足如下关系：
1)Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15≤0.5％，且C≤0.10％：确保钢板具有优良的焊 接性；
2)Pcm＝C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B<0.3％；
3)耐候性指数(DNH)＝ 26.01Cu+3.88Ni+1.2Cr+1.49Si+17.28P-7.29Cu×Ni-9.10Ni×P-33.39Cu2≥6.5％：保证钢板具有优 良的耐候性；
4)Ni/Cu＝0.50～1.0：防止Cu脆发生，改善浇铸、热轧及焊接过程热裂纹敏感性；
5)Ti/N在2.0～6.0之间：保证形成的TiN粒子均匀细小，减少钢中游离N原子的存在；
6)0.4％≤Cr+Mo+Nb+V≤1％：为了实现钢材在600℃温度下保温1～3h后，屈服强度仍不低 于常温下的2/3的最佳合金配比；
7)Mn/C≥10：以保证钢板晶粒均匀细小，且在-40℃下，夏比冲击试样断口纤维率至少高 于50％；
8)无因次Ni当量＝Ni+[Cu-2.112Cu2]+[Cr-1.834Cr2]+[1.574Mn-Mn2]-1.017Si≥0.40：降低 -40℃铁素体位错1/2<111>(110)运动的P-N力，以确保-40℃下铁素体1/2<111>(110)位错具有 较高的可动性，改善钢板的低温韧性。
根据本发明钢板组织是针状铁素体+贝氏体铁素体+M/A组元多相复合组织，实现钢板的 高强度、强韧性、低屈强比、耐大气腐蚀性、耐火性及优良焊接性。
C元素：C对钢板低温冲击韧性、焊接性影响很大，从改善钢板的低温冲击韧性及焊接性 角度，希望钢中C含量比较低为宜；但从钢板的强度，更重要的从TMCP过程显微组织控制、 降低屈强比的角度，C含量不宜过低。综合上述考虑，本发明建筑用钢C含量范围为0.05～0.10％。
Si元素：用于脱氧元素，提高淬硬性，保证耐火钢的强度，同样起到固溶强化的作用， 但是Si严重损害钢板的低温韧性和焊接性，尤其在大线能量焊接条件下，Si不仅促进M/A岛形 成，而且形成的M-A岛尺寸大、分布不均匀，严重损害焊接热影响区(HAZ)的低温韧性。因 此，钢中的Si含量应尽可能控制得低，考虑到炼钢过程的经济性和可操作性，Si含量控制在 低于0.3％。
Mn元素：Mn元素作为合金元素在钢板中除提高强度和改善韧性外，还具有扩大奥氏体 相区，降低AC1、AC3、Ar1、Ar3点温度，细化铁素体晶粒之作用，最少添加量为1.0％；加入过 多Mn会增加钢板内部偏析程度，降低钢板力学性能的均匀性和低温韧性，并且提高钢板的淬 硬性，影响钢板大线能量焊接性。而小线能量焊接时，焊接热影响区易形成脆硬组织如马氏 体、上贝氏体；此外，Mn含量过高将导致钢板屈强比升高，为防止在连铸中制造钢坯时，中 心偏析变得显著，偏析部淬硬性过度上升而产生韧性恶化，添加量1.4％。
Cr元素：Cr元素具有提高强度，提高淬透性和耐大气腐蚀性能；同时Cr元素可以通过形 成微细的Cr碳化物，消耗碳原子，具有抑制Nb或者V的碳化物粗大化造成的HAZ再热脆化的 效果。
Cu元素：加入Cu含量过少，达不到无涂装耐候性要求，Cu的添加量要超过0.3％；Cu作 为奥氏体稳定化元素可以同时提高钢板强度且对钢板低温韧性影响较小；但加入过多的Cu 时，在热轧和正火处理过程中，将发生细小弥散的ε-Cu沉淀(Cu在铁素体中固溶度约0.45％左 右)，损害钢板的低温韧性，同时还可能造成铜脆，因此Cu的添加量要在0.4％以内。
Ni元素：添加一定数量的Ni元素，可以改善钢板的无涂装耐候性；更重要的是在钢中添 加Cu的同时加入1/2倍以上的Ni，可以防止铜脆发生，降低浇铸、热轧及焊接过程的热裂纹敏 感性。
Mo元素：除了显著提高钢的淬透性，抑制P、S等杂质元素在晶界的偏聚而降低回火脆性 外，在耐火钢中主要是起到高温固溶强化和析出强化作用。但是Mo元素在晶界处容易作为碳 化物或者是Laves相粗大析出，使HAZ再热脆化十分显著。因此，控制Mo含量在0.01～0.5％范 围内。
V元素：一种相当强烈的碳氮化物形成元素，V元素可以通过细晶强化、沉淀强化和固溶 强化来提高钢材的强度。在含Si、Mn的钢中，加入少量的V就可以明显减轻这两种元素对晶 粒长大和提高韧脆转变温度的影响。V与Nb复合添加时，既能提高钢的强度又能改善钢的韧 性，本发明的V含量控制在0～0.06％范围内。
Nb元素：具有较强细化相变后组织的作用。通过固溶铌及形变诱导析出Nb(C，N)对奥氏 体再结晶强烈抑制作用，可以显著提高奥氏体未再结晶温度，获得具有较高缺陷密度的未再 结晶奥氏体，提高后续相变形核率并细化相变后组织。当Nb含量低于0.01％时，既不能有效 的发挥未再结晶区和两相区控轧的作用，对TMCP钢板强化能力也不足，含量超过0.05％时在 大线能量焊接作用下会诱发上贝氏体的形成以及Nb(C,N)二次析出脆化作用，严重影响焊接 性能和韧性。
Ti元素：微Ti处理时Ti主要与C和N结合，从固态钢中沉淀析出，形成纳米级尺寸的Ti(C, N)粒子，在基体和位错处弥散分布的TiC粒子，可以在1300℃稳定存在，不会发生溶解或分 解，这样发生火灾时，稳定的TiC粒子可钉扎位错亚结构，进而提高高温稳定性，抑制奥氏体 晶粒长大。Ti含量过高会形成较粗大的TiN粒子，恶化钢板的强韧性，而过低则不能形成有效 数量的TiN粒子。因此，本发明的Ti含量应控制在0.01～0.03％范围内。
N元素：N通过与各种合金元素形成氮化物而有助于提高高温强度，N的控制范围与Ti的 控制范围相对应，对于改善钢板焊接性能，Ti/N在2.0～6.0之间最佳。
B元素：有B的存在，B会比Nb和Ti元素优先偏聚于晶界(这样Nb和Ti就不会过多的在晶界 处偏聚，而是会在铁素体中以固溶态维持，产生固溶强化)，对抑制先共析铁素体的形核及长 大有较强的作用，抑制奥氏体向铁素体转变，促进贝氏体相变，可以提高强度。因此，控制 B含量不超过0.003％。
P和S元素：钢中的杂质元素，会显著降低钢板强韧性和焊接性能，其含量应分别控制在 0.02％和0.01％以内。
所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢厚度为12～40mm。
所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢室温拉伸性能包括：屈服强度为 706～873MPa，抗拉强度为853～1033MPa，延伸率为15.3～18.3％，屈强比为0.793～0.849；-20℃ 的纵向冲击性能为54～86J，-40℃的纵向冲击性能为48～77J；所述的钢在600℃下保温1～3h后， 屈服强度为477～589MPa。
690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的制备方法，包括步骤如下：
步骤1，冶炼工艺：
(1)进行铁水预处理工艺，之后采用转炉进行冶炼，通过顶吹或顶底复合吹炼完成精炼处 理，使钢的化学成分质量配比为C：0.05～0.10％、Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、 S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、 Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂 质；
(2)精炼完毕后进入连铸工序，最终获得连铸坯厚度为130～140mm；
步骤2，轧制工艺：
(1)将连铸坯开坯后，装入加热炉中进行加热，加热温度为1100～1200℃，时间为3～6h， 保证钢坯均匀受热以及完全溶解钢坯中的合金元素，加热后进行轧制；
(2)利用四辊可逆轧机进行两阶段轧制，粗轧只需要将表面除磷即可开始，粗轧阶段轧3～5 道次，终轧温度控制在不低于1000℃，轧制前三道次每道次压下率不低于10％，粗轧板厚度 为80～90mm；
(3)空冷至950～850℃后，进行精轧，精轧5～10道次，精轧的开始温度设定在950～850℃， 终轧温度控制在900～800℃，最后三道次每道次压下率大于15％，最终获得的精轧板厚度为 12～40mm；
步骤3，冷却：
(1)精轧板空冷至850～750℃后，进行一阶段冷却，第一阶段冷却的开始温度设定在 850～750℃，终冷温度设定在550～350℃，层流冷却速度大于15℃/s；
(2)进行第二阶段冷却，冷却至室温；
步骤4，热处理工艺：
将冷却后的钢板进行亚温淬火与回火工艺或者直接回火工艺，制得690MPa级抗震耐火耐 候建筑结构用钢，具体采用以下方式中的一种：
方式一：测定实验钢冷却过程中的相变点，确定亚温淬火温度在AC1～AC3(625～719℃)之间， 保温10～60min后，水淬；进行回火，回火温度为300～500℃并且保温1～3h，回火后空冷至室 温，制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢；
方式二：直接进行回火工艺，回火温度为300～500℃，并且保温1～3h，回火后空冷至室温， 制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢。
所述的步骤3(1)中，空冷的主要目的是为钢板提供充分的弛豫时间，使组织发生充分转 变。
所述的步骤3(1)中，一阶段冷却达到在线淬火效果，可以细化有效晶粒的尺寸。
所述的步骤3(2)中，二阶段冷却具体将钢板放在石棉里，进行石棉冷却至室温。
所述的步骤4方法一中，在Formastor-FII试验机上测定实验钢冷却过程中的相变点。
本发明的有益效果：
1)本发明方法制备的抗震耐火耐候建筑结构用钢，厚度规格为12～40mm，屈服强度， 抗拉强度，延伸率，冲击功等多项性能指标均可以满足寒冷地区建筑行业减震设计、施工的 需求。
2)抗震耐火耐候建筑结构用钢力学性能稳定性：屈服强度内控在标准下限值+(0～ 100)MPa的范围。
3)焊接性能：在热输入≤50kJ/cm时的焊接热影响区在-20℃/-40℃条件下的冲击功≥31J； 在预热温度≤150℃时的焊接裂纹试验合格。
4)具有较好的耐火性能，具有在600℃保温1～3小时屈服强度下降不低于常温状态的 2/3。
附图说明：
图1是本发明实例1制备的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的光学显微组织图；
图2是本发明实例1制备的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的TEM图；
图3是本发明实例1制备的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢进行拉伸试验时的工 程应力-应变曲线图。
具体实施方式：
下面结合实施例对本发明作进一步的详细说明。
下面将对本发明的实施例中的方案进行详尽、完整的描述，显然，所描述的实施例仅仅 是本发明的一部分，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域研究人员在没有 做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都在本发明的保护范围内。
690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的制备方法，包括步骤如下：
步骤1，冶炼工艺：
(1)进行铁水预处理工艺，之后采用转炉进行冶炼，通过顶吹或顶底复合吹炼完成精炼处 理，使钢的化学成分质量配比为C：0.05～0.10％、Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、 S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、 Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂 质；
(2)精炼完毕后进入连铸工序，最终获得连铸坯厚度为130～140mm；
步骤2，轧制工艺：
(1)将连铸坯开坯后，装入加热炉中进行加热，加热温度为1100～1200℃，时间为3～6h， 保证钢坯均匀受热以及完全溶解钢坯中的合金元素，加热后进行轧制；
(2)利用四辊可逆轧机进行两阶段轧制，粗轧只需要将表面除磷即可开始，粗轧阶段轧3～5 道次，终轧温度控制在不低于1000℃，轧制前三道次每道次压下率不低于10％，粗轧板厚度 为80～90mm；
(3)空冷至950～850℃后，进行精轧，精轧5～10道次，精轧的开始温度设定在950～850℃， 终轧温度控制在900～800℃，最后三道次每道次压下率大于15％，最终获得的精轧板厚度为 12～40mm；
步骤3，冷却：
(1)精轧板空冷至750～850℃后，进行一阶段冷却，第一阶段冷却的开始温度设定在 850～750℃，终冷温度设定在550～350℃，层流冷却速度大于15℃/s，一阶段冷却达到在线淬 火效果，可以细化有效晶粒的尺寸；其中，通过空冷为钢板提供充分的弛豫时间，使组织发 生充分转变；
(2)进行第二阶段冷却，具体将钢板放在石棉里，进行石棉冷却至室温；
步骤4，热处理工艺：
将冷却后的钢板进行亚温淬火与回火工艺或者直接回火工艺，制得690MPa级抗震耐火耐 候建筑结构用钢，具体采用以下方式中的一种：
方法一：在Formastor-FII试验机上测定实验钢冷却过程中的相变点，确定亚温淬火温度 在AC1～AC3(625℃～719℃)之间，保温10～60min后，水淬；进行回火，回火温度为300～500℃ 并且保温1～3h，回火后空冷至室温，制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢；
方法二：直接进行回火工艺，回火温度为300～500℃，并且保温1～3h，回火后空冷至室温， 制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢。
实施例
共包括17个实施例，钢板都是由真空冶炼炉冶炼，总共5炉，化学成分如表1所示。将铸 造后获得的连铸坯进行锻造开坯，其中，连铸坯厚度均为140mm，装入加热炉中1100～1200℃ 下，加热3～6h，其中，实施例1～5和9～11加热温度为1100℃，时间6h；实施例6～8和12～17加 热温度为1200℃，时间3h；
加热后在四辊可逆轧机上进行两阶段轧制，粗轧开轧温度与终轧温度，精轧开轧温度与 终轧温度详见表2，第一阶段粗轧由140mm经过5道次轧制到80～90mm，在此厚度进行待温， 第二阶段精轧由80～90mm经过5～9道次轧制到12～40mm的精轧板，其中，实施例1～6、12～13 和17的连铸坯轧制厚度变化过程为：
粗轧4道次，道次压下率依次为：10％、10.3％、11.5％、10％，获得粗轧板，厚度为90mm； 精轧9道次，1～6道次单道次压下率为12.8～16.7％，6道次后钢板厚度为35mm，第7～9道次道次 压下率依次为：17.1％、17.2％、16.7％，获得精轧板，厚度为20mm；
实施例8～10和14的连铸坯轧制厚度变化过程为：
粗轧4道次，道次压下率依次为：10％、10.3％、11.5％、15％，获得粗轧板，厚度为85mm； 精轧5道次，1～2道次单道次压下率为9.4～11.7％，2道次后钢板厚度为68mm，第3～5道次道次 压下率依次为：16.1％、15.7％、16.6％，获得精轧板，厚度为40mm；
实施例7和11的连铸坯轧制厚度变化过程为：
粗轧4道次，道次压下率依次为：10％、10.3％、11.5％、20％，获得粗轧板，厚度为80mm； 精轧6道次，1～3道次单道次压下率为12.5～15％，3道次后钢板厚度为51mm，第4～6道次道次 压下率依次为：15.7％、16.3％、16.7％，获得精轧板，厚度为30mm；
实施例15和16的连铸坯轧制厚度变化过程为：
粗轧4道次，道次压下率依次为：10％、10.3％、11.5％、20％，获得粗轧板，厚度为80mm； 精轧10道次，1～7道次单道次压下率为12.5～20％，7道次后钢板厚度为22mm，第8～10道次道 次压下率依次为：18.2％、16.7％、20％，获得精轧板，厚度为12mm。
将精轧板空冷至750～850℃的一阶冷却开冷温度后，经过两阶段冷却，一阶冷却开冷温度， 终冷温度与冷却速率详见表2，二阶段是在石棉里冷却至室温。将冷却后的钢板进行亚温淬火 与回火工艺或者直接回火工艺，具体热处理工艺参数详见表2，其中，当进行淬火时，淬火保 温时间均为30min；回火时，回火保温时间均为1h，热处理后获得最终钢板。最终钢板的室温 屈服强度(YS)、抗拉强度(UTS)、断后延伸率(δ)、屈强比(YR)、在-20℃和-40℃温度下纵向 冲击性能，以及600℃时保温2h后的屈服强度(耐火性能栏)均在表3中列出，均达到了屈服强 度690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢要求(拉伸实验和冲击实验均是三次测量的平均值)。 其中，实例1制备的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的光学显微组织图如图1所示，TEM 图如图2所示，对该钢板进行拉伸试验时的工程应力-应变曲线图如图3所示。并且对实施例 1～27获得的抗震耐火耐候建筑结构用钢进行焊接性能测试，在热输入≤50kJ/cm时的焊接热影 响区，在-20℃/-40℃条件下的冲击功≥31J；在预热温度≤150℃时的焊接裂纹试验合格。
表1 690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的化学成分(wt/％)
表2 690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢轧制及热处理工艺参数
表3 690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的力学性能

Claims (6)

1.一种690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比为：C：0.05～0.10％、Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，其特征在于，所述的建筑结构用钢中各元素含量满足如下要求：
1)Ceq＝C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Cu+Ni)/15≤0.5％；
2)Pcm＝C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B＜0.3％；
3)耐候性指数(DNH)＝26.01Cu+3.88Ni+1.2Cr+1.49Si+17.28P-7.29Cu×Ni-9.10Ni×P-33.39Cu2≥6.5％；
4)Ni/Cu＝0.50～1.0；
5)Ti/N在2.0～6.0之间；
6)0.4％≤Cr+Mo+Nb+V≤1％；
7)Mn/C≥10；
8)无因次Ni当量＝Ni+[Cu-2.112Cu2]+[Cr-1.834Cr2]+[1.574Mn-Mn2]-1.017Si≥0.40。
3.根据权利要求1所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，其特征在于，所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢厚度为12～40mm。
4.根据权利要求1所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，其特征在于，所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢室温拉伸性能包括：屈服强度为706～873MPa，抗拉强度为853～1033MPa，延伸率为15.3～18.3，屈强比为0.793～0.849；-20℃的纵向冲击性能为54～86J，-40℃的纵向冲击性能为48～77J；所述的钢在600℃下保温1～3h后，屈服强度为477～589MPa。
5.权利要求1所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的制备方法，其特征在于，包括步骤如下：
步骤1，冶炼工艺：
(1)进行铁水预处理工艺，之后采用转炉进行冶炼，通过顶吹或顶底复合吹炼完成精炼处理，使钢的化学成分质量配比为C：0.05～0.10％、Si：0.01～0.30％、Mn：1.0～1.4％、P：0～0.01％、S：0～0.002％、Mo：0.01～0.5％、Nb：0.01～0.05％、Ti：0.01～0.03％、V：0～0.06％、Cr：0.4～1.0％、Cu：0.3～0.4％、Ni：0.3～0.4％、B：0～0.003％、N：0.001～0.08％，其余为Fe及不可避免的杂质；
(2)精炼完毕后进入连铸工序，最终获得连铸坯厚度为130～140mm；
步骤2，轧制工艺：
(1)将连铸坯开坯后，装入加热炉中进行加热，加热温度为1100～1200℃，时间为3～6h，加热后进行轧制；
(2)进行两阶段轧制，粗轧阶段轧3～5道次，终轧温度控制在不低于1000℃，轧制前三道次每道次压下率不低于10％，粗轧板厚度为80～90mm；
(3)空冷至950～850℃后，进行精轧，精轧5～10道次，精轧的开始温度设定在950～850℃，终轧温度控制在900～800℃，最后三道次每道次压下率大于15％，最终获得精轧板厚度为12～40mm；
步骤3，冷却：
(1)精轧板空冷至850～750℃后，进行一阶段冷却，一阶段冷却开始温度设定在850～750℃，终冷温度设定在550～350℃，层流冷却速度大于15℃/s；
(2)进行第二阶段冷却，冷却至室温；
步骤4，热处理工艺：
将冷却后钢板进行亚温淬火与回火工艺或者直接回火工艺，制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢，具体采用以下方式中的一种：
方式一：测定实验钢冷却过程中的相变点，确定亚温淬火温度在AC1～AC3之间，具体为625℃～719℃，保温10～60min后，水淬；进行回火，回火温度为300～500℃，并且保温1～3h，回火后空冷至室温，制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢；
方式二：直接进行回火工艺，回火温度为300～500℃，并且保温1～3h，回火后空冷至室温，制得690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢。
6.根据权利要求5所述的690MPa级抗震耐火耐候建筑结构用钢的制备方法，其特征在于，所述的步骤3(2)中，二阶段冷却方式为石棉冷却。
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Cited By (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111172464A (zh) * 2020-02-28 2020-05-19 鞍钢股份有限公司 一种690MPa级建筑结构用耐火耐候钢板及其制造方法
CN111621707A (zh) * 2020-06-28 2020-09-04 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高延性冷轧钢筋crb680h用钢及其生产工艺
CN111996460A (zh) * 2020-09-02 2020-11-27 燕山大学 一种焊接热影响区-40℃冲击功不低于54J的500MPa级耐候桥梁钢
CN112593155A (zh) * 2020-12-08 2021-04-02 东北大学 一种高强度建筑结构用抗震耐火耐候钢板及制备方法
CN112831717A (zh) * 2020-12-03 2021-05-25 南京钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比薄规格耐候桥梁钢及其制造方法
CN112981235A (zh) * 2021-01-22 2021-06-18 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
CN113235004A (zh) * 2021-05-12 2021-08-10 新疆八一钢铁股份有限公司 一种合金成分优化的桥梁耐候钢生产方法
WO2021196343A1 (zh) * 2020-03-30 2021-10-07 南京钢铁股份有限公司 一种500MPa级低屈强比耐候桥梁钢及其制造方法
CN113528972A (zh) * 2021-09-17 2021-10-22 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法
CN114293094A (zh) * 2021-11-17 2022-04-08 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种450MPa级钒钛微合金化耐候乙字型钢及其生产方法
CN114438404A (zh) * 2021-12-27 2022-05-06 南阳汉冶特钢有限公司 一种60～100mm厚耐火耐候高层建筑用钢板及其生产方法
CN114480949A (zh) * 2020-10-27 2022-05-13 宝山钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比耐候焊接结构钢、钢板及其制造方法
CN116200662A (zh) * 2023-02-07 2023-06-02 安徽工业大学 一种回火型低屈强比高性能桥梁耐候钢及其制造方法
CN116219289A (zh) * 2023-02-24 2023-06-06 鞍钢股份有限公司 一种1000MPa级高韧性水电用钢及其生产方法
CN116607076A (zh) * 2023-05-27 2023-08-18 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种薄规格低屈强比690MPa级海洋工程用钢及制造方法
CN116815074A (zh) * 2023-06-07 2023-09-29 北京科技大学 一种优异厚度均匀性的高强韧q690f特厚耐候钢板及制备方法
WO2024119783A1 (zh) * 2022-12-08 2024-06-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05117745A (ja) * 1991-10-23 1993-05-14 Kobe Steel Ltd 建築構造用４９０Ｎ／ｍｍ２級耐候性耐火鋼材の製造方法
JP2001294984A (ja) * 2000-04-12 2001-10-26 Nkk Corp 圧延耐火形鋼およびその製造方法
JP2003321744A (ja) * 2002-04-26 2003-11-14 Nkk Bars & Shapes Co Ltd 耐火性に優れた高強度ボルト、ナットおよびその製造方法
CN106854732A (zh) * 2016-12-13 2017-06-16 武汉钢铁股份有限公司 抗拉强度≥600MPa的高韧性低屈强比耐火耐侯钢及其生产方法
CN109628836A (zh) * 2019-01-02 2019-04-16 北京科技大学 一种高强度建筑结构用抗震耐火钢及其制备方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05117745A (ja) * 1991-10-23 1993-05-14 Kobe Steel Ltd 建築構造用４９０Ｎ／ｍｍ２級耐候性耐火鋼材の製造方法
JP2001294984A (ja) * 2000-04-12 2001-10-26 Nkk Corp 圧延耐火形鋼およびその製造方法
JP2003321744A (ja) * 2002-04-26 2003-11-14 Nkk Bars & Shapes Co Ltd 耐火性に優れた高強度ボルト、ナットおよびその製造方法
CN106854732A (zh) * 2016-12-13 2017-06-16 武汉钢铁股份有限公司 抗拉强度≥600MPa的高韧性低屈强比耐火耐侯钢及其生产方法
CN109628836A (zh) * 2019-01-02 2019-04-16 北京科技大学 一种高强度建筑结构用抗震耐火钢及其制备方法

Cited By (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111172464A (zh) * 2020-02-28 2020-05-19 鞍钢股份有限公司 一种690MPa级建筑结构用耐火耐候钢板及其制造方法
CN111172464B (zh) * 2020-02-28 2021-05-28 鞍钢股份有限公司 一种690MPa级建筑结构用耐火耐候钢板及其制造方法
WO2021196343A1 (zh) * 2020-03-30 2021-10-07 南京钢铁股份有限公司 一种500MPa级低屈强比耐候桥梁钢及其制造方法
CN111621707A (zh) * 2020-06-28 2020-09-04 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高延性冷轧钢筋crb680h用钢及其生产工艺
CN111621707B (zh) * 2020-06-28 2022-02-08 马鞍山钢铁股份有限公司 一种高延性冷轧钢筋crb680h用钢及其生产工艺
CN111996460B (zh) * 2020-09-02 2021-06-29 燕山大学 一种焊接热影响区-40℃冲击功不低于54J的500MPa级耐候桥梁钢
CN111996460A (zh) * 2020-09-02 2020-11-27 燕山大学 一种焊接热影响区-40℃冲击功不低于54J的500MPa级耐候桥梁钢
CN114480949B (zh) * 2020-10-27 2023-01-20 宝山钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比耐候焊接结构钢、钢板及其制造方法
CN114480949A (zh) * 2020-10-27 2022-05-13 宝山钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比耐候焊接结构钢、钢板及其制造方法
CN112831717A (zh) * 2020-12-03 2021-05-25 南京钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比薄规格耐候桥梁钢及其制造方法
CN112831717B (zh) * 2020-12-03 2022-04-19 南京钢铁股份有限公司 一种690MPa级低屈强比薄规格耐候桥梁钢及其制造方法
CN112593155A (zh) * 2020-12-08 2021-04-02 东北大学 一种高强度建筑结构用抗震耐火耐候钢板及制备方法
CN112593155B (zh) * 2020-12-08 2022-04-22 东北大学 一种高强度建筑结构用抗震耐火耐候钢板及制备方法
CN112981235A (zh) * 2021-01-22 2021-06-18 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种屈服强度420MPa级的调质型建筑结构用钢板及其生产方法
CN113235004A (zh) * 2021-05-12 2021-08-10 新疆八一钢铁股份有限公司 一种合金成分优化的桥梁耐候钢生产方法
CN113528972A (zh) * 2021-09-17 2021-10-22 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法
CN113528972B (zh) * 2021-09-17 2022-01-18 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 460MPa级抗震耐火特厚钢板及其生产方法
CN114293094A (zh) * 2021-11-17 2022-04-08 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种450MPa级钒钛微合金化耐候乙字型钢及其生产方法
CN114438404A (zh) * 2021-12-27 2022-05-06 南阳汉冶特钢有限公司 一种60～100mm厚耐火耐候高层建筑用钢板及其生产方法
WO2024119783A1 (zh) * 2022-12-08 2024-06-13 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 V系550MPa级建筑结构用抗震耐候钢板及其制备方法
CN116200662A (zh) * 2023-02-07 2023-06-02 安徽工业大学 一种回火型低屈强比高性能桥梁耐候钢及其制造方法
CN116200662B (zh) * 2023-02-07 2023-08-15 安徽工业大学 一种回火型低屈强比高性能桥梁耐候钢及其制造方法
CN116219289A (zh) * 2023-02-24 2023-06-06 鞍钢股份有限公司 一种1000MPa级高韧性水电用钢及其生产方法
CN116607076A (zh) * 2023-05-27 2023-08-18 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 一种薄规格低屈强比690MPa级海洋工程用钢及制造方法
CN116815074A (zh) * 2023-06-07 2023-09-29 北京科技大学 一种优异厚度均匀性的高强韧q690f特厚耐候钢板及制备方法
CN116815074B (zh) * 2023-06-07 2024-02-09 北京科技大学 一种优异厚度均匀性的高强韧q690f特厚耐候钢板及制备方法

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