CN110056858A - 一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 - Google Patents
一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN110056858A CN110056858A CN201910403332.7A CN201910403332A CN110056858A CN 110056858 A CN110056858 A CN 110056858A CN 201910403332 A CN201910403332 A CN 201910403332A CN 110056858 A CN110056858 A CN 110056858A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- heater
- temperature
- measuring module
- module
- difference
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 title claims abstract description 10
- 230000003044 adaptive effect Effects 0.000 title claims abstract description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 85
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims abstract description 22
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 17
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 5
- 230000005484 gravity Effects 0.000 claims description 3
- 238000009530 blood pressure measurement Methods 0.000 claims 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 abstract description 3
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 9
- 238000013461 design Methods 0.000 description 7
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 7
- 230000002209 hydrophobic effect Effects 0.000 description 6
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 3
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 2
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 1
- 235000006508 Nelumbo nucifera Nutrition 0.000 description 1
- 240000002853 Nelumbo nucifera Species 0.000 description 1
- 235000006510 Nelumbo pentapetala Nutrition 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000004069 differentiation Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000008676 import Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 238000004451 qualitative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000010025 steaming Methods 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
- 230000005514 two-phase flow Effects 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22D—PREHEATING, OR ACCUMULATING PREHEATED, FEED-WATER FOR STEAM GENERATION; FEED-WATER SUPPLY FOR STEAM GENERATION; CONTROLLING WATER LEVEL FOR STEAM GENERATION; AUXILIARY DEVICES FOR PROMOTING WATER CIRCULATION WITHIN STEAM BOILERS
- F22D1/00—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters
- F22D1/32—Feed-water heaters, i.e. economisers or like preheaters arranged to be heated by steam, e.g. bled from turbines
- F22D1/325—Schematic arrangements or control devices therefor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Feedback Control In General (AREA)
Abstract
本发明公开了一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置，该调节装置包括温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三、水位测量模块、控制器和加热器疏水调节阀，温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三和水位测量模块均与控制器的信号接收端电连接，控制器的控制端与加热器疏水调节阀电连接，控制器的人机交互端与触控屏电连接。本发明通过采集高压加热器上、下端差，将端差引入到高压加热器水位调节控制中，实现机组在宽负荷范围内加热器端差的自动调节；对各自数值进行加权比较，得出主要影响高压加热器经济性的端差指标，然后对其进行控制，可实现无扰切换。
Description
技术领域
本发明属于火力发电技术领域，涉及一种能够根据机组在不同负荷工况，自动进行加热器端差调节方法和装置。
背景技术
我国能源发展战略的重大方针之一，就是提高能源利用效率。在火力发电系统中，如何在提高机组经济性一直是各火力发电企业节能降耗工作中的一项重要内容。
回热抽汽加热是提高电厂效率的措施之一，回热抽汽系统是热力发电机组原则性热力系统中的主要组成部分，其采用汽轮机作过一部分功的蒸汽来加热进入锅炉的给水，该部分蒸汽不再至凝汽器中向冷却水放热，既避免了蒸汽的热量被循环冷却水带走，使蒸汽热量得到充分利用，同时由于利用了在汽轮机作过部分功的蒸汽来加热给水，提高了给水温度，减少了锅炉受热面的传热温差，从而减少了给水加热过程的不可逆损失，在锅炉中的吸热量也相应减少，提高了机组的循环效率。回热循环是由回热加热器、回热抽汽管道、水管道、疏水管道等组成的一个加热系统，而回热加热器是该系统的核心。大型火力发电机组典型回热系统见图1。
端差概念：回热系统中除了除氧器是属于混合式加热器，其它加热器都均采用表面式加热器，大部分加热器（特别是高压加热器）均采用三段式布置，即过热蒸汽冷却段、蒸汽凝结段和疏水冷却段，此类型表面式加热器端差存在上、下端差的概念，即加热器的上端差一般指加热器抽汽压力下的饱和温度与加热器出口水温之差值；下端差为加热器疏水温度与加热器进水温度的差值。
高压加热器水位对机组影响：对机组运行安全性方面，水位过低，加热器及疏水管道内会形成汽水两相流，冲刷加热器管壁会引起管束振动和冲蚀、同时对疏水调节门阀芯的冲蚀会影响调节阀精度。水位过高，轻则加热器解列，影响机组经济性，重则汽轮机进水，严重影响机组安全性。对加热器端差及机组经济性方面，文献“高压给水加热器水位变化对机组经济性的影响分析（范旭光;《机械工程师》;2012年07期）”建立三段式加热器变工况数学模型，以某330MW机组1号高压加热器为例，计算得出不同负荷时加热器水位对端差的影响。文献“高压加热器水位控制与保护系统介绍（靖长财,张伟,刘四海;《电站辅机》 2013年02期.）”通过理论计算和现场试验得出高压加热器疏水水位过高或过低都会对机组的经济性和安全性产生一定的影响。文献“高压加热器最佳运行水位的确定方法研究（庞乐,郭佳雷,邴汉昆;《发电与空调》;2014年03期.）”说明了机组在一定负荷下，加热器可能会因水位控制不当而使端差增加，导致传热条件恶化。
加热器端差对火力发电机组影响：具体来说：（1）上端差越大，说明给水没有充分被加热器的过热蒸汽加热，也就是本级抽汽加热能力不够，这就变相的把本级加热器的加热任务推卸给了下一级加热器，增加了下一级加热器的抽汽量，相当于排挤了本级低品质抽汽，增加了下一级高品质抽汽量。（2）下端差过大，说明加热器疏水没有被充分冷却，本级加热器抽汽的能力没有被充分发挥就排到了下一级加热器，排挤了下一级加热器低品质的抽汽，增加了本级高品质抽汽量，效率降低。经济性方面由上述定性分析可知，加热器端差的过大或过小均不利于机组循环效率的提高，国内学者针对加热器端差对火电机组经济性影响进行了很多的定量分析，如文献“超超临界机组加热器端差对煤耗率的影响（田松峰,张培杰,王慧兴,田园沐雪;汽轮机技术;2012年05期）”通过对国内某600MW机组低水位定量计算，分析得出各加热器调整至最佳水位后（计端差合适），机组热耗降低5kJ/kW.h；煤耗0.2g/kW.h；年节煤467.4t。文献“不同运行工况下给水加热器端差特性的计算分析（杨海生,陈伟刚;汽轮机技术;2012年04期）”以某1000MW超超临界机组为例，建立了端差对回热系统影响物理模型，计算得出各加热器端差增大2℃，机组煤耗增加了0.7g/kW.h。文献“1000MW二次再热机组加热器端差对经济性的影响分析（柏静儒,宋亮福,陈峰,韩巍；《汽轮机技术》；2016年06期）”以某进口660MW机组为例，分别在不同负荷下得出7号高压加热器的上端差及下端差计算值，分析了该计算值与设计值的差异。文献“600MW超临界火电机组高、低压加热器端差优化节能分析（胡文强 ,《2015火力发电节能改造现状与发展趋势技术交流会论文集》;2015年）”以某台1000MW超超临界二次再热机组回热加热系统为研究对象，基于等效焓降分析法，分别计算出机组在100%、75%、50%额定负荷下，实际运行时加热器的端差相比于设计值对机组经济性的影响。计算结果表明，低压加热器1、2和3端差对机组经济性影响较大，随着负荷的降低附加损失增大。文献“电站给水加热器水位的优化运行（杨涛，胥建群等；东南大学学报（自然科学版）2012年11月）”通过试验得出了高压加热器水位、端差及机组的负荷关系，表明在机组低负荷时，为保证加热器端差在设计值，必须提升加热器水位，高负荷时应适当降低加热器水位。
目前存在的问题：（1）绝大多数火力发电机组高压加热器的主要控制指标是给水端差（上端差）及疏水端差（下端差），目前汽轮机厂家提供的热力性能特性参数，在不同负荷工况加热器上、下端差均设计为固定值。负荷改变后，高压加热器给水流量、进水温度、抽汽压力、抽汽焓值、上级疏水进口流量及焓值等参数可能会偏离设计值较多，因此原设计端差在机组很宽的负荷范围内未必是其最佳。（2）调节加热器端差最直接有效的方法是通过控制加热器水位，为简化操作或管理方便，大多数电厂在机组不同负荷工况均采用同一固定水位值对加热器水位进行控制。由如下表“某660MW机组高加及除氧器典型工况下的运行参数”试验表明，不同负荷下的水位对端差的影
某660MW机组高加及除氧器典型工况下的运行参数
响是不同的，各负荷阶段采用同一水位值来控制加热器端差势必导致高压加热器不能运行在最佳状态，从而影响机组经济性。（3）由端差定义可知，上端差是加热器对应抽汽压力的饱和温度与其出水温度之差。通常要得到该饱和温度，需要进行离线查表或应用专用软件进行计算，这影响了运行人员对加热器性能指标的直观判断。（4）根据我国电力系统调峰特性，大多数火电机组基本在50%—100%额定负荷区间运行，机组在不同负荷阶段，要控制加热器端差在“最佳值”，需实时调整加热器水位，手动操作强度较大、精度差，若操作不慎，可导致高加系统解列，影响机组安全运行。
发明内容
本发明要解决的技术问题是：提供一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置，以解决现有技术中存在的大多数火电机组在变负荷后，加热器使用同一设计端差值或固定水位进行控制，导致加热器不能运行在最佳状态；同时解决加热器上、下端差计算不方便，运行人员手动调节劳动强度大、精度差问题。
本发明采取的技术方案为：一种火电机组加热器端差自适应调节方法，该方法包括以下步骤：
（1）投入高压加热器端差自动控制系统后，压力测量模块实时测取加热器抽汽压力P并送入饱和温度计算模块，饱和温度计算模块根据压力P值计算出其对应的饱和温度值T2；
（2）计算的饱和温度值T2与温度测量模块一测量的实测温度T1的差值ΔT1为加热器上端差；同时温度测量模块二和温度测量模块三分别测取加热器的进水温度T3和疏水温度T4，进水温度T3和疏水温度T4两者差值ΔT2为加热器下端差；
（3）将ΔT1和ΔT2分别与端差设定模块一的设定值和端差设定模块二的设定值进行比较作差，得到差值ΔT11和ΔT21（得出实际运行端差与设定的“最佳端差值”的偏差值）；
（4）将差值ΔT11和ΔT21输入至加权系数输入输出模块进行加权计算，得到加权差值n×ΔT11和（1-n）ΔT21，权重系数n代表了上、下端差在机组加热器经济运行中的比重，可根据操作人员经验或试验得出；
（5）将加权差值n×ΔT11和（1-n）×ΔT21输入比较输出模块一中进行比较，比较后，大于零且大者，输出ΔW1，
即当n×ΔT11＞0，且n×ΔT11＞（1-n）×ΔT21；则ΔW1＝n×ΔT11；
当（1-n）×ΔT21＞0，且（1-n）×ΔT21＞n×ΔT11；则ΔW1＝（1-n）×ΔT21；
ΔW1表示比较输出模块一的输出值；
（6）将ΔW1送至比较输出模块三进行比较输出，当ΔW1≤0时，ΔW＝ΔW2，ΔW表示比较输出模块三的输出值，ΔW2表示水位设定模块和水位测量模块间差值，当ΔW1＞0时，ΔW＝ΔW1，ΔW1表示比较输出模块一的值，即当加热器运行端差与期望端差有偏差时，控制系统将以端差偏差值作为PID控制器的输入值，经PID控制器运算后的输出值作为加热器疏水调节阀的阀门开度控制，控制加热器水位，间接控制了加热器的端差，水位测量模块的测量值W1和比较输出模块一的值ΔW1被送至比较输出模块二进行比较，当ΔW1≤0时，说明加热器运行在较合理的端差范围，比较输出模块二的输出值ΔW3＝ΔW1，将测量水位值赋予设定水位值，即PID控制器不输出，维持该水位运行，因此该系统在投退过程中可实现水位控制与端差控制的无扰衔接。
一种火电机组加热器端差自适应调节装置，包括温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三、水位测量模块、控制器和加热器疏水调节阀，温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三和水位测量模块均与控制器的信号接收端电连接，控制器的控制端与加热器疏水调节阀电连接，控制器的人机交互端与触控屏电连接，温度测量模块一用于测量高压加热器出水温度，压力测量模块用于测量自汽轮机的抽汽压力，温度测量模块二和温度测量模块三分别用于测量加热器的进水温度和疏水温度，水位测量模块用于加热器水位，加热器疏水调节阀用于控制加热器水位，触控屏用于设定加热器上端差及下端差、端差显示、水位设定，该调节装置能够实现机组在宽负荷范围内加热器端差的自动调节，调节更精确。
本发明的有益效果：与现有技术相比，本发明通过采集高压加热器上、下端差，将端差引入到高压加热器水位调节控制中，可实现机组在宽负荷范围内加热器端差的自动调节；考虑加热器上、下端差对机组经济性影响的差别，对各自数值进行加权比较，得出主要影响高压加热器经济性的端差指标，然后对其进行控制，可实现加热器水位控制与端差控制的无扰切换。
附图说明
图1为火力发电机组高压加热器流程示意图；
图2为高压加热器水位控制原理示意图；
图3为自适应高压加热器端差控制原理示意图。
具体实施方式
下面结合附图及具体的实施例对本发明进行进一步介绍。
目前大多数火电机组高压加热器水位控制原理图如附图2所示，控制图各模块功能说明如下：
l 水位测量模块2：实时测取高压加热器水位值W1。
l 水位设定模块1：设定加热器期望控制水位值。
l PID控制器3：PID（Proportion Integration Differentiation）控制器，即比例积分微分控制器。
l 加热器疏水调节阀：调节阀，即系统中的执行机构。
系统通过水位测量模块2实时测量加热器水位值W1，通过与水位设定模块1设定值相减后形成水位偏差值ΔW，该值输出至PID控制器3，当ΔW为正值时，说明实际水位高于控制水位，PID控制器3输出指令控制加热器疏水调节阀开阀，阀门开大后，流出加热器的疏水量增加，加热器水位下降；当ΔW为负值时，说明实际水位低于控制水位，PID控制器3输出指令控制加热器疏水调节阀关阀，阀门关小后，流出加热器的疏水量减少，加热器水位上升。通过上述对加热器水位的闭环控制调节，直至偏差值“ΔW”小于期望值范围，PID控制器3停止输出。
通过上述方法可以有效控制加热器水位，但该水位不能直观反映高压加热器在该运行工况下的端差是否最佳（该值可参考设计值或通过试验确定）。大多数火电厂要计算加热器端差，需通过线下查表求得加热器抽汽压力对应的饱和温度后，根据上、下端差定义进行计算，再利用计算得出的端差结果，进行手动调整加热器水位。该过程需要多次的反复计算、调整，繁琐复杂，劳动强度较大，调整不慎还会影响机组安全运行。
因此，本发明提出了如下的火电机组加热器端差自适应调节方法和火电机组加热器端差自适应调节装置，已解决上述的问题。
实施例1：如图3所示，一种火电机组加热器端差自适应调节方法，该方法包括以下步骤：
（1）投入高压加热器端差自动控制系统后，压力测量模块1实时测取加热器抽汽压力P并送入饱和温度计算模块3，饱和温度计算模块3根据压力P值计算出其对应的饱和温度值T2；
（2）计算的饱和温度值T2与温度测量模块一2测量的实测温度T1的差值ΔT1为加热器上端差；同时温度测量模块二4和温度测量模块三5分别测取加热器的进水温度T3和疏水温度T4，进水温度T3和疏水温度T4两者差值ΔT2为加热器下端差；
（3）将ΔT1和ΔT2分别与端差设定模块一6的设定值T5和端差设定模块二8的设定值T6进行比较作差，得到差值ΔT11和ΔT21（得出实际运行端差与设定的“最佳端差值”的偏差值），ΔT1和ΔT2通过端差显示模块7显示；
（4）将差值ΔT11和ΔT21输入至加权系数输入输出模块9进行加权计算，得到加权差值n×ΔT11和（1-n）ΔT21，权重系数n代表了上、下端差在机组加热器经济运行中的比重，可根据操作人员经验或试验得出；
（5）将加权差值n×ΔT11和（1-n）×ΔT21输入比较输出模块一10中进行比较，比较后，大于零且大者，输出ΔW1，
即当n×ΔT11＞0，且n×ΔT11＞（1-n）×ΔT21；则ΔW1＝n×ΔT11；
当（1-n）×ΔT21＞0，且（1-n）×ΔT21＞n×ΔT11；则ΔW1＝（1-n）×ΔT21；
ΔW1表示比较输出模块一10的输出值；
（6）将ΔW1送至比较输出模块三14进行比较输出，当ΔW1≤0时，ΔW＝ΔW2，ΔW表示比较输出模块三14的输出值，ΔW2表示水位设定模块12和水位测量模块13间差值，当ΔW1＞0时，ΔW＝ΔW1，ΔW1表示比较输出模块一10的值，即当加热器运行端差与期望端差有偏差时，控制系统将以端差偏差值作为PID控制器15的输入值，经PID控制器15运算后的输出值作为加热器疏水调节阀16的阀门开度控制，控制加热器水位，间接控制了加热器的端差，水位测量模块13的测量值W1和比较输出模块一10的值ΔW1被送至比较输出模块二11进行比较，当ΔW1≤0时，说明加热器运行在较合理的端差范围，比较输出模块二11的输出值ΔW3＝ΔW1，将测量水位值赋予设定水位值，即PID控制器不输出，维持该水位运行，因此该系统在投退过程中可实现水位控制与端差控制的无扰衔接。
实施例2：如图3所示，一种火电机组加热器端差自适应调节装置，包括温度测量模块一2、压力测量模块1、温度测量模块二4、温度测量模块三5、水位测量模块13、控制器和加热器疏水调节阀16，温度测量模块一2、压力测量模块1、温度测量模块二4、温度测量模块三5和水位测量模块13均与控制器的信号接收端电连接，控制器的控制端与加热器疏水调节阀16电连接，控制器的人机交互端与触控屏（或DCS系统）电连接，温度测量模块一2用于测量高压加热器出水温度，压力测量模块1用于测量自汽轮机的抽汽压力，温度测量模块二4和温度测量模块三5分别用于测量加热器的进水温度和疏水温度，水位测量模块13用于加热器水位，加热器疏水调节阀16用于控制加热器水位，触控屏用于设定加热器上端差及下端差、端差显示、水位设定，该调节装置能够实现机组在宽负荷范围内加热器端差的自动调节，调节更精确。
以上所述，仅为本发明的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，可轻易想到变化或替换，都应涵盖在本发明的保护范围之内，因此，本发明的保护范围应以所述权利要求的保护范围为准。
Claims (2)
1.一种火电机组加热器端差自适应调节方法，其特征在于：该方法包括以下步骤：
（1）压力测量模块实时测取加热器进汽压力P并送入饱和温度计算模块，饱和温度计算模块根据压力P值计算出其对应的饱和温度值T2；
（2）计算的饱和温度值T2与温度测量模块一测量的实测温度T1的差值ΔT1为加热器上端差；同时温度测量模块二和温度测量模块三分别测取加热器的进水温度T3和疏水温度T4，进水温度T3和疏水温度T4两者差值ΔT2为加热器下端差；
（3）将ΔT1和ΔT2分别与端差设定模块一的设定值和端差设定模块二的设定值进行比较作差，得到差值ΔT11和ΔT21（得出实际运行端差与设定的“最佳端差值”的偏差值）；
（4）将差值ΔT11和ΔT21输入至加权系数输入输出模块进行加权计算，得到加权差值n×ΔT11和（1-n）ΔT21，权重系数n代表了上、下端差在机组加热器经济运行中的比重；
（5）将加权差值n×ΔT11和（1-n）×ΔT21输入比较输出模块一中进行比较，比较后，大于零且大者，输出ΔW1，
即当n×ΔT11＞0，且n×ΔT11＞（1-n）×ΔT21；则ΔW1＝n×ΔT11；
当（1-n）×ΔT21＞0，且（1-n）×ΔT21＞n×ΔT11；则ΔW1＝（1-n）×ΔT21；
ΔW1表示比较输出模块一的输出值；
（6）将ΔW1送至比较输出模块三进行比较输出，当ΔW1≤0时，ΔW＝ΔW2，ΔW表示比较输出模块三的输出值，ΔW2表示水位设定模块和水位测量模块间差值，当ΔW1＞0时，ΔW＝ΔW1，ΔW1表示比较输出模块一的值，即当加热器运行端差与期望端差有偏差时，控制系统将以端差偏差值作为PID控制器的输入值，经PID控制器运算后的输出值作为加热器疏水调节阀的阀门开度控制，控制加热器水位，间接控制了加热器的端差，水位测量模块的测量值W1和比较输出模块一的值ΔW1被送至比较输出模块二进行比较，当ΔW1≤0时，比较输出模块二的输出值ΔW3＝ΔW1，将测量水位值赋予设定水位值，即PID控制器不输出，维持该水位运行。
2.一种火电机组加热器端差自适应调节装置，其特征在于：包括温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三、水位测量模块、控制器和加热器疏水调节阀，温度测量模块一、压力测量模块、温度测量模块二、温度测量模块三和水位测量模块均与控制器的信号接收端电连接，控制器的控制端与加热器疏水调节阀电连接，控制器的人机交互端与触控屏电连接，温度测量模块一用于测量高压加热器出水温度，压力测量模块用于测量自汽轮机的抽汽压力，温度测量模块二和温度测量模块三分别用于测量加热器的进水温度和疏水温度，水位测量模块用于加热器水位，加热器疏水调节阀用于控制加热器水位，触控屏用于设定加热器上端差及下端差、端差显示、水位设定。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910403332.7A CN110056858A (zh) | 2019-05-15 | 2019-05-15 | 一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201910403332.7A CN110056858A (zh) | 2019-05-15 | 2019-05-15 | 一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN110056858A true CN110056858A (zh) | 2019-07-26 |
Family
ID=67323225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201910403332.7A Pending CN110056858A (zh) | 2019-05-15 | 2019-05-15 | 一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN110056858A (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110940206A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-03-31 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 含疏水冷却区的低压加热器端差实时控制系统及方法 |
| CN112460577A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-03-09 | 国电汉川发电有限公司 | 一种高压加热器水位调节方法及系统 |
| CN114034033A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-02-11 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种火电厂给水回热系统加热器液位控制方法及终端机 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11270805A (ja) * | 1998-03-25 | 1999-10-05 | Toshiba Corp | 給水加熱器水位制御装置 |
| CN205102101U (zh) * | 2015-11-16 | 2016-03-23 | 山西大同大学 | 一种新型液位自动控制装置 |
| CN206018585U (zh) * | 2016-09-12 | 2017-03-15 | 中国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司 | 二次再热火电机组的高压加热器控制系统 |
| CN106765047A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-05-31 | 中国神华能源股份有限公司 | 水位调节方法和装置 |
| CN109710661A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-05-03 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | 基于遗传模拟退火算法对高压加热器状态分析的方法 |
| CN210088824U (zh) * | 2019-05-15 | 2020-02-18 | 贵州电网有限责任公司 | 一种火电机组加热器端差自适应调节装置 |
-
2019
- 2019-05-15 CN CN201910403332.7A patent/CN110056858A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11270805A (ja) * | 1998-03-25 | 1999-10-05 | Toshiba Corp | 給水加熱器水位制御装置 |
| CN205102101U (zh) * | 2015-11-16 | 2016-03-23 | 山西大同大学 | 一种新型液位自动控制装置 |
| CN206018585U (zh) * | 2016-09-12 | 2017-03-15 | 中国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司 | 二次再热火电机组的高压加热器控制系统 |
| CN106765047A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-05-31 | 中国神华能源股份有限公司 | 水位调节方法和装置 |
| CN109710661A (zh) * | 2018-12-21 | 2019-05-03 | 云南电网有限责任公司电力科学研究院 | 基于遗传模拟退火算法对高压加热器状态分析的方法 |
| CN210088824U (zh) * | 2019-05-15 | 2020-02-18 | 贵州电网有限责任公司 | 一种火电机组加热器端差自适应调节装置 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 陈骞: "/湄洲湾电厂节能减排技术应用与实践", 《福建省电机工程学会2018年学术年会获奖论文集》, pages 395 - 399 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110940206A (zh) * | 2019-12-16 | 2020-03-31 | 广西电网有限责任公司电力科学研究院 | 含疏水冷却区的低压加热器端差实时控制系统及方法 |
| CN112460577A (zh) * | 2020-11-02 | 2021-03-09 | 国电汉川发电有限公司 | 一种高压加热器水位调节方法及系统 |
| CN114034033A (zh) * | 2021-10-30 | 2022-02-11 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种火电厂给水回热系统加热器液位控制方法及终端机 |
| CN114034033B (zh) * | 2021-10-30 | 2023-10-20 | 国家能源集团华北电力有限公司廊坊热电厂 | 一种火电厂给水回热系统加热器液位控制方法及终端机 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104343475B (zh) | 火电机组汽轮机高压调门流量特性修正方法 | |
| CN110056858A (zh) | 一种火电机组加热器端差自适应调节方法和装置 | |
| CN105201564A (zh) | 一种基于主蒸汽流量的汽轮机滑压优化的控制方法 | |
| CN111503620B (zh) | 一种适应燃煤机组深度调峰的给水全程控制系统 | |
| CN105787211B (zh) | 针对燃气透平劣化的联合循环余热锅炉压力调整方法 | |
| CN106773666A (zh) | 一种针对压水堆一回路系统的模型参数获取方法 | |
| CN108049923B (zh) | 三排汽200mw机组中低压缸联合零出力供热系统及方法 | |
| CN109373347B (zh) | 一种机组旁路供热的给煤量优化控制方法 | |
| CN109118017B (zh) | 热负荷优化分配方法、电子设备和存储介质 | |
| CN106594793B (zh) | 火电机组中速磨煤机出口温度控制优化方法 | |
| CN110005488B (zh) | 一种高背压供热系统节能优化方法 | |
| CN113489024B (zh) | 热电联供机组多模式抽汽辅助调峰调频控制系统及方法 | |
| CN106773644B (zh) | 一种基于供热抽汽量变化的agc控制系统及其方法 | |
| CN106765520B (zh) | 一种实现供热机组最优初压运行的自动控制方法 | |
| WO2023274239A1 (zh) | 耦合熔盐储热的工业供汽电站运行优化方法及系统 | |
| CN210088824U (zh) | 一种火电机组加热器端差自适应调节装置 | |
| CN105736071B (zh) | 基于配汽方式切换的200mw供热机组阀门管理优化方法 | |
| CN111027258A (zh) | 一种用于超临界机组的发电负荷与供热量的智能预测方法 | |
| CN217813611U (zh) | 基于蓄热罐快速提升火电机组负荷响应速率的系统 | |
| CN112964492A (zh) | 一种适用于高背压梯级供热机组的供热耗煤在线测定方法 | |
| CN110659803A (zh) | 一种基于低压缸零出力的热电联产机组调峰能力和供热能力提升效果的计算方法 | |
| CN113606569A (zh) | 一种蒸汽热网储能辅助调峰控制方法、系统、设备及介质 | |
| CN107861913B (zh) | 基于微分偏差法降低汽轮发电机组热耗率的方法 | |
| CN110848662B (zh) | 一种基于参数自适应提高暂态性能的燃煤机组汽包锅炉水位控制方法 | |
| CN114198978B (zh) | 循环水系统自控控制试验方案优化设计方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |