CN110000225B - 边部加热器的功率控制方法 - Google Patents
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Abstract
一种边部加热器的功率控制方法，包括：步骤1、分别计算边部加热器的头部功率及尾部功率，包括1.1)利用公式(1)Phead＝△T1*h*coff1计算边部加热器的头部功率，1.2)利用公式(2)Ptail＝△T2*h*coff2计算边部加热器的尾部功率；步骤2、二级计算机向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、以及在使用边部加热器的情况下边部加热器的头部功率和尾部功率；步骤3、一级计算机根据带钢长度、边部加热器的头部功率、边部加热器的尾部功率利用公式(3)y＝[(Ptail‑Phead)/L]*x+Phead计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于所述各点边部加热器功率对带钢进行全长功率控制。
Description
技术领域
本发明涉及轧钢技术领域，更具体地涉及热连轧生产线上的边部加热器的功率控制方法。
背景技术
1549mm热连轧生产线的生产过程为：板坯首先在加热炉按照工艺规定的温度进行加热，加热至目标温度后首先进入粗轧机组进行轧制，其中粗轧立辊控制宽度，粗轧平辊控制厚度，经过粗轧机组的轧制，使带钢达到预先设定的目标厚度、宽度及温度；之后再进入精轧机组进行七机架连轧轧制，使带钢达到预先设定的目标厚度、温度；最后通过卷取机将带钢成形为钢卷。在精轧机入口前，安装了边部加热器，边部加热器对中间带坯边部约50～100mm范围内局部加热，提升温度范围在30～80℃，可起到如下作用：
1、防止带坯因边部温度过低塑性下降而导致后续轧制中边裂缺陷的产生；
2、轧件边部温度的提高可降低轧辊与带钢边部接触区的过度磨损，有利于不锈钢边部表面质量的提高和边部板形控制，提高不锈钢单位轧制量；
3、改善边部性能，防止混晶组织的产生。
目前采用两级计算机系统对边部加热器进行自动控制，两级计算机系统包括诸如模型服务器的二级计算机和诸如日本TMEIC公司V系列PLC(可编程逻辑控制器)系统的一级计算机。当带钢尾部离开粗轧机组时，二级计算机根据带钢实际情况向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、边部加热器功率。一级计算机根据二级计算机送达的头部功率、尾部功率、带钢长度，对带钢进行全长功率控制，从而达到边部加热器对带钢边部进行加热的目的。
目前边部加热器的功率控制方法为：
步骤1：计算边部加热器功率P，计算方法为：
其中：
Pd：冷坯加热功率，取固定值2000KW；
Ta：热坯温度升高值；
Td：冷坯温度升高值；
Va：热坯传输速度；
Vd：冷坯传输速度；
ta：热坯厚度；
td：冷坯厚度；
ca：热坯比热；
cd：冷坯比热；
γa：热坯重量；
γd：冷坯重量。
步骤2：二级计算机根据带钢实际情况向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、边部加热器功率。
步骤3：一级计算机根据带钢长度进行全长功率控制，全长功率按同一值进行控制。
以上现有技术中边部加热器的功率控制方法在实际应用中存在以下难题：
控制参数在现场无法实际测量。如热坯温度升高值、冷坯温度升高值、热坯传输速度、冷坯传输速度、热坯比热、冷坯比热、热坯重量、冷坯重量等，现场无测量手段。另一方面，由于热连轧生产属于多品种生产，每一品种的上述参数并无实验数据，在实际应用只能按缺省值计算。
全长按同一功率控制。由于在轧制过程中在长度方向带钢温度是不断降低的，所需边部加热器的功率也应该不断增加，按同一功率进行全长控制会造成全长边部质量不均匀。
因此，提供一种可以解决现有技术边部加热器功率控制方法在实际应用中存在的测量难题及与现场需求不相适应的难题的边部加热器的功率控制方法，成为本领域技术人员亟待解决的技术问题。
发明内容
本发明的目的主要是为了解决现有技术中存在上述技术问题，以解决在实际应用中存在的测量难题及与现场需求不相适应的问题，根据热连轧各钢种的实际需求发明了一种边部加热器功率的计算方法。
为此，根据热连轧各钢种的实际需求，本发明提供了一种边部加热器的功率控制方法，所述边部加热器的功率控制方法包括以下步骤：
步骤1：分别计算边部加热器的头部功率及尾部功率：
1.1)利用以下公式(1)计算边部加热器的头部功率Phead：
Phead＝△T1*h*coff1 (1)
其中，
Phead表示边部加热器的头部功率，单位：KW；
△T1表示带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度，单位：℃；
h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位：mm；
coff1表示头部钢种系数，不同钢种规格采用不同的头部钢种系数，coff1由下式计算得来：coff1＝w*l*c*ρ*coff*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位：mm，在本发明中该边部加热器加热宽度固定为50mm；l表示边部加热器的头部加热单位长度，单位：mm，在本发明中该边部加热器的头部加热单位长度为1mm；c表示带钢的比热，单位：J/(kg·℃)，钢的比热为0.46*103J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位：kg/m3，钢的密度为7.8×103kg/m3；coff为头部钢种补偿系数，其具体数值根据钢种规格由经验得出，例如各钢种规格对应的coff具体取值如下：
1.2)利用以下公式(2)计算边部加热器的尾部功率Ptail：
Ptail＝△T2*h*coff2 (2)
其中，
Ptail表示边部加热器的尾部功率，单位：KW；
△T2表示带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度，单位：℃；
h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位：mm；
coff2表示尾部钢种系数，不同钢种规格采用不同的尾部钢种系数，coff2由下式计算得来：coff2＝w*l′*c*ρ*coff′*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位：mm，在本发明中该边部加热器加热宽度固定为50mm；l′表示边部加热器的尾部加热单位长度，单位：mm，在本发明中该边部加热器的尾部加热单位长度为1mm；c表示带钢的比热，单位：J/(kg·℃)，钢的比热为0.46*103J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位：kg/m3，钢的密度为7.8×103kg/m3；coff′为尾部钢种补偿系数，其具体数值根据钢种规格由经验得出，例如各钢种规格对应的coff′具体取值如下：
步骤2：二级计算机根据带钢实际情况向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、以及在使用边部加热器的情况下边部加热器的头部功率和尾部功率。
步骤3：一级计算机根据带钢长度、边部加热器的头部功率、边部加热器的尾部功率利用如下公式(3)所示的边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于上述各点边部加热器功率对带钢进行全长功率控制：
y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead (3)
其中，y为沿带钢全长的各点边部加热器功率；
Phead表示边部加热器的头部功率，由以上公式(1)计算得出；
Ptail表示边部加热器的尾部功率，由以上公式(2)计算得出；
L表示带钢长度，x表示沿带钢全长的任意点自带钢头部的长度，其取值范围为[0，L]，L与x的单位相同。
优选地，在本发明的边部加热器的功率控制方法中，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1根据实际钢种规格需求可以按如下表格选择：
优选地，在本发明的边部加热器的功率控制方法中，计算边部加热器的头部功率时所用的头部钢种系数coff1根据实际钢种规格需求可以按如下表格选择：
优选地，在本发明的边部加热器的功率控制方法中，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2根据实际钢种规格需求可以按如下表格选择：
优选地，在本发明的边部加热器的功率控制方法中，计算边部加热器的尾部功率时所用的尾部钢种系数coff2根据实际钢种规格需求可以按如下表格选择：
利用本发明的边部加热器的功率控制方法，可以解决现有的边部加热器功率控制方法中存在的实际应用时难于测量控制参数以及边部加热器功率控制与生产现场需求不相适应的难题。更详细地，只需事先确定热连轧生产线所轧制带钢的钢种、成品厚度和宽度及长度要求、热连轧生产线粗轧机组出口厚度，即可计算得出钢种系数、带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度、带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度，从而分别计算得出边部加热器的头部功率及尾部功率并进而计算得到边部加热器功率控制直线方程，从而根据边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢全长各点进行功率连续控制，无需现场测量诸如热坯温度升高值、冷坯温度升高值、热坯传输速度、冷坯传输速度、热坯比热、冷坯比热、热坯重量、冷坯重量等控制参数，可以适用于多品种热连轧生产，同时还能够基于各点边部加热器功率在带钢全长各点进行功率连续控制，确保带钢全长边部质量均匀。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本发明具体实施例对本发明技术方案进行清楚、完整地描述。显然，所描述的实施例仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明的边部加热器的功率控制方法包括如下步骤：
步骤1：分别计算边部加热器的头部功率及尾部功率：
1.1)边部加热器的头部功率Phead计算方法为：
Phead＝△T1*h*coff1 (1)
其中，
Phead表示边部加热器的头部功率，单位：KW；
△T1表示带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度，单位：℃，根据实际钢种规格需求设置不同的△T1，在本发明中，根据各钢种的实际需求及经验总结，热连轧各钢种规格带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为：
h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位：mm；
coff1表示头部钢种系数，不同钢种规格采用不同的头部钢种系数，coff1由下式计算得来：coff1＝w*l*c*ρ*coff*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位：mm，在本发明中该边部加热器加热宽度固定为50mm；l表示边部加热器的头部加热单位长度，单位：mm，在本发明中该边部加热器的头部加热单位长度为1mm；c表示带钢的比热，单位：J/(kg·℃)，钢的比热为0.46*103J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位：kg/m3，钢的密度为7.8×103kg/m3；coff为头部钢种补偿系数。为计算简便，在本发明中根据各钢种的实际需求及经验总结预先将coff1＝w*l*c*ρ*coff*10-9*10-3的计算结果存储为集成化头部钢种系数，在边部加热器的头部功率计算时直接取coff1的预先存储值即可，如下表所示：
1.2)边部加热器的尾部功率Ptail计算方法为：
Ptail＝△T2*h*coff2 (2)
其中，
Ptail表示边部加热器的尾部功率，单位：KW；
△T2表示带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度，单位：℃，根据实际钢种规格需求设置不同的△T2，在本发明中，根据各钢种的实际需求及经验总结，热连轧各钢种规格带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为：
h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位：mm；
coff2表示尾部钢种系数，不同钢种规格采用不同的尾部钢种系数，coff2由下式计算得来：coff2＝w*l′*c*ρ*coff′*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位：mm，在本发明中该边部加热器加热宽度固定为50mm；l′表示边部加热器的尾部加热单位长度，单位：mm，在本发明中该边部加热器的尾部加热单位长度为1mm；c表示带钢的比热，单位：J/(kg·℃)，钢的比热为0.46*103J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位：kg/m3，钢的密度为7.8×103kg/m3；coff′为尾部钢种补偿系数。为计算简便，在本发明中根据各钢种的实际需求及经验总结预先将coff2＝w*l′*c*ρ*coff′*10-9*10-3的计算结果存储为集成化尾部钢种系数，在边部加热器的尾部功率计算时直接取coff2的预先存储值即可，如下表所示：
步骤2：二级计算机根据带钢实际情况向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、边部加热器的头部功率、边部加热器的尾部功率。
步骤3：一级计算机根据带钢长度、边部加热器的头部功率、边部加热器的尾部功率按照如下所示边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于上述各点边部加热器功率对带钢进行全长功率控制：
y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead (3)
其中，y为沿带钢全长的各点边部加热器功率；
Phead表示边部加热器的头部功率，由以上公式(1)计算得出；
Ptail表示边部加热器的尾部功率，由以上公式(2)计算得出；
L表示带钢长度，x表示沿带钢全长的任意点自带钢头部的长度，其取值范围为[0，L]，L与x的单位相同。
实施例1
该实施例使用镍不锈钢钢种SUS304，钢卷号为988815501，成品厚度2.5mm，成品宽度1240mm，粗轧机组出口厚度h为34.771mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为55℃，头部钢种系数coff1为1.17，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为60℃，尾部钢种系数coff2为1.19，带钢长度L为49m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝55*34.771*1.17＝2237.51KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝60*34.771*1.19＝2482.65KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2482.65-2237.51)/49]*x+2237.51＝5.00*x+2237.51，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～49m内进行全长功率连续控制。
实施例2
该实施例使用铁素体不锈钢钢种430，钢卷号为988841321，成品厚度2.85mm，成品宽度1240mm，粗轧机组出口厚度h为35.674mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为52.5℃，头部钢种系数coff1为1.2，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为54.7℃，尾部钢种系数coff2为1.23，带钢长度L为57m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝52.5*35.674*1.2＝2247.46KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝54.7*35.674*1.23＝2400.18KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2400.18-2247.46)/57]*x+2247.46＝2.68*x+2247.46，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～57m内进行全长功率连续控制。
实施例3
该实施例使用马氏体不锈钢钢种30CR13，钢卷号为988829401，成品厚度4.15mm，成品宽度1295mm，粗轧机组出口厚度h为35.683mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为55℃，头部钢种系数coff1为1.32，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为60℃，尾部钢种系数coff2为1.35，带钢长度L为51m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝55*35.683*1.32＝2290.6KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝60*35.683*1.35＝2890.32KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2890.32-2290.6)/51]*x+2290.6＝11.76*x+2290.6，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～51m内进行全长功率连续控制。
实施例4
该实施例使用超纯不锈钢钢种TTS443M，钢卷号为988828701，成品厚度3.3mm，成品宽度1265mm，粗轧机组出口厚度h为33.636mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为54℃，头部钢种系数coff1为1.3，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为58℃，尾部钢种系数coff2为1.36，带钢长度L为60.5m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝54*33.636*1.3＝2361.25KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝58*33.636*1.36＝2653.2KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2653.2-2361.25)/60.5]*x+2361.25＝4.83*x+2361.25，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～60.5m内进行全长功率连续控制。
实施例5
该实施例使用硅钢钢种DW60，钢卷号为988556502，成品厚度为2.6mm，成品宽度为1080mm，粗轧机组出口厚度h为45.795mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为50℃，头部钢种系数coff1为1.0，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为56℃，尾部钢种系数coff2为1.1，带钢长度L为45m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝50*45.795*1.0＝2289.75KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝56*45.795*1.1＝2820.97KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2820.97-2289.75)/45]*x+2289.75＝11.8*x+2289.75，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～45m内进行全长功率连续控制。
实施例6
该实施例使用高强钢钢种TQ700，钢卷号为988131906，成品厚度5.0mm，成品宽度1200mm，粗轧机组出口厚度h为36.64mm，带钢头部边部加热器要加热提升的温度△T1为50℃，头部钢种系数coff1为1.65，带钢尾部边部加热器要加热提升的温度△T2为57℃，尾部钢种系数coff2为1.77，带钢长度L为59m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝50*36.64*1.65＝3022.8KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝57*36.64*1.77＝3693.6KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(3693.6-3022.8)/59]*x+3022.8＝11.37*x+3022.8，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～59m内进行全长功率连续控制。
实施例7
该实施例使用碳钢钢种Q195L，钢卷号为988150916，成品厚度为2.35mm，成品宽度为1210mm，粗轧机组出口厚度h为40.674mm，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1为48℃，头部钢种系数coff1为0.95，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2为53℃，尾部钢种系数coff2为1.01，带钢长度L为55m。
根据公式(1)得：Phead＝△T1*h*coff1＝48*40.674*0.95＝1854.73KW；
根据公式(2)得：Ptail＝△T2*h*coff2＝53*40.674*1.01＝2177.28KW；
根据公式(3)得边部加热器功率控制直线方程：y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead＝[(2177.28-1854.73)/55]*x+1854.73＝5.86*x+1854.73，一级计算机根据以上边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢0～55m内进行全长功率连续控制。
综上所述，利用本发明的边部加热器的功率控制方法，可以解决现有的边部加热器功率控制方法中存在的实际应用时难于测量控制参数以及边部加热器功率控制与生产现场需求不相适应的难题。具体而言，在本发明的边部加热器的功率控制方法中，只需事先确定热连轧生产线所轧制带钢的钢种、成品厚度和宽度及长度要求、热连轧生产线粗轧机组出口厚度，即可计算得出钢种系数、带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度、带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度，从而分别计算得出边部加热器的头部功率及尾部功率并进而计算得到边部加热器功率控制直线方程，从而根据边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于各点边部加热器功率在带钢全长各点进行功率连续控制。与现有技术相比，本发明的边部加热器的功率控制方法无需现场测量诸如热坯温度升高值、冷坯温度升高值、热坯传输速度、冷坯传输速度、热坯比热、冷坯比热、热坯重量、冷坯重量等控制参数，可以适用于多品种热连轧生产；同时，本发明的边部加热器的功率控制方法摒弃了现有技术中的全长按同一功率控制，而是基于各点边部加热器功率在带钢全长各点进行功率连续控制，确保带钢全长边部质量均匀。
在实际应用方面，例如在热连轧1549线边部加热器的实际控制中，使用本发明的边部加热器的功率控制方法可以使得不锈钢边部质量明显提升，单位板形控制精度得以明显提升，每单位产量得以大幅提升。以400系不锈钢为例，因使用本发明的边部加热器的功率控制方法的边部加热器的投用，每月可增加产量1000吨，年产量增加12000吨，每吨利润以300元计算，可产生年效益300元/吨*12000吨＝360万元。
需要说明的是，在本文中，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
还需要说明的是，以上实施例仅用于说明本发明的技术方案，而非对其限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，本领域的普通技术人员应当理解：其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明的范围。
Claims (7)
1.一种边部加热器的功率控制方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1、分别计算边部加热器的头部功率及尾部功率，包括：
1.1)利用以下公式(1)计算边部加热器的头部功率Phead：
Phead＝△T1*h*coff1 (1)
其中，Phead表示边部加热器的头部功率，单位为KW；△T1表示带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度，单位为℃；h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位为mm；coff1表示头部钢种系数；
1.2)利用以下公式(2)计算边部加热器的尾部功率Ptail：
Ptail＝△T2*h*coff2 (2)
其中，Ptail表示边部加热器的尾部功率，单位为KW；△T2表示带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度，单位为℃；h表示边部加热器接收到的来料厚度，即粗轧机组出口厚度，单位为mm；coff2表示尾部钢种系数；
步骤2、二级计算机向一级计算机下送以下信息：卷号、带钢厚度、带钢宽度、带钢长度、是否使用边部加热器、以及在使用边部加热器的情况下边部加热器的头部功率和尾部功率；
步骤3、一级计算机根据带钢长度、边部加热器的头部功率、边部加热器的尾部功率利用如下公式(3)所示的边部加热器功率控制直线方程计算得出沿带钢全长的各点边部加热器功率，并基于所述各点边部加热器功率对带钢进行全长功率控制：
y＝[(Ptail-Phead)/L]*x+Phead (3)
其中，y为沿带钢全长的各点边部加热器功率；Phead表示边部加热器的头部功率，由所述公式(1)计算得出；Ptail表示边部加热器的尾部功率，由所述公式(2)计算得出；L表示带钢长度，x表示沿带钢全长的任意点自带钢头部的长度，其取值范围为[0，L]，L与x的单位相同，
其中，计算边部加热器的头部功率时所用的头部钢种系数coff1由以下公式计算：coff1＝w*l*c*ρ*coff*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位为mm；l表示边部加热器的头部加热单位长度，单位为mm；c表示带钢的比热，单位：J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位为kg/m3；coff为头部钢种补偿系数，各钢种规格对应的头部钢种补偿系数coff按下如下表格：
进行取值；
其中，计算边部加热器的尾部功率时所用的尾部钢种系数coff2由以下公式计算：coff2＝w*l′*c*ρ*coff′*10-9*10-3，其中，w表示边部加热器加热宽度，单位为mm；l′表示边部加热器的尾部加热单位长度，单位为mm；c表示带钢的比热，单位为J/(kg·℃)；ρ表示带钢的密度，单位为kg/m3；coff′为尾部钢种补偿系数，各钢种规格对应的尾部钢种补偿系数coff′按下如下表格：
进行取值。
2.如权利要求1所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，带钢头部通过边部加热器要加热提升的温度△T1根据实际钢种规格需求按如下表格：
进行选择。
3.如权利要求1所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，带钢尾部通过边部加热器要加热提升的温度△T2根据实际钢种规格需求按如下表格：
进行选择。
4.如权利要求1所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，在所述公式coff1＝w*l*c*ρ*coff*10-9*10-3中，边部加热器加热宽度w为50mm；边部加热器的头部加热单位长度l为1mm；带钢的比热c为0.46*103J/(kg·℃)；带钢的密度ρ为7.8×103kg/m3。
5.如权利要求1或4所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，计算边部加热器的头部功率时所用的头部钢种系数coff1根据实际钢种规格需求按如下表格：
进行选择。
6.如权利要求1所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，在所述公式coff2＝w*l′*c*ρ*coff′*10-9*10-3中，边部加热器加热宽度w为50mm；边部加热器的尾部加热单位长度l′为1mm；带钢的比热c为0.46*103J/(kg·℃)；带钢的密度ρ为7.8×103kg/m3。
7.如权利要求1或6所述的边部加热器的功率控制方法，其特征在于，计算边部加热器的尾部功率时所用的尾部钢种系数coff2根据实际钢种规格需求按如下表格：
进行选择。
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